JPS629727B2 - - Google Patents
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- JPS629727B2 JPS629727B2 JP10973883A JP10973883A JPS629727B2 JP S629727 B2 JPS629727 B2 JP S629727B2 JP 10973883 A JP10973883 A JP 10973883A JP 10973883 A JP10973883 A JP 10973883A JP S629727 B2 JPS629727 B2 JP S629727B2
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- JP
- Japan
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- rotor
- side edge
- trailing side
- recess
- rotary
- Prior art date
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Links
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 13
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 10
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 2
- 230000008033 biological extinction Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B55/00—Internal-combustion aspects of rotary pistons; Outer members for co-operation with rotary pistons
- F02B55/14—Shapes or constructions of combustion chambers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Supercharger (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、ロータリピストンエンジンに関し、
特に燃費率を悪化させないで未燃成分HCを低減
させるためのロータリセスのトレーリング側縁部
の位置設定に関するものである。
特に燃費率を悪化させないで未燃成分HCを低減
させるためのロータリセスのトレーリング側縁部
の位置設定に関するものである。
（従来技術）
一般に、ロータリピストンエンジンは、多円弧
状の内周面を有するロータハウジングとその両側
に配置したサイドハウジングとで構成されるケー
シング内を、多角形状のロータが偏心軸に支承さ
れて遊星回転運動し、このロータの回転に伴つて
ケーシング内を３つの作動室に画成しながら吸
気、圧縮、爆発、膨張および排気の各行程を順次
行うようにしたものである。
状の内周面を有するロータハウジングとその両側
に配置したサイドハウジングとで構成されるケー
シング内を、多角形状のロータが偏心軸に支承さ
れて遊星回転運動し、このロータの回転に伴つて
ケーシング内を３つの作動室に画成しながら吸
気、圧縮、爆発、膨張および排気の各行程を順次
行うようにしたものである。
そして、従来、このようなロータリピストンエ
ンジンにおいて、特公昭52―10689号公報に示さ
れるように、ロータリセスのリーデイング側縁部
の位置について、すなわち該リーデイング側縁部
位置と、点火プラグ孔の位置と、ロータフランク
とロータハウジング内周面との最小クリアランス
点との関係を適切に設定することにより、点火プ
ラグ孔の掃気を完全に行い希薄混合気への着火性
能を向上させるようにしたものが提案されてい
る。
ンジンにおいて、特公昭52―10689号公報に示さ
れるように、ロータリセスのリーデイング側縁部
の位置について、すなわち該リーデイング側縁部
位置と、点火プラグ孔の位置と、ロータフランク
とロータハウジング内周面との最小クリアランス
点との関係を適切に設定することにより、点火プ
ラグ孔の掃気を完全に行い希薄混合気への着火性
能を向上させるようにしたものが提案されてい
る。
ところが、ロータリピストンエンジンにおける
ロータリセスのトレーリング側縁部の位置につい
ては十分に考察されていないのが現状である。
ロータリセスのトレーリング側縁部の位置につい
ては十分に考察されていないのが現状である。
（発明の目的）
そこで、本発明者らは、上記ロータリピストン
エンジンにおいてロータリセスのリーデイング側
縁部の位置を変えないでそのトレーリング側縁部
の位置のみを変化させた場合、未燃成分HC量お
よび燃費率について第１図に示すような傾向特性
を示すことを実験的に知見した。つまり、ロータ
リセスのトレーリング側縁部の位置を特定の範囲
内に設定すれば燃費率を悪化させないで未燃成分
HCの低減を図ることができることを知見した。
エンジンにおいてロータリセスのリーデイング側
縁部の位置を変えないでそのトレーリング側縁部
の位置のみを変化させた場合、未燃成分HC量お
よび燃費率について第１図に示すような傾向特性
を示すことを実験的に知見した。つまり、ロータ
リセスのトレーリング側縁部の位置を特定の範囲
内に設定すれば燃費率を悪化させないで未燃成分
HCの低減を図ることができることを知見した。
本発明の目的は、この知見に基づいて、ロータ
リセスのトレーリング側縁部の位置を適切に設定
することにより、燃費率を悪化させることなく未
燃成分HCの低減を図ることにある。
リセスのトレーリング側縁部の位置を適切に設定
することにより、燃費率を悪化させることなく未
燃成分HCの低減を図ることにある。
（発明の構成）
上記目的を達成するため、本発明の技術的解決
手段は、上記の如きロータリピストンエンジンに
おいて、第２図に示すようにロータ４におけるロ
ータ中心からのロータリセス７のトレーリング側
縁部７ａの投影距離ｌを下記の関係式で設定した
ものである。
手段は、上記の如きロータリピストンエンジンに
おいて、第２図に示すようにロータ４におけるロ
ータ中心からのロータリセス７のトレーリング側
縁部７ａの投影距離ｌを下記の関係式で設定した
ものである。
ｌ＝（Ｒ−ｅ）・sin（α／３）
＋ｅ・sin（２α／３） ……（）
但し、Ｒ：創成半径、ｅ：偏心量、α：偏心軸
回転角で、85゜≦α≦110゜ ここにおいて、上記ロータリセスのトレーリン
グ側縁部の位置設定は、燃焼が終了し火炎が消炎
する時期が第３図に示すように上死点後の偏心軸
回転角度で85゜〜110゜であることに基づき、こ
のロータ姿勢において燃焼可能な限界位置である
ロータハウジング短軸部との位置関係に依るもの
である。すなわち燃焼終了時のロータ姿勢（85゜
≦α≦110゜）において、ロータリセスのトレー
リング側縁部がロータハウジング短軸部よりもリ
ーデイング側に位置する場合には、火炎はロータ
リセスのトレーリング側縁部よりも上流（トレー
リング側）へは伝播し難く、そのため該ロータリ
セスのトレーリング側縁部よりもトレーリング側
に未燃焼ガスが残り、未燃成分HCが増加する。
一方、逆に、ロータリセスのトレーリング側縁部
がロータハウジング短軸部よりもトレーリング側
に位置する場合は、ロータとロータハウジングと
の隙間が小さいためにロータハウジング短軸部よ
りもトレーリング側へは火炎が伝播し難いことか
ら、ロータハウジング短軸部よりもトレーリング
側のロータリセス部分が燃焼しない領域となり、
この領域内での未燃ガス量も上記の場合よりも多
くなり燃費率が悪化すると同時に未燃成分HCも
増加する。これらに対し、燃焼終了時のロータ姿
勢においてロータリセスのトレーリング側縁部が
上記投影距離においてロータハウジング短軸部と
一致する場合には、燃焼可能な範囲であるロータ
ハウジング短軸部よりリーデイング側の領域を全
て燃焼させることができ、燃費率の悪化をなくし
て未燃成分HCを低減することが可能であること
に依る。
回転角で、85゜≦α≦110゜ ここにおいて、上記ロータリセスのトレーリン
グ側縁部の位置設定は、燃焼が終了し火炎が消炎
する時期が第３図に示すように上死点後の偏心軸
回転角度で85゜〜110゜であることに基づき、こ
のロータ姿勢において燃焼可能な限界位置である
ロータハウジング短軸部との位置関係に依るもの
である。すなわち燃焼終了時のロータ姿勢（85゜
≦α≦110゜）において、ロータリセスのトレー
リング側縁部がロータハウジング短軸部よりもリ
ーデイング側に位置する場合には、火炎はロータ
リセスのトレーリング側縁部よりも上流（トレー
リング側）へは伝播し難く、そのため該ロータリ
セスのトレーリング側縁部よりもトレーリング側
に未燃焼ガスが残り、未燃成分HCが増加する。
一方、逆に、ロータリセスのトレーリング側縁部
がロータハウジング短軸部よりもトレーリング側
に位置する場合は、ロータとロータハウジングと
の隙間が小さいためにロータハウジング短軸部よ
りもトレーリング側へは火炎が伝播し難いことか
ら、ロータハウジング短軸部よりもトレーリング
側のロータリセス部分が燃焼しない領域となり、
この領域内での未燃ガス量も上記の場合よりも多
くなり燃費率が悪化すると同時に未燃成分HCも
増加する。これらに対し、燃焼終了時のロータ姿
勢においてロータリセスのトレーリング側縁部が
上記投影距離においてロータハウジング短軸部と
一致する場合には、燃焼可能な範囲であるロータ
ハウジング短軸部よりリーデイング側の領域を全
て燃焼させることができ、燃費率の悪化をなくし
て未燃成分HCを低減することが可能であること
に依る。
このことから、ロータリセスのトレーリング側
縁部を燃焼終了時であるロータ姿勢（85゜≦α≦
110゜）においてロータハウジング短軸部に一致
させる、つまりロータ中心からの投影距離ｌを上
記（）式により設定することにより、ロータリ
セス全域で無駄なく有効に燃焼が行われるように
したものである。
縁部を燃焼終了時であるロータ姿勢（85゜≦α≦
110゜）においてロータハウジング短軸部に一致
させる、つまりロータ中心からの投影距離ｌを上
記（）式により設定することにより、ロータリ
セス全域で無駄なく有効に燃焼が行われるように
したものである。
（発明の効果）
したがつて、本発明によれば、ロータ中心から
のロータリセスのトレーリング側縁部の投影距離
を上記（）式に設定して、燃焼終了時のロータ
姿勢においてロータリセスのトレーリング側縁部
とロータハウジング短軸部とを一致させたことに
より、ロータリセス全域に亘つて有効に燃焼を行
うことができ、燃費率を向上させることができる
とともに未燃成分HCを低減することができ、よ
つてロータリセスのトレーリング側縁部の位置設
定という簡単な構成によつてロータリピストンエ
ンジンの性能向上に寄与できるものである。
のロータリセスのトレーリング側縁部の投影距離
を上記（）式に設定して、燃焼終了時のロータ
姿勢においてロータリセスのトレーリング側縁部
とロータハウジング短軸部とを一致させたことに
より、ロータリセス全域に亘つて有効に燃焼を行
うことができ、燃費率を向上させることができる
とともに未燃成分HCを低減することができ、よ
つてロータリセスのトレーリング側縁部の位置設
定という簡単な構成によつてロータリピストンエ
ンジンの性能向上に寄与できるものである。
（実施例）
以下、本発明の技術的手段の具体例としての実
施例を図面に基づいて説明する。
施例を図面に基づいて説明する。
第４図において、１は、多円弧状の内周面２ａ
を有するロータハウジング２とその両側に配置し
たサイドハウジング３，３とで構成されるケーシ
ング、４は該ケーシング１内を偏心軸５に支承さ
れて遊星回転運動する多角形状のロータであつ
て、該ロータ４の回転に伴つてケーシング１内を
３つの作動室６，６，６に画成しながら、吸気、
圧縮、爆発、膨張および排気の各行程を順次行う
ように構成されている。尚、７はロータ４の各フ
ランク面４ａに形成されたロータリセス、８は点
火プラグである。その他、ｅは偏心量、Ｒは創成
半径、αは上死点後（ATDC）の偏心軸５の回転
角をそれぞれ表わす。また、l1およびl2はそれぞ
れローハウジング２の短軸および長軸である。
を有するロータハウジング２とその両側に配置し
たサイドハウジング３，３とで構成されるケーシ
ング、４は該ケーシング１内を偏心軸５に支承さ
れて遊星回転運動する多角形状のロータであつ
て、該ロータ４の回転に伴つてケーシング１内を
３つの作動室６，６，６に画成しながら、吸気、
圧縮、爆発、膨張および排気の各行程を順次行う
ように構成されている。尚、７はロータ４の各フ
ランク面４ａに形成されたロータリセス、８は点
火プラグである。その他、ｅは偏心量、Ｒは創成
半径、αは上死点後（ATDC）の偏心軸５の回転
角をそれぞれ表わす。また、l1およびl2はそれぞ
れローハウジング２の短軸および長軸である。
そして、上記ロータリセス７のトレーリング側
縁部７ａは、燃焼が終了し火炎が消炎する時期の
ロータ４姿勢（第４図に示す如きロータ姿勢）に
おいて、つまり第３図に示すように上死点後の偏
心軸回転角αで85゜≦α≦110゜の範囲におい
て、その投影距離でロータハウジング短軸部Ｋ
（ロータハウジング内周面２ａと短軸l1との交点
部）に一致するように位置付けられている。すな
わち、ロータ中心Ａからのロータリセス７のトレ
ーリング側縁部７ａの投影距離ｌは第５図に示す
ように、 ｌ＝＝＋ となり、上記およびは第５図の幾何学関係
からそれぞれ ＝ｅ・sin（α−α／３） ＝ｅ・sin（２α／３） ＝・sin（α／３） ＝（Ｒ−ｅ）・sin（α／３） であるので、よつて上述の（）式の関係に設定
されている。
縁部７ａは、燃焼が終了し火炎が消炎する時期の
ロータ４姿勢（第４図に示す如きロータ姿勢）に
おいて、つまり第３図に示すように上死点後の偏
心軸回転角αで85゜≦α≦110゜の範囲におい
て、その投影距離でロータハウジング短軸部Ｋ
（ロータハウジング内周面２ａと短軸l1との交点
部）に一致するように位置付けられている。すな
わち、ロータ中心Ａからのロータリセス７のトレ
ーリング側縁部７ａの投影距離ｌは第５図に示す
ように、 ｌ＝＝＋ となり、上記およびは第５図の幾何学関係
からそれぞれ ＝ｅ・sin（α−α／３） ＝ｅ・sin（２α／３） ＝・sin（α／３） ＝（Ｒ−ｅ）・sin（α／３） であるので、よつて上述の（）式の関係に設定
されている。
さらに、上記ロータリセス７のトレーリング側
縁部７ａの切上り角度θ、つまり該トレーリング
側縁部７ａにおけるロータリセス７の底面とロー
タフランク面４ａとのなす角度は、θ≦30゜に設
定されている。
縁部７ａの切上り角度θ、つまり該トレーリング
側縁部７ａにおけるロータリセス７の底面とロー
タフランク面４ａとのなす角度は、θ≦30゜に設
定されている。
この切上り角度θの設定は、燃焼終了時である
85゜〜110゜ATDCにおいてはロータハウジング
短軸部Ｋ付近のガス流はロータ４の回転方向Ｘに
対してトレーリング側方向に流れているため、切
上り角度θが大きいと、切上り部（トレーリング
側縁部７ａ）で乱されて乱流を生じ、そのために
周りの壁面に熱を奪われてガスの温度が低下し、
このことによりリーデイング側からトレーリング
側への火炎が消炎して未燃成分HCの増加を招
く。一方、切上り角度θが小さいと、上記の如き
消炎が防げ、切上り部（トレーリング側縁部７
ａ）よりもトレーリング側方向への火炎の伝播が
幾分行われて、未燃成分HCの低減につながるこ
とに依るもので、その角度θの最大限は第６図に
示すように実験的に30゜であることが求められ、
よつてθ≦30゜が好ましい。
85゜〜110゜ATDCにおいてはロータハウジング
短軸部Ｋ付近のガス流はロータ４の回転方向Ｘに
対してトレーリング側方向に流れているため、切
上り角度θが大きいと、切上り部（トレーリング
側縁部７ａ）で乱されて乱流を生じ、そのために
周りの壁面に熱を奪われてガスの温度が低下し、
このことによりリーデイング側からトレーリング
側への火炎が消炎して未燃成分HCの増加を招
く。一方、切上り角度θが小さいと、上記の如き
消炎が防げ、切上り部（トレーリング側縁部７
ａ）よりもトレーリング側方向への火炎の伝播が
幾分行われて、未燃成分HCの低減につながるこ
とに依るもので、その角度θの最大限は第６図に
示すように実験的に30゜であることが求められ、
よつてθ≦30゜が好ましい。
したがつて、上記実施例においては、燃焼終了
時のロータ姿勢つまり85〜110゜ATDCにおいて
ロータ中心Ａからのロータリセス７のトレーリン
グ側縁部７ａの投影距離ｌを上記（）式の関係
により設定して、該ロータリセス７のトレーリン
グ側縁部７ａをロータハウジング短軸部Ｋに一致
させたことにより、燃焼可能な範囲であるロータ
ハウジング短軸部Ｋよりもリーデイング側の領域
つまりロータリセス７の全域を全て有効に燃焼さ
せることができ、よつて燃費率を悪化させること
なく未燃成分HCを効果的に低減することができ
る。
時のロータ姿勢つまり85〜110゜ATDCにおいて
ロータ中心Ａからのロータリセス７のトレーリン
グ側縁部７ａの投影距離ｌを上記（）式の関係
により設定して、該ロータリセス７のトレーリン
グ側縁部７ａをロータハウジング短軸部Ｋに一致
させたことにより、燃焼可能な範囲であるロータ
ハウジング短軸部Ｋよりもリーデイング側の領域
つまりロータリセス７の全域を全て有効に燃焼さ
せることができ、よつて燃費率を悪化させること
なく未燃成分HCを効果的に低減することができ
る。
さらに、上記ロータリセス７のトレーリング側
縁部７ａの切上り角度θを、θ≦30゜に設定すれ
ば、該ロータリセス７のトレーリング側縁部７ａ
でのガス流の乱れによる火炎の消炎を防いで火炎
を該トレーリング側縁部７ａよりもトレーリング
側方向へ幾分伝播できるので、上記未燃成分HC
の低減を一層図ることができる。
縁部７ａの切上り角度θを、θ≦30゜に設定すれ
ば、該ロータリセス７のトレーリング側縁部７ａ
でのガス流の乱れによる火炎の消炎を防いで火炎
を該トレーリング側縁部７ａよりもトレーリング
側方向へ幾分伝播できるので、上記未燃成分HC
の低減を一層図ることができる。
第１図はロータ中心からのロータリセスのトレ
ーリング側縁部の投影距離ｌに対する未燃成分
HC量および燃費率の関係を示す特性図、第２図
はロータフランクの平面図、第３図は上死点後の
偏心軸回転角に対する燃焼終了時期の頻度特性
図、第４図は本発明の一実施例を示す全体概略構
成図、第５図は同要部説明図、第６図はロータリ
セスのトレーリング側縁部の切上り角部に対する
未燃成分HC量の関係を示す特性図である。 １……ケーシング、２……ロータハウジング、
２ａ……内周面、３……サイドハウジング、４…
…ロータ、５……偏心軸、７……ロータリセス、
７ａ……ロータリセスのトレーリング側縁部、ｅ
……偏心量、Ｒ……創成半径、α……偏心軸回転
角。
ーリング側縁部の投影距離ｌに対する未燃成分
HC量および燃費率の関係を示す特性図、第２図
はロータフランクの平面図、第３図は上死点後の
偏心軸回転角に対する燃焼終了時期の頻度特性
図、第４図は本発明の一実施例を示す全体概略構
成図、第５図は同要部説明図、第６図はロータリ
セスのトレーリング側縁部の切上り角部に対する
未燃成分HC量の関係を示す特性図である。 １……ケーシング、２……ロータハウジング、
２ａ……内周面、３……サイドハウジング、４…
…ロータ、５……偏心軸、７……ロータリセス、
７ａ……ロータリセスのトレーリング側縁部、ｅ
……偏心量、Ｒ……創成半径、α……偏心軸回転
角。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 多円弧状の内周面を有するロータハウジング
内を、偏心軸に支承された多角形状のロータが遊
星回転運動するようにしたロータリピストンエン
ジンにおいて、ロータ中心からのロータリセスの
トレーリング側縁部の投影距離ｌを下記の関係式
で設定したことを特徴とするロータリピストンエ
ンジン。 ｌ＝（Ｒ−ｅ）・sin（α／３） ＋ｅ・sin（２α／３） 但し、Ｒ：創成半径、ｅ：偏心量、α：偏心軸
回転角で、85゜≦α≦110゜
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10973883A JPS601327A (ja) | 1983-06-17 | 1983-06-17 | ロ−タリピストンエンジン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10973883A JPS601327A (ja) | 1983-06-17 | 1983-06-17 | ロ−タリピストンエンジン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS601327A JPS601327A (ja) | 1985-01-07 |
| JPS629727B2 true JPS629727B2 (ja) | 1987-03-02 |
Family
ID=14517991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10973883A Granted JPS601327A (ja) | 1983-06-17 | 1983-06-17 | ロ−タリピストンエンジン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS601327A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5343838A (en) * | 1993-07-29 | 1994-09-06 | Gas Research Institute | Dual radius rotor for pre-mixed-charge rotary engine combustion |
| US10082029B2 (en) | 2016-07-08 | 2018-09-25 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Internal combustion engine with rotor having offset peripheral surface |
-
1983
- 1983-06-17 JP JP10973883A patent/JPS601327A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS601327A (ja) | 1985-01-07 |
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