JPS6289549A - 中空ビレツトの連続鋳造方法 - Google Patents
中空ビレツトの連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS6289549A JPS6289549A JP22938685A JP22938685A JPS6289549A JP S6289549 A JPS6289549 A JP S6289549A JP 22938685 A JP22938685 A JP 22938685A JP 22938685 A JP22938685 A JP 22938685A JP S6289549 A JPS6289549 A JP S6289549A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten metal
- mandrel
- mold
- hollow billet
- receiving tank
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/006—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of tubes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、溶湯供給樋から、冷却鋳型および冷却マンド
レル上に設けた断熱性溶湯受槽へ水平注湯するレベルボ
ア法によって、外径３００ｍｍ以下関する。
レル上に設けた断熱性溶湯受槽へ水平注湯するレベルボ
ア法によって、外径３００ｍｍ以下関する。
〈従来の技術〉
上記レベルボア法は、断熱性溶湯受槽を備えずノズルを
フロートで開閉して渇面凋整を行なっていた従来のＤＣ
鋳造法に比べて、中空ビレットの内面の偏析層が薄く、
鋳肌が平滑であるなどの利点を有するため、近年、中空
ビレットの連続鋳造に盛んに保用されている。そして、
最近、内面鋳肌をより平滑にするため、マンドレルを振
動させながら連続鋳造を行なう第２図に示すような方法
（特開昭５７−１２７５４８）が提案された。
フロートで開閉して渇面凋整を行なっていた従来のＤＣ
鋳造法に比べて、中空ビレットの内面の偏析層が薄く、
鋳肌が平滑であるなどの利点を有するため、近年、中空
ビレットの連続鋳造に盛んに保用されている。そして、
最近、内面鋳肌をより平滑にするため、マンドレルを振
動させながら連続鋳造を行なう第２図に示すような方法
（特開昭５７−１２７５４８）が提案された。
この方法は、環状をなす外側の冷却鋳型２！の中心にテ
ーパ状をなす冷却マンドレル２２を配置し、この冷却マ
ンドレル２２に電磁パイブレーク２３を連結して振動を
与えるとともに、上記冷却鋳型２Ｉの上面に接してこれ
を覆うように断熱材からなるホットトップ２４を設け、
このホットトップ２４を水平に貫通する溶湯供給樋２５
から金属溶？ＡＭを供給する一方、冷却鋳型と冷却マン
ドレＬ ｔ７ｆｌ （７”ｌ Ｐ’！ ４１” Ｍ ｎ
Ｉ−下刃ｈｚ ＆ 当ｈｔｓ十スゲ虜−７＜９Ａを載
せた底台２７を降下させながら、中空ビレット２８を連
続鋳造するものである。冷却鋳型２１と冷却マンドレル
２２に上部から供給された各冷却水Ｗは、下端周縁に夫
々穿設された複数の排水穴２９．３０から中空ビレット
２８の外周面および内周面に向けて放出されて、中空ビ
レットをも冷却する一方、中空ビレット２８内に充満す
る水蒸気は、冷却マンドレルを下端から上方へ貫通する
通気孔３１を経て外部へ排出される。
ーパ状をなす冷却マンドレル２２を配置し、この冷却マ
ンドレル２２に電磁パイブレーク２３を連結して振動を
与えるとともに、上記冷却鋳型２Ｉの上面に接してこれ
を覆うように断熱材からなるホットトップ２４を設け、
このホットトップ２４を水平に貫通する溶湯供給樋２５
から金属溶？ＡＭを供給する一方、冷却鋳型と冷却マン
ドレＬ ｔ７ｆｌ （７”ｌ Ｐ’！ ４１” Ｍ ｎ
Ｉ−下刃ｈｚ ＆ 当ｈｔｓ十スゲ虜−７＜９Ａを載
せた底台２７を降下させながら、中空ビレット２８を連
続鋳造するものである。冷却鋳型２１と冷却マンドレル
２２に上部から供給された各冷却水Ｗは、下端周縁に夫
々穿設された複数の排水穴２９．３０から中空ビレット
２８の外周面および内周面に向けて放出されて、中空ビ
レットをも冷却する一方、中空ビレット２８内に充満す
る水蒸気は、冷却マンドレルを下端から上方へ貫通する
通気孔３１を経て外部へ排出される。
上記電磁パイブレーク２３によって冷却マンドレル２２
が振動しているので、溶湯表面と冷却マンドレルの接触
で生じる上方に凸なメニスカス３２部のＲがマンドレル
静止時よりも小さくなり、溶湯表面の酸化皮膜のＲに沿
っての巻き込みが少なくなるとともに、振動力で酸化皮
膜が細分されてまとまった巻き込みがなくなる。これに
よって、中空ビレットの内面２８ｂの鋳肌を改善し、続
く内面切削工程の省略あるいは切削量の低減による歩留
り向上を図っている。
が振動しているので、溶湯表面と冷却マンドレルの接触
で生じる上方に凸なメニスカス３２部のＲがマンドレル
静止時よりも小さくなり、溶湯表面の酸化皮膜のＲに沿
っての巻き込みが少なくなるとともに、振動力で酸化皮
膜が細分されてまとまった巻き込みがなくなる。これに
よって、中空ビレットの内面２８ｂの鋳肌を改善し、続
く内面切削工程の省略あるいは切削量の低減による歩留
り向上を図っている。
〈発明が解決しようとする問題点〉
ところが、振動マンドレルを利用した上記従来の連続鋳
造法では、電磁パイブレーク２３等の振動発生装置が各
鋳型ごとに必要なため、連続鋳造設備が高価になるうえ
、振動発生装置の設置にかなりのスペースを要して作業
場が狭くなり、鋳造作業自体も煩雑になるという欠点が
ある。とりわけ、−基の溶湯保持炉に通常十数側の鋳型
を備えたＡＱ等の連続鋳造設備においては、上記欠点は
一層顕著になる。
造法では、電磁パイブレーク２３等の振動発生装置が各
鋳型ごとに必要なため、連続鋳造設備が高価になるうえ
、振動発生装置の設置にかなりのスペースを要して作業
場が狭くなり、鋳造作業自体も煩雑になるという欠点が
ある。とりわけ、−基の溶湯保持炉に通常十数側の鋳型
を備えたＡＱ等の連続鋳造設備においては、上記欠点は
一層顕著になる。
また、上記従来の連続鋳造法では、冷却マンドレル２２
の上面にホットトップを設けていないので、第２図に示
す如く、溶湯表面ごく近傍の冷却マンドレル接触部３２
から既に凝固が始まっている。そのため、冷却マンドレ
ル周囲の溶湯内に巻き込まれた表面の酸化皮膜は、再浮
上する暇もなく、凝固する溶湯に閉じ込められて、中空
ビレット内面近傍に残留する。さらに、上記溶湯の早期
凝固は、溶湯温度が全体的に不均一であることを示して
おり、これが中空ビレット内面の偏析層を増大させる。
の上面にホットトップを設けていないので、第２図に示
す如く、溶湯表面ごく近傍の冷却マンドレル接触部３２
から既に凝固が始まっている。そのため、冷却マンドレ
ル周囲の溶湯内に巻き込まれた表面の酸化皮膜は、再浮
上する暇もなく、凝固する溶湯に閉じ込められて、中空
ビレット内面近傍に残留する。さらに、上記溶湯の早期
凝固は、溶湯温度が全体的に不均一であることを示して
おり、これが中空ビレット内面の偏析層を増大させる。
これらの理由から、上記従来の連続鋳造法では、中空ビ
レット内面の切削が実質上不可欠となり、切削量の低減
による歩留り向上もそれ程期待できない。また、冷却マ
ンドレル２２の上面に断熱材からなるホットトップを設
けようとしても、常に振動するマンドレルによる断熱材
の劣化・損傷が著しく、実現が難かしい。
レット内面の切削が実質上不可欠となり、切削量の低減
による歩留り向上もそれ程期待できない。また、冷却マ
ンドレル２２の上面に断熱材からなるホットトップを設
けようとしても、常に振動するマンドレルによる断熱材
の劣化・損傷が著しく、実現が難かしい。
そこで、本発明の目的は、マンドレル用の振動発生装置
を要しないレベルボア法でもって、内面の鋳肌が平滑で
、かつ内面の偏析層や介在物が少なく、内面の切削が殆
んど不要で、製品の歩留りを向上させることができる中
空ビレットを造塊する連続鋳造方法を提供することであ
る。
を要しないレベルボア法でもって、内面の鋳肌が平滑で
、かつ内面の偏析層や介在物が少なく、内面の切削が殆
んど不要で、製品の歩留りを向上させることができる中
空ビレットを造塊する連続鋳造方法を提供することであ
る。
く問題点を解決するための手段〉
発明者らは、静止マンドレルの上面にもホットトップを
設け、溶湯を溶湯供給樋よりかなり下方の鋳型およびマ
ンドレル接触部で凝固させて、介在物の浮上と溶ｔＩｈ
？ＩＡ度の均一化を図ることによって、中空ビレット
内面の介在物や偏析層を低減できることに着目し、鋳型
上面に対するマンドレル上面の高さを種々に変化させて
、引抜き過程や中空ビレット内面の鋳肌を詳細に８査し
、これらの結果に基づき本発明を構成するに至った。本
発明の中空ビレットの連続鋳造方法は、鋳型の内径を３
０Ｏｎ＋ｍ以下とし、上記鋳型とマンドレルの上面に共
に接して断熱性溶湯受槽を配設し、この断熱性溶湯受槽
に連通ずる溶湯供給樋を水平に設けるとともに、上記マ
ンドレル上面の高さＨｂと上記鋳型上面の高さＨａとの
関係を、−５ｎ＋ｍ≦Ｈｂ−Ｈａ≦２０開としたことを
特徴とする。
設け、溶湯を溶湯供給樋よりかなり下方の鋳型およびマ
ンドレル接触部で凝固させて、介在物の浮上と溶ｔＩｈ
？ＩＡ度の均一化を図ることによって、中空ビレット
内面の介在物や偏析層を低減できることに着目し、鋳型
上面に対するマンドレル上面の高さを種々に変化させて
、引抜き過程や中空ビレット内面の鋳肌を詳細に８査し
、これらの結果に基づき本発明を構成するに至った。本
発明の中空ビレットの連続鋳造方法は、鋳型の内径を３
０Ｏｎ＋ｍ以下とし、上記鋳型とマンドレルの上面に共
に接して断熱性溶湯受槽を配設し、この断熱性溶湯受槽
に連通ずる溶湯供給樋を水平に設けるとともに、上記マ
ンドレル上面の高さＨｂと上記鋳型上面の高さＨａとの
関係を、−５ｎ＋ｍ≦Ｈｂ−Ｈａ≦２０開としたことを
特徴とする。
本発明の条件限定理由は、次のとおりである。
マンドレル上面の高さＨｂと鋳型上面の高さＩｌａとの
関係を一５ｎｏｎ≦Ｉ−Ｉｂ−Ｈａとしたのは、−５ｍ
ｍ＞１−１ｂ−Ｈａになると鋳型上部の外側の断熱性溶
湯受槽壁がマンドレル上部の内側の断熱性溶湯受槽壁よ
り上がりすぎて、鋳型の冷却能力が溶湯の保有熱量に追
いつかず、鋳型と接触する凝固殻上端が薄くなって上々
の溶湯を支えきれず、第１表に示す如くここに生じる横
割れ部から溶湯が洩れ出ずからである。また、上記関係
をＨｂ −１−１ａ≦２０齢としたのは、Ｈｂ −Ｈａ
＞ ２０ ｍｍになるとマンドレル上部の内側の断熱性
溶湯受槽壁か鋳型上部の外側の断熱性溶湯受槽壁より上
がりすぎて、マンドレルの冷却能力が溶湯の保有熱量に
追いつかず、マンドレルと接触する凝固殻上端が薄くな
って上方の溶湯を支えきれず、第１表に示す如くここか
ら溶湯が洩れ出すからである。
関係を一５ｎｏｎ≦Ｉ−Ｉｂ−Ｈａとしたのは、−５ｍ
ｍ＞１−１ｂ−Ｈａになると鋳型上部の外側の断熱性溶
湯受槽壁がマンドレル上部の内側の断熱性溶湯受槽壁よ
り上がりすぎて、鋳型の冷却能力が溶湯の保有熱量に追
いつかず、鋳型と接触する凝固殻上端が薄くなって上々
の溶湯を支えきれず、第１表に示す如くここに生じる横
割れ部から溶湯が洩れ出ずからである。また、上記関係
をＨｂ −１−１ａ≦２０齢としたのは、Ｈｂ −Ｈａ
＞ ２０ ｍｍになるとマンドレル上部の内側の断熱性
溶湯受槽壁か鋳型上部の外側の断熱性溶湯受槽壁より上
がりすぎて、マンドレルの冷却能力が溶湯の保有熱量に
追いつかず、マンドレルと接触する凝固殻上端が薄くな
って上方の溶湯を支えきれず、第１表に示す如くここか
ら溶湯が洩れ出すからである。
〈発明の効果〉
本発明の中空ビレットの連続鋳造方法は、静止マンドレ
ルおよび内径３００ｍｍ以下の鋳型にレベルボア法（ホ
ットトップ）を適用し、マンドレル上面と鋳型上面の高
さの関係を最適に設定しているので、マンドレル用の振
動発生装置が不要で、作業スペースが広がり、鋳造作業
も簡素化され、連続鋳造設備が安価になるのみならず、
製造される中空ビレットの鋳肌が平滑になり、内面の偏
析層や介在物が低減できて、内面切削を殆んど要さず、
製品歩留りを著しく向上させることができる。
ルおよび内径３００ｍｍ以下の鋳型にレベルボア法（ホ
ットトップ）を適用し、マンドレル上面と鋳型上面の高
さの関係を最適に設定しているので、マンドレル用の振
動発生装置が不要で、作業スペースが広がり、鋳造作業
も簡素化され、連続鋳造設備が安価になるのみならず、
製造される中空ビレットの鋳肌が平滑になり、内面の偏
析層や介在物が低減できて、内面切削を殆んど要さず、
製品歩留りを著しく向上させることができる。
〈実施例〉
以下、本発明を図示の実施例により詳細に説明する。
第１図は、本発明による中空ビレットの連続鋳造設備の
一例を示す図であり、ｌは環状をなす外側の鋳型、２は
この鋳型ｌの中心に配設したテーパ状のマンドレル、３
は上記鋳型ｌの上面に接する外壁３ａと上記マンドレル
２の上部を取り巻く内壁３ｂからなる断熱性溶湯受槽、
４はこの断熱性溶湯受槽３の外壁３ａを水平に貫通する
溶湯供給樋、５は上記外壁３ａと内壁３ｂを上端で連結
する支持部材、６は鋳型ｌとマンドレル２間の環状開口
に下方から当接し、図示しない底台に載置されて矢印Ｘ
で示す如く降下せしめられるダミーバである。
一例を示す図であり、ｌは環状をなす外側の鋳型、２は
この鋳型ｌの中心に配設したテーパ状のマンドレル、３
は上記鋳型ｌの上面に接する外壁３ａと上記マンドレル
２の上部を取り巻く内壁３ｂからなる断熱性溶湯受槽、
４はこの断熱性溶湯受槽３の外壁３ａを水平に貫通する
溶湯供給樋、５は上記外壁３ａと内壁３ｂを上端で連結
する支持部材、６は鋳型ｌとマンドレル２間の環状開口
に下方から当接し、図示しない底台に載置されて矢印Ｘ
で示す如く降下せしめられるダミーバである。
上記鋳型ｌとマンドレル２には、上部から夫々矢印Ｙ、
、Ｙ、で示す如く冷却水Ｗが供給され、この冷却水Ｗは
、鋳型！あるいはマンドレル２を冷却した後、これらの
下端周縁に穿設した複数の排水穴７または８から矢印２
．．２．で示ず如く放出され、中空ビレットｌＯの外周
囲または内周面を冷却するようになっている。一方、中
空ビレット１０内に充満する水蒸気は、マンドレル２を
下端から上方へ貫通する通気孔１１を経て外部へ排出さ
れる。
、Ｙ、で示す如く冷却水Ｗが供給され、この冷却水Ｗは
、鋳型！あるいはマンドレル２を冷却した後、これらの
下端周縁に穿設した複数の排水穴７または８から矢印２
．．２．で示ず如く放出され、中空ビレットｌＯの外周
囲または内周面を冷却するようになっている。一方、中
空ビレット１０内に充満する水蒸気は、マンドレル２を
下端から上方へ貫通する通気孔１１を経て外部へ排出さ
れる。
上記鋳型ｌは、へ〇、合金からなり、その内径は３００
ｍｍ以下であり、鋳型上面の高さは図示の如＜１−１ａ
に設定され、溶湯あるいは凝固殻に接触する内周面には
、摩擦低減のためのカーボンスリーブ１２が装着されて
いる。上記マンドレル２は、Ａ１合金または銅合金から
なり、マンドレル上面の高さは図示の如＜Ｈｂに設定さ
れている。
ｍｍ以下であり、鋳型上面の高さは図示の如＜１−１ａ
に設定され、溶湯あるいは凝固殻に接触する内周面には
、摩擦低減のためのカーボンスリーブ１２が装着されて
いる。上記マンドレル２は、Ａ１合金または銅合金から
なり、マンドレル上面の高さは図示の如＜Ｈｂに設定さ
れている。
上記連続鋳造設備を用いて、鋳型上面の高さｌｌａに対
するマンドレル上面の高さｔ−ｒ ｂを種々に変化させ
、ＪＩＳＡ５０５２アルミニウム合金の溶湯９（６８０
°〜７００’Ｃ）を、周知の如く、溶湯供給樋４を経て
注ぎ込む一方、鋳型下端ダミーバ６を降下（矢印Ｘ）さ
せながら、中空ビレットｉｏを下方へ連続して引き抜き
、引き抜き過程や中空ビレット内面の鋳肌および偏析を
詳細に調査した。
するマンドレル上面の高さｔ−ｒ ｂを種々に変化させ
、ＪＩＳＡ５０５２アルミニウム合金の溶湯９（６８０
°〜７００’Ｃ）を、周知の如く、溶湯供給樋４を経て
注ぎ込む一方、鋳型下端ダミーバ６を降下（矢印Ｘ）さ
せながら、中空ビレットｉｏを下方へ連続して引き抜き
、引き抜き過程や中空ビレット内面の鋳肌および偏析を
詳細に調査した。
末尾に掲げた第１表は、上記調査結果の一部を示してい
る。マンドレル２の上面（）［ｂ）が鋳型ｌの上面（Ｈ
ａ）よりも高くなり、表中の試験Ｎｏ、２で示すように
Ｈｂ＝Ｈａ＋２０ｍｍになると、マンドレル側に接触す
る凝固殻１０ｂ（第１図参照）が相当薄くなり、この凝
固殻の表面が凝固時の凝固潜熱によって一部再溶解して
中空ビレット内面が発汗したように見えるいわゆる発汗
現象を呈し、これが再凝固して内面の凹凸が激しくなり
、鋳肌が悪化する。マンドレル２の上面がさらに上昇し
、表中の試験Ｎｏ、１で示すようにＨｂ＝Ｈａ＋３０ｎ
＋ｆｆ＋になると、断熱性溶湯受槽３の内壁３ｂが外壁
３ａよりも上がりすぎて、マンドレル２の冷却能力が溶
湯の保有熱ｍに追いつかず、マンドレル側に接触する凝
固殻ｔｏｂが極めて薄くなり、上方の溶湯を支えきれな
くなってここから湯洩れが生じる。
る。マンドレル２の上面（）［ｂ）が鋳型ｌの上面（Ｈ
ａ）よりも高くなり、表中の試験Ｎｏ、２で示すように
Ｈｂ＝Ｈａ＋２０ｍｍになると、マンドレル側に接触す
る凝固殻１０ｂ（第１図参照）が相当薄くなり、この凝
固殻の表面が凝固時の凝固潜熱によって一部再溶解して
中空ビレット内面が発汗したように見えるいわゆる発汗
現象を呈し、これが再凝固して内面の凹凸が激しくなり
、鋳肌が悪化する。マンドレル２の上面がさらに上昇し
、表中の試験Ｎｏ、１で示すようにＨｂ＝Ｈａ＋３０ｎ
＋ｆｆ＋になると、断熱性溶湯受槽３の内壁３ｂが外壁
３ａよりも上がりすぎて、マンドレル２の冷却能力が溶
湯の保有熱ｍに追いつかず、マンドレル側に接触する凝
固殻ｔｏｂが極めて薄くなり、上方の溶湯を支えきれな
くなってここから湯洩れが生じる。
逆に、マンドレル２の上面が鋳型１の上面よりも低（な
り、表中の試験Ｎｏ、７で示すようにＨｂ＝Ｈａ−１０
ｖｎになると、断熱性溶湯受槽３の外壁３ａが内壁３ｂ
よりも上がりすぎて、鋳型ｌの冷却能力が溶湯の保有熱
量に追いつかず、鋳型側に接触する凝固殻１０ａが極め
て薄くなり、上方の溶湯を支えきれなくなって横割れを
生じ、ここから湯洩れが発生する。鋳型およびマンドレ
ルの上面高さの上記両限界値開の試験Ｎｏ、３〜６では
、引き抜き過程に問題はなく、中空ビレット内面の鋳肌
は平滑で、偏析も殆んどないことが確かめられ、良好な
結果が得られた。
り、表中の試験Ｎｏ、７で示すようにＨｂ＝Ｈａ−１０
ｖｎになると、断熱性溶湯受槽３の外壁３ａが内壁３ｂ
よりも上がりすぎて、鋳型ｌの冷却能力が溶湯の保有熱
量に追いつかず、鋳型側に接触する凝固殻１０ａが極め
て薄くなり、上方の溶湯を支えきれなくなって横割れを
生じ、ここから湯洩れが発生する。鋳型およびマンドレ
ルの上面高さの上記両限界値開の試験Ｎｏ、３〜６では
、引き抜き過程に問題はなく、中空ビレット内面の鋳肌
は平滑で、偏析も殆んどないことが確かめられ、良好な
結果が得られた。
従って、マンドレル上面の高さＨｂと鋳型上面の高さＨ
ａとの関係を、−５ｎ＋ｎ＋≦１−１ｂ−Ｈａ≦２０ｆ
ｆＩＩ１１とすれば、続く中空ビレットの内面切削工程
を省略できるとともに、無面削化による略７％の製品歩
留向上を図ることができる。
ａとの関係を、−５ｎ＋ｎ＋≦１−１ｂ−Ｈａ≦２０ｆ
ｆＩＩ１１とすれば、続く中空ビレットの内面切削工程
を省略できるとともに、無面削化による略７％の製品歩
留向上を図ることができる。
第 １ 表
第１図は本発明の一実施例を示す断面図、第２図は従来
の中空ビレットの連続鋳造方法を示す断面図である。 ｌ・・・鋳型、２・・・マンドレル、３・・・断熱性溶
湯受槽、３ａ・・・外壁、３ｂ・・・内壁、４・・・溶
湯供給樋、９・・・溶湯、ｌＯ・・・中空ビレット、Ｈ
ａ・・・鋳型上面高さ、Ｈｂ・・・マンドレル上面高さ
。 特 許 出 願 人 株式会社 神戸製鋼折代 理
人 弁理士 青白 葆はが２名ＩＮ１図 第２図
の中空ビレットの連続鋳造方法を示す断面図である。 ｌ・・・鋳型、２・・・マンドレル、３・・・断熱性溶
湯受槽、３ａ・・・外壁、３ｂ・・・内壁、４・・・溶
湯供給樋、９・・・溶湯、ｌＯ・・・中空ビレット、Ｈ
ａ・・・鋳型上面高さ、Ｈｂ・・・マンドレル上面高さ
。 特 許 出 願 人 株式会社 神戸製鋼折代 理
人 弁理士 青白 葆はが２名ＩＮ１図 第２図
Claims (1)
- （１）外側の鋳型と内側のマンドレルとの間で金属溶湯
を連続的に凝固させる中空ビレットの連続鋳造法におい
て、 上記鋳型の内径を３００ｍｍ以下とし、上記鋳型とマン
ドレルの上面に共に接して断熱性溶湯受槽を配設し、こ
の断熱性溶湯受槽に連通する溶湯供給樋を水平に設ける
とともに、上記マンドレル上面の高さＨｂと上記鋳型上
面の高さＨａとの関係を、−５ｍｍ≦Ｈｂ−Ｈａ≦２０
ｍｍとしたことを特徴とする中空ビレットの連続鋳造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22938685A JPS6289549A (ja) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | 中空ビレツトの連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22938685A JPS6289549A (ja) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | 中空ビレツトの連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6289549A true JPS6289549A (ja) | 1987-04-24 |
Family
ID=16891374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22938685A Pending JPS6289549A (ja) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | 中空ビレツトの連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6289549A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5052469A (en) * | 1988-09-20 | 1991-10-01 | Showa Denko Kabushiki Kaisha | Method for continuous casting of a hollow metallic ingot and apparatus therefor |
| US6550528B1 (en) * | 1999-06-17 | 2003-04-22 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Hot-top type continuous casting machine for hollow billet |
| JP2009018332A (ja) * | 2007-07-13 | 2009-01-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 連続鋳造装置、鋳塊製造方法及び鋳塊 |
| CN102756102A (zh) * | 2011-04-25 | 2012-10-31 | 王晓邦 | 铜空心圆锭立式半连续铸造内孔带水冷的工艺及设备 |
-
1985
- 1985-10-14 JP JP22938685A patent/JPS6289549A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5052469A (en) * | 1988-09-20 | 1991-10-01 | Showa Denko Kabushiki Kaisha | Method for continuous casting of a hollow metallic ingot and apparatus therefor |
| US6550528B1 (en) * | 1999-06-17 | 2003-04-22 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Hot-top type continuous casting machine for hollow billet |
| JP2009018332A (ja) * | 2007-07-13 | 2009-01-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 連続鋳造装置、鋳塊製造方法及び鋳塊 |
| CN102756102A (zh) * | 2011-04-25 | 2012-10-31 | 王晓邦 | 铜空心圆锭立式半连续铸造内孔带水冷的工艺及设备 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2497629C2 (ru) | Способ и устройство для полунепрерывной отливки полых металлических заготовок и получаемые с их помощью продукты | |
| US3746077A (en) | Apparatus for upward casting | |
| US2553921A (en) | Continuous casting apparatus | |
| JPS6289549A (ja) | 中空ビレツトの連続鋳造方法 | |
| US4284123A (en) | Arrangement for producing ingots of unalloyed and alloyed steels | |
| JPH0366453A (ja) | 双ロール式連続鋳造機 | |
| US4719959A (en) | Apparatus for continuously producing hollow metallic ingot | |
| US3448790A (en) | Molds for electroslag refining | |
| JPS61119359A (ja) | マグネシウムまたはその合金の連続鋳造法 | |
| JP4248085B2 (ja) | 中空ビレット鋳造用中子および前記中子を用いた中空ビレットのホットトップ式連続鋳造方法 | |
| JPS58132358A (ja) | 連続鋳造装置の注型ノズル | |
| JPS626737A (ja) | 鋼の連続鋳造用鋳型 | |
| JP2000508242A (ja) | 金属の垂直ホットトップ連続鋳造用の鋳型 | |
| US3916985A (en) | Apparatus for continuous casting of metal strips | |
| JPH09239494A (ja) | 下注ぎ法における吐出湯道 | |
| US1930408A (en) | Production of metal castings | |
| JPH07227653A (ja) | 連続鋳造における収縮孔低減方法および装置 | |
| JPH0475110B2 (ja) | ||
| KR810000573B1 (ko) | 강과 합금강의 잉곳트 제조방법 | |
| JPH105979A (ja) | 金属の浸漬鋳造法 | |
| JP2000176614A (ja) | 金属の連続鋳造鋳型用不活性化装置 | |
| JPH0451263B2 (ja) | ||
| JPH0130577B2 (ja) | ||
| JP3068153B2 (ja) | 中空鋳片の連続鋳造装置 | |
| KR100515460B1 (ko) | 금속의수직주조용연속주조잉곳주형 |