JPS6287350A - 真空構造体の製造方法 - Google Patents
真空構造体の製造方法Info
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- JPS6287350A JPS6287350A JP60229125A JP22912585A JPS6287350A JP S6287350 A JPS6287350 A JP S6287350A JP 60229125 A JP60229125 A JP 60229125A JP 22912585 A JP22912585 A JP 22912585A JP S6287350 A JPS6287350 A JP S6287350A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は吸音板、断熱パネル、断熱槽等の真空構造体の
製造方法に関するものである。
製造方法に関するものである。
従来の技術
従来よりパーライト等の粉末を充填ｌ〜たり、あるいは
プラスチックスフオームを充填した断熱パネルや断熱槽
が知られている。ｌ〜かしながら、これらの断熱パネル
や断熱槽にあっては、真空断熱しようとする場合にパー
ライト等の充填材が真空荷重を受けることができないた
め、断熱パネルや断熱槽を構成する枠体に肉厚のものを
必要とｊ〜、このため重量が重くなったり、高価になる
等の不 □都合があった。又、真空空間を形成す
る吸音板においても同様な不都合かぁ−、た。
プラスチックスフオームを充填した断熱パネルや断熱槽
が知られている。ｌ〜かしながら、これらの断熱パネル
や断熱槽にあっては、真空断熱しようとする場合にパー
ライト等の充填材が真空荷重を受けることができないた
め、断熱パネルや断熱槽を構成する枠体に肉厚のものを
必要とｊ〜、このため重量が重くなったり、高価になる
等の不 □都合があった。又、真空空間を形成す
る吸音板においても同様な不都合かぁ−、た。
上述の様な理由から、珪酸カルシウムのような連続開気
孔構造を有する耐圧縮性、軽量の無機質成型体を支持材
と１−で使用１〜．１０ ｔｏｒｒ以下の排気処理中
真空断熱効果を発揮する真空構造体が提案された。
孔構造を有する耐圧縮性、軽量の無機質成型体を支持材
と１−で使用１〜．１０ ｔｏｒｒ以下の排気処理中
真空断熱効果を発揮する真空構造体が提案された。
この成型体は耐圧縮性荷重が２ｋｇ／ＣＩＴＰ以−Ｅあ
り、しかも嵩比重が約０．１ｇ／ＣｌＴｌ１と軽く、さ
らに連続開気孔構造を有しているだめ、真空排気効果も
著しいものである。
り、しかも嵩比重が約０．１ｇ／ＣｌＴｌ１と軽く、さ
らに連続開気孔構造を有しているだめ、真空排気効果も
著しいものである。
３Ａ−１
発明が解決ｉ〜ようとする問題点
しかしながら、珪酸カルシウム成形体は、直径数１ｏμ
ｍのイガ夕刊状結晶が成長して絡み合って数１０μｍ以
下の比較的大きな空気孔を形成してなるものであるだめ
、輻射防止能が小さく、寸だ結晶間の固体熱伝導、結晶
と金属容器の間の熱伝導が比較的大きく、１ｏ ｔｏ
ｒｒ以下の真空下での熱伝導率は０．０１ Ｋｃａｌ
／ ｍ＊ｈｅｃ程度（常圧下では０．０３ Ｋｃａｌ
／ｍ中１℃）である。
ｍのイガ夕刊状結晶が成長して絡み合って数１０μｍ以
下の比較的大きな空気孔を形成してなるものであるだめ
、輻射防止能が小さく、寸だ結晶間の固体熱伝導、結晶
と金属容器の間の熱伝導が比較的大きく、１ｏ ｔｏ
ｒｒ以下の真空下での熱伝導率は０．０１ Ｋｃａｌ
／ ｍ＊ｈｅｃ程度（常圧下では０．０３ Ｋｃａｌ
／ｍ中１℃）である。
一方熱伝導率の低い断熱材としては、パーライト、シラ
スバルーン、ガラスバルーンの、、ｌ：’５す微小粉体
（１ｏｔｏｒｒ以下の真空下での熱伝導度約○、ＯＯ２
Ｋｃａ、１ ／ｍ＊ｈｅ’ｃ、但１−常圧下では０．０
２ Ｋｃａｌ ／ｍ＠ｈ’℃）や、カラスウール、シリ
カアルミナウール、シリカウール、カーボンファイバー
等の繊維状物質（１ｏｔＯｒｒ以下の真空下での熱伝導
度約０．００３ Ｋｃａｌ／ｍ＠ｋｌ＠℃、但し常圧下
では０．０３ Ｋｃａｌ／ｍ−ｈ−℃）がある。しかし
繊維状物質はもちろん真空荷重に耐えられず、粉体の断
熱材であっても、前記のパーライト等の粉体は独立気泡
と外っていて、ガスを内蔵しており、直空荷重を受ける
と気どりが破壊１７て内蔵ノｊスを放出するので荷重を
受けることが不可能である。とのノこめ、真空下でとＪ
ｌらの断熱４」を使用する場合は、金属容器を〃肉層ｆ
Ｉと１〜て真空荷重に面１乏る」：うにすることが必要
どなり、中ｈ１が重くなること回必定である。
スバルーン、ガラスバルーンの、、ｌ：’５す微小粉体
（１ｏｔｏｒｒ以下の真空下での熱伝導度約○、ＯＯ２
Ｋｃａ、１ ／ｍ＊ｈｅ’ｃ、但１−常圧下では０．０
２ Ｋｃａｌ ／ｍ＠ｈ’℃）や、カラスウール、シリ
カアルミナウール、シリカウール、カーボンファイバー
等の繊維状物質（１ｏｔＯｒｒ以下の真空下での熱伝導
度約０．００３ Ｋｃａｌ／ｍ＠ｋｌ＠℃、但し常圧下
では０．０３ Ｋｃａｌ／ｍ−ｈ−℃）がある。しかし
繊維状物質はもちろん真空荷重に耐えられず、粉体の断
熱材であっても、前記のパーライト等の粉体は独立気泡
と外っていて、ガスを内蔵しており、直空荷重を受ける
と気どりが破壊１７て内蔵ノｊスを放出するので荷重を
受けることが不可能である。とのノこめ、真空下でとＪ
ｌらの断熱４」を使用する場合は、金属容器を〃肉層ｆ
Ｉと１〜て真空荷重に面１乏る」：うにすることが必要
どなり、中ｈ１が重くなること回必定である。
本発明は、上記の様な従来の欠点を改良した真空構造体
の製造方法に関するものである。すなわち、安価で、軽
（什であり、かつ断熱４／（能に優れた真空構造体を容
易な真空刊シ（操作で能率」：＜製造することを目的と
するものである。
の製造方法に関するものである。すなわち、安価で、軽
（什であり、かつ断熱４／（能に優れた真空構造体を容
易な真空刊シ（操作で能率」：＜製造することを目的と
するものである。
問題点を解決するだめの手段
」−記問題点を解決するために、本発明ｋＪｔず主材と
してシラン誘導体の熱処理捷たｒｌ、熱分解なとの乾式
法に比べて非常に安価な肖ｉ式法に」：ってイ（Ｉられ
る一次粒子径がザブεクロン以下の、１イイ微粒子シリ
カを用い、これに繊組状物質と絡み合わ（トで成形した
成型体を、あるいυ−１こわを１′、Ｊ体どする複合成
型体を支持体とした。
してシラン誘導体の熱処理捷たｒｌ、熱分解なとの乾式
法に比べて非常に安価な肖ｉ式法に」：ってイ（Ｉられ
る一次粒子径がザブεクロン以下の、１イイ微粒子シリ
カを用い、これに繊組状物質と絡み合わ（トで成形した
成型体を、あるいυ−１こわを１′、Ｊ体どする複合成
型体を支持体とした。
そ（−７て、前記支持体を金属製枠中に充填し、この金
属製枠を加熱ｉ〜つつ短時間に減圧し、密閉して真空構
造体とする。
属製枠を加熱ｉ〜つつ短時間に減圧し、密閉して真空構
造体とする。
また、この支持体を真空断熱構造体として用い、特に内
外壁間の温度差が大きい場合は、前記超微粒子シリカと
繊維強化相に輻射防止効果の大きな微小な乳化剤を混合
１−成形する。
外壁間の温度差が大きい場合は、前記超微粒子シリカと
繊維強化相に輻射防止効果の大きな微小な乳化剤を混合
１−成形する。
なお、前記の加熱温度としては、支持体の収縮を少なく
し、かつより能率的に減圧作業をするために、１５０℃
〜４５０℃が好ましい。
し、かつより能率的に減圧作業をするために、１５０℃
〜４５０℃が好ましい。
作用
シリカの超微粒子を多孔体に単独で成形することは困難
である。まだバインダーを用いて成形すると固体熱伝導
が大きくなる。そこで超微粒子シリカと繊維状物質を高
速で撹拌混合し、圧縮成形する。
である。まだバインダーを用いて成形すると固体熱伝導
が大きくなる。そこで超微粒子シリカと繊維状物質を高
速で撹拌混合し、圧縮成形する。
この方法によれば、２ｋ（ｊ／ＣＩＴ？以上の圧縮強度
を持ち、かつザブミクロン以下の気孔を９０％近く持つ
微小多孔体の支持体を得ることができる。
を持ち、かつザブミクロン以下の気孔を９０％近く持つ
微小多孔体の支持体を得ることができる。
この支持体は、粒子がサブεクロン以下である６、＜−
ため、乳化剤を添加せず超微粒インリカだけの場合でも
、珪酸カルシウム成形体にくらべて輻射防止効果が大き
い。内々１”ｉ間の？ＮＡ Ｉｆｆ差が大きい場合は、
本来の支持体の断熱性能、気孔の大きさに影響を及ぼさ
ない程１ハ゛の粒径４Ｍ質の乳化剤を混合することによ
って、一層輻射防１１−効果を向上させることができる
。
、珪酸カルシウム成形体にくらべて輻射防止効果が大き
い。内々１”ｉ間の？ＮＡ Ｉｆｆ差が大きい場合は、
本来の支持体の断熱性能、気孔の大きさに影響を及ぼさ
ない程１ハ゛の粒径４Ｍ質の乳化剤を混合することによ
って、一層輻射防１１−効果を向上させることができる
。
またこの支持体は、粒子と粒子の点接触、粒子と繊維の
点接触で成形されているため、気孔率は珪酸カルシウム
の約９５ｑＩ）にくらべて小さいが、固体間の熱伝導は
小さい。
点接触で成形されているため、気孔率は珪酸カルシウム
の約９５ｑＩ）にくらべて小さいが、固体間の熱伝導は
小さい。
しかし、この支持体は常圧でし１ケイ酸カルシウムと同
様に５〜１０係の水分を吸着するため、熱伝導率は約０
．ｏ ｓ Ｋｃａｌ ／ｍ＊ｈ＊’ｃとそれ程優Ｊまた
ものではないが、吸着水分の影響のない減圧下では、珪
酸カルシウムよりけるかに優れた断熱性能を示す。
様に５〜１０係の水分を吸着するため、熱伝導率は約０
．ｏ ｓ Ｋｃａｌ ／ｍ＊ｈ＊’ｃとそれ程優Ｊまた
ものではないが、吸着水分の影響のない減圧下では、珪
酸カルシウムよりけるかに優れた断熱性能を示す。
一方、上記支持体ｒ［径がサブεクロン以下の連続気孔
で構成さね、かつ珪酸力ルシラン、成形体よりけるかに
小さな気孔であり、したがって真空度を数ｔｏｒｒ以下
にすれば、空気の対流４．空気の分子間の熱伝導はなく
なる。
で構成さね、かつ珪酸力ルシラン、成形体よりけるかに
小さな気孔であり、したがって真空度を数ｔｏｒｒ以下
にすれば、空気の対流４．空気の分子間の熱伝導はなく
なる。
本発明で主材として用いる湿式法超微粒子シリカは、乾
式法超微粒子シリカに比べてシラノール基が多い。１−
たがって、吸着水分も多いのでこれを効率良く除いて金
属製枠体内を減圧し斥ければならない。それにｌｃｔ支
持利を加熱しつつ枠体内を真空排気すれば効率的である
。しかし、前記のようにシラノール基が多いので、この
シラノール基を飛ば１〜て（〜まりと支持体は収縮する
。そこで、本発明においては、シラノール基がなるべく
飛ばない現度域、すなわち１６０℃〜４６０℃で加熱し
つつ真空排気することが望ましい。
式法超微粒子シリカに比べてシラノール基が多い。１−
たがって、吸着水分も多いのでこれを効率良く除いて金
属製枠体内を減圧し斥ければならない。それにｌｃｔ支
持利を加熱しつつ枠体内を真空排気すれば効率的である
。しかし、前記のようにシラノール基が多いので、この
シラノール基を飛ば１〜て（〜まりと支持体は収縮する
。そこで、本発明においては、シラノール基がなるべく
飛ばない現度域、すなわち１６０℃〜４６０℃で加熱し
つつ真空排気することが望ましい。
実施例
以下、本発明の実施例について具体的に説明する。
本発明の支持体の主材として用いる超微粒子シリカｄ、
珪酸ソーダを酸で分解して得られる非晶質シリカのよう
なものであり、一般に湿式法超微粒子シリカまだは湿式
法ホワイトカーボンと呼ばれており、例えば塩ｔｌｆ義
製薬（株）製のＣａｒｐｌａｘ等がある。
珪酸ソーダを酸で分解して得られる非晶質シリカのよう
なものであり、一般に湿式法超微粒子シリカまだは湿式
法ホワイトカーボンと呼ばれており、例えば塩ｔｌｆ義
製薬（株）製のＣａｒｐｌａｘ等がある。
繊維強化相とｊ７てｉｔ、シリカアルミナウール、シリ
カウール、カラスウール、アルミナファイバー等がある
が、真空引き淵度をなるべく高くでき、かつ安価で繊維
径が糾いという理由で、シリカアルミナウール 乳化剤としてｌｒＦ，基本的には３種の異なるタイプの
一つであるか、寸たｒｌその種のタイプの組み合わせで
あー〕でもよい。ｒｆ”Ｉらの基本的タイプは、（イ）
反射タイプ 例えｄ′金金属粉末類Ｏ）散乱タイプ
例えｋｌ’酸化チタン、ジルコン。
カウール、カラスウール、アルミナファイバー等がある
が、真空引き淵度をなるべく高くでき、かつ安価で繊維
径が糾いという理由で、シリカアルミナウール 乳化剤としてｌｒＦ，基本的には３種の異なるタイプの
一つであるか、寸たｒｌその種のタイプの組み合わせで
あー〕でもよい。ｒｆ”Ｉらの基本的タイプは、（イ）
反射タイプ 例えｄ′金金属粉末類Ｏ）散乱タイプ
例えｋｌ’酸化チタン、ジルコン。
チタン酸カリウムウィスノ７ −
（ハ）吸収タイプ 例えばカーボンブランクである。
湿式法超微粒子シリカど繊卸強化材のみの場合は、湿式
状超微粒子シリカ９３〜９８重則部、繊維強化材２〜７
重量部を高速で撹拌混合し、成形型中ｆプレス成形しテ
嵩密度０． ２ ２ −０． ３ ５ ｋｇ／ｍ’（気
孔率８３〜８９係）の支持体とする。
状超微粒子シリカ９３〜９８重則部、繊維強化材２〜７
重量部を高速で撹拌混合し、成形型中ｆプレス成形しテ
嵩密度０． ２ ２ −０． ３ ５ ｋｇ／ｍ’（気
孔率８３〜８９係）の支持体とする。
９べ−７
一方、乳化剤を混合する場合は、超微粒子シリカ６０−
７６重量部、繊維強化材２〜７重量部、乳化剤２６〜４
０重量部を高速で撹拌混合し、成形型中でプレス成形１
〜で嵩密度０．２９〜０．４ ６１ｇ／ｒ．、ｓ（気孔
率８３〜８９係）の支持体とする。
７６重量部、繊維強化材２〜７重量部、乳化剤２６〜４
０重量部を高速で撹拌混合し、成形型中でプレス成形１
〜で嵩密度０．２９〜０．４ ６１ｇ／ｒ．、ｓ（気孔
率８３〜８９係）の支持体とする。
」二記２種類の超微粒子シリカ成形体は、常圧における
熱伝導率０．０２５ＫＣａ１／ｍＩＩｈ・℃〜０、０
３ ｓ Ｋｃａｌ／ｍ−ｈ− ’Ｃ（ ５ ０℃）、耐
圧縮性２ｋｇＡｔｔｒ以上を有しており、寸だ連続開気
孔構造である。
熱伝導率０．０２５ＫＣａ１／ｍＩＩｈ・℃〜０、０
３ ｓ Ｋｃａｌ／ｍ−ｈ− ’Ｃ（ ５ ０℃）、耐
圧縮性２ｋｇＡｔｔｒ以上を有しており、寸だ連続開気
孔構造である。
さて、超微粒子シリカ成形体は、上記のように撹拌，混
合，プレス成形１〜で製造され、放出するガスは大気中
から吸湿１〜でいる水分のみである。
合，プレス成形１〜で製造され、放出するガスは大気中
から吸湿１〜でいる水分のみである。
そして、上記のような超微粒子シリカ成形体を真空容器
の支持体と１〜で使用する場合には、まずこの所定形状
の超微粒子シリカ成形体を加熱炉で予め乾燥処理する。
の支持体と１〜で使用する場合には、まずこの所定形状
の超微粒子シリカ成形体を加熱炉で予め乾燥処理する。
この超微粒子シリカ成形体の乾燥条件は、通常約２００
℃で２時間程度保持すればほぼ恒量と々る。との処理に
よってシラノール基は残るが、成形体内の吸着水分はほ
ぼ除去される。
℃で２時間程度保持すればほぼ恒量と々る。との処理に
よってシラノール基は残るが、成形体内の吸着水分はほ
ぼ除去される。
次いで第１図に示すよう′ｈ薄肉の金属面部ＩＪ１ｂ，
全１ｂ，２ａ，２ｂで構成さオ］た金属製枠体に、予備
乾燥さ才１／へ上記支持体３を充填する。
全１ｂ，２ａ，２ｂで構成さオ］た金属製枠体に、予備
乾燥さ才１／へ上記支持体３を充填する。
前記金属面部１ａ，１ｂと金属額部２１Ｌ，２ｂｉｌ−
Ｊｒ、それぞれの端部において溶接捷たは巻締めなどに
より取り付けることによって密閉される。そして金属面
部１ｂにＣ１逆正弁４を有する排気管５が埋め込み構造
に」：すＩＩＶ．り付けられている。
Ｊｒ、それぞれの端部において溶接捷たは巻締めなどに
より取り付けることによって密閉される。そして金属面
部１ｂにＣ１逆正弁４を有する排気管５が埋め込み構造
に」：すＩＩＶ．り付けられている。
この後、外部より加熱１，ながら真空引きするが、１５
０℃〜４ ６ ０ ”Ｃに加熱した時、支持体を収縮さ
せることなく効率良く減圧することができる。
０℃〜４ ６ ０ ”Ｃに加熱した時、支持体を収縮さ
せることなく効率良く減圧することができる。
この操作により、前記支持体３内の水分けほとんど放出
され、さらに他のカスも放出されて支持体３内は高真空
度に保持される。そｌ〜で前記封市弁４を密閉すること
により、金属製枠体内に支持体３が充填され、かつこの
支持体３内が真空に保持された真空構造体が！！！ｊり
ｆされる。なお、この場合、保持真空度１ ｔｏｒｒで
断熱性能は十分に発揮できるＯ 次に本発明の二つの実施例について説明する。
され、さらに他のカスも放出されて支持体３内は高真空
度に保持される。そｌ〜で前記封市弁４を密閉すること
により、金属製枠体内に支持体３が充填され、かつこの
支持体３内が真空に保持された真空構造体が！！！ｊり
ｆされる。なお、この場合、保持真空度１ ｔｏｒｒで
断熱性能は十分に発揮できるＯ 次に本発明の二つの実施例について説明する。
（実施例１）
次に示すような配合の原料を日本アイリッヒ（株）制逆
流式高速混合機を用い、６．○ｏ ｏ ｒ＊ｐａｍで混
合した。
流式高速混合機を用い、６．○ｏ ｏ ｒ＊ｐａｍで混
合した。
湿式状超微粒子シリカ（塩野義製薬（株）製Ｃａｒｐｌ
ｅｘ ８０ ） ６５重量部 酸化チタン （デグサ製 Ｔｉｔａｎｉｕｍ ０ｘｉｄｅ Ｐ−２６）３０重量部 シリカアルミナウール （イソライト工業（株）カオ
ウールバルク） ５重量部 上記混合物を成形型に入れてプレス成形し、幅１．５０
０ｍｍ、長さ１ 、６００ ｍｍ 、厚さ６０ ｍｍ
、嵩密度ｏ、ｓ ４１１Ａｒｒ？ の支持体３とした。
ｅｘ ８０ ） ６５重量部 酸化チタン （デグサ製 Ｔｉｔａｎｉｕｍ ０ｘｉｄｅ Ｐ−２６）３０重量部 シリカアルミナウール （イソライト工業（株）カオ
ウールバルク） ５重量部 上記混合物を成形型に入れてプレス成形し、幅１．５０
０ｍｍ、長さ１ 、６００ ｍｍ 、厚さ６０ ｍｍ
、嵩密度ｏ、ｓ ４１１Ａｒｒ？ の支持体３とした。
この支持体３は連続開気孔構造で、耐圧縮性は２ｋｑ／
ｃｌＴ１１以上を有している。
ｃｌＴ１１以上を有している。
上記のように成形されたま捷の支持体３の常圧における
熱伝導率は０．０３１ Ｋｃａｌ／ｍｈ℃（５ｏ℃）で
あり、これけｆ１酸カルシウム成形体に比べ特に優れた
ものでｄ−ない。これは大急中の水分を吸湿しているた
めと、１υわれる。しかｊ〜、水分の影響のない真空中
での熱伝導率は５０℃で０．００５Ｋｃａｌ／ｍｈ’ｃ
、２００℃でも０．００９ Ｘｃａｌ ／ｍｈ ℃と優
れている。
熱伝導率は０．０３１ Ｋｃａｌ／ｍｈ℃（５ｏ℃）で
あり、これけｆ１酸カルシウム成形体に比べ特に優れた
ものでｄ−ない。これは大急中の水分を吸湿しているた
めと、１υわれる。しかｊ〜、水分の影響のない真空中
での熱伝導率は５０℃で０．００５Ｋｃａｌ／ｍｈ’ｃ
、２００℃でも０．００９ Ｘｃａｌ ／ｍｈ ℃と優
れている。
そこで、支持体３をオーブンに人ね、２００℃で２時間
加熱処理を行ない脱湿１７だ。この支持体３を厚み０．
２ ｍｍの５ＵＳ３０４の金属面部１ａ。
加熱処理を行ない脱湿１７だ。この支持体３を厚み０．
２ ｍｍの５ＵＳ３０４の金属面部１ａ。
１ｂと厚み０．０８ ｍｍの３ＴＴＳ３０４（７）金属
額部２ａ、２ｂで構成された容器に充填する。
額部２ａ、２ｂで構成された容器に充填する。
第２図は予備加熱処Ｐ（１１〜だ−）−記支持体３の加
熱減量曲線であり、第３図は手記支持体３のり１゛法収
縮率と温度との関係を示す。４６０℃までは充填するま
での工程で吸着した物理的吸着水の脱着であり、収縮も
見られないが、４５０’Ｃを超えるとシラノール基が飛
ぶため収縮も起こりはじめる。
熱減量曲線であり、第３図は手記支持体３のり１゛法収
縮率と温度との関係を示す。４６０℃までは充填するま
での工程で吸着した物理的吸着水の脱着であり、収縮も
見られないが、４５０’Ｃを超えるとシラノール基が飛
ぶため収縮も起こりはじめる。
したがって、」−記支持体３を充填した金属製枠体を、
炉内で１５０℃〜４５０℃に保持ｌ〜、短時間のうちに
真空度１ ｔｏｒｒの真空構造体とした。
炉内で１５０℃〜４５０℃に保持ｌ〜、短時間のうちに
真空度１ ｔｏｒｒの真空構造体とした。
１３、、、
（実施例２）
次に示すような配合の原料を実施例１と同様な方法で混
合した。
合した。
湿式状超微粒子シリカ（塩野義製薬（株）製Ｃａｒｐｌ
ｅｘ ｓ ｏ ） ９３重量部 シリカアルミナウール（イソライト工業（株）カオウー
ルバルク） ７重量部 上記混合物を成形型に入れてプレス成形し、幅１．００
０ｍｍ、長さ２，０００ｍｍ、厚さ５０ｍｍ、嵩密度０
，２７ ｆ／ｃｎ１１の支持体３とした。この支持体は
連続開気孔構造で、耐圧縮性は２１ｇ／ａＴ？以上を有
１−でいる。
ｅｘ ｓ ｏ ） ９３重量部 シリカアルミナウール（イソライト工業（株）カオウー
ルバルク） ７重量部 上記混合物を成形型に入れてプレス成形し、幅１．００
０ｍｍ、長さ２，０００ｍｍ、厚さ５０ｍｍ、嵩密度０
，２７ ｆ／ｃｎ１１の支持体３とした。この支持体は
連続開気孔構造で、耐圧縮性は２１ｇ／ａＴ？以上を有
１−でいる。
上記のように成形されたままの支持体３の常圧における
熱伝導率は０．０２９ Ｋｃａｌ／ｍｈ ℃（５ｉｏ℃
）であり、水分の影響のｈい真空中での熱伝導率は６０
℃で０．００４７Ｋｃａｌ／ｍｈ℃、２００℃ではｏ、
ｏ １４ Ｋｃａｌ／ｍｈ ℃ である。これらは、従
来の珪酸カルシウム成形体にくらべ優れたものである１
４７＜−、。
熱伝導率は０．０２９ Ｋｃａｌ／ｍｈ ℃（５ｉｏ℃
）であり、水分の影響のｈい真空中での熱伝導率は６０
℃で０．００４７Ｋｃａｌ／ｍｈ℃、２００℃ではｏ、
ｏ １４ Ｋｃａｌ／ｍｈ ℃ である。これらは、従
来の珪酸カルシウム成形体にくらべ優れたものである１
４７＜−、。
が、高温雰囲気で輻射の影響が大きくなると、乳化剤を
添加ｌ〜ている実施例１よりも断熱性能は劣る。
添加ｌ〜ている実施例１よりも断熱性能は劣る。
成形した支持体３を実施例１と同様に、支持体３を予備
加熱１〜で吸着水を放出させた後、厚み０、２ ｍｍの
５ＵＳ３０４の金属面部１ａ、１ｂと厚み０．０８ ｍ
ｍの５ＵＳ３０４の金属額部２ａ、２ｂで構成された容
器に充填し、容器内を１６０℃〜４６０℃の炉内で短時
間のうちに、真空排気処理し真空度１ ｔｏｒｒ以下と
１〜、寸だ支持体３の収縮がないので、金属面部１ａ、
１ｂおよび金属額部２１Ｌ、２ｂと支持体３の間に隙が
なく、凸凹の々い真空構造体となった。
加熱１〜で吸着水を放出させた後、厚み０、２ ｍｍの
５ＵＳ３０４の金属面部１ａ、１ｂと厚み０．０８ ｍ
ｍの５ＵＳ３０４の金属額部２ａ、２ｂで構成された容
器に充填し、容器内を１６０℃〜４６０℃の炉内で短時
間のうちに、真空排気処理し真空度１ ｔｏｒｒ以下と
１〜、寸だ支持体３の収縮がないので、金属面部１ａ、
１ｂおよび金属額部２１Ｌ、２ｂと支持体３の間に隙が
なく、凸凹の々い真空構造体となった。
本発明による真空構造体は２６０℃１ではテンパーカラ
ーもつくことなく使える。
ーもつくことなく使える。
発明の詳細
な説明したように本発明に」：れば、真空排気処理を加
熱Ｉ一つつ行なうので製造作業能率が向」二する。
熱Ｉ一つつ行なうので製造作業能率が向」二する。
さらに１６０℃〜４６０℃の間で真空排気処理１６ケー
。
。
を行うことによって、真空構造体の支持体としての湿式
法微粒子シリカ成形体に与える熱の影響を最小限にくい
とめることができて、この成形体が熱収縮する等の不都
合か彦くなり、このため、凹凸のない真空構造体を提供
できる。
法微粒子シリカ成形体に与える熱の影響を最小限にくい
とめることができて、この成形体が熱収縮する等の不都
合か彦くなり、このため、凹凸のない真空構造体を提供
できる。
第１図は本発明の製法による真空構造体の一実施例の断
面図、第２図は湿式法超微粒子シリカ成形体の加熱減量
値を示す曲線図、第３図は湿式法超微粒子シリカ成形体
の加熱収縮率を示す曲線図である。 １ａ、１ｂ・・・・・・金属面部、２＆、２ｂ・・・・
・・金属額部、３・・・・・・支持体。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名１（
ｌｌｂ −−−全＊ ｍ 令％２α２ｂ−−−全扁
額邪 や１□ Ｊ−ｉ旧＋ 第 ２ 図 １良（で） 第３図 ｌ１（”ｃ、）
面図、第２図は湿式法超微粒子シリカ成形体の加熱減量
値を示す曲線図、第３図は湿式法超微粒子シリカ成形体
の加熱収縮率を示す曲線図である。 １ａ、１ｂ・・・・・・金属面部、２＆、２ｂ・・・・
・・金属額部、３・・・・・・支持体。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名１（
ｌｌｂ −−−全＊ ｍ 令％２α２ｂ−−−全扁
額邪 や１□ Ｊ−ｉ旧＋ 第 ２ 図 １良（で） 第３図 ｌ１（”ｃ、）
Claims (3)
- （１）湿式超微粒子シリカと繊維強化材とを混合、圧縮
した連続開気孔構造を有する成型体を、あるいはこれを
母体とする複合成型体を支持体として吸音パネル、断熱
槽等を構成する金属製枠体内に装着した後、真空加熱炉
内において加熱しつつ金属製枠体内部を真空排気し、次
いで金属製枠体を密封する真空構造体の製造方法。 - （２）支持材が乳化剤を含有する成形体である特許請求
の範囲第１項記載の真空構造体の製造方法。 - （３）加熱する温度が１５０℃〜４５０℃である特許請
求の範囲第１項又は第２項記載の真空構造体の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60229125A JPS6287350A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | 真空構造体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60229125A JPS6287350A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | 真空構造体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6287350A true JPS6287350A (ja) | 1987-04-21 |
Family
ID=16887140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60229125A Pending JPS6287350A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | 真空構造体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6287350A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5218413A (en) * | 1991-07-31 | 1993-06-08 | Minolta Camera Kabushiki Kaisha | Optical device for image forming apparatus |
| JP2020133655A (ja) * | 2019-02-13 | 2020-08-31 | 日鉄日新製鋼株式会社 | 真空断熱パネルの製造方法及び真空断熱パネル |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55144487A (en) * | 1979-04-26 | 1980-11-11 | Nippon Oxygen Co Ltd | Manufacture of vacuum structure |
| GB2154711A (en) * | 1984-02-22 | 1985-09-11 | Micro International Limited | Thermal insulating panel |
-
1985
- 1985-10-15 JP JP60229125A patent/JPS6287350A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55144487A (en) * | 1979-04-26 | 1980-11-11 | Nippon Oxygen Co Ltd | Manufacture of vacuum structure |
| GB2154711A (en) * | 1984-02-22 | 1985-09-11 | Micro International Limited | Thermal insulating panel |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5218413A (en) * | 1991-07-31 | 1993-06-08 | Minolta Camera Kabushiki Kaisha | Optical device for image forming apparatus |
| JP2020133655A (ja) * | 2019-02-13 | 2020-08-31 | 日鉄日新製鋼株式会社 | 真空断熱パネルの製造方法及び真空断熱パネル |
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