JPS6277441A

JPS6277441A - 延性にすぐれた高張力鋼線

Info

Publication number: JPS6277441A
Application number: JP60214770A
Authority: JP
Inventors: Toshihiko Takahashi; 高橋　稔彦; Itsuyuki Asano; 浅野　厳之
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1985-09-30
Filing date: 1985-09-30
Publication date: 1987-04-09
Also published as: JPH0366386B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は延性にすぐれた高張力鋼線に関するものである
。

（従来の技術）近年、ロープ用鋼線、タイヤ補強用鋼線、光フアイバー
ケーブル補強用銅線あるいは長大橋用鋼線などの硬鋼線
において高強度化の要求が一段と高まっている。

従来から硬鋼線の高強度化につｈては精力的な研究が続
けられているが、強度の増加に伴って生ずる延性の劣化
を防止する技術が確立されていなめことが制約条件とな
って十分な高強度化を達成する迄には至っていない。例
えば延性の重要な尺度である捻回特性は、ワイヤージャ
ーナル（ＷｉｒｅＪｏｕｒｎａｌ　）　ｖｏｌ、　１６
．１５４　（１９８３）の５０頁の雑文に記載されてい
るように伸線後の鋼線を高温でブルーイング処理するこ
とによって改善されるが、このような篩温の処理は強度
の低下を招くと共に、タイヤ補強用ｇｉ！１線のような
細線では表面酸化に伴う延性の劣化を避けることができ
ないので、この方法の適用には自ずから限界がある。

一方、このような熱処理による方法ではなく、伸線後の
ｎ４ｍにスキンパス伸線を施すことによって伸線後の鋼
線の表面に存在する引張の残留応力を解放することによ
って延性を向上させる試みも行われている。しかし１９
８４年１１月１６日発行の日本塑性加工学会の第２０回
伸線技術分科会提出資料の「鋼線の機械的性質と残留応
力に及ぼすダイススケジュールの影響」に記載されてい
るようにかかる手段では延性はほとんど改善されない。

このように現状では鋼線の延性を向上させる十分な手法
は見い出されていない。

（発明が解決しようとする問題点）本発明はこれらの欠点を除すた延性にすぐれた１純の提
供を目的とするものである。

（問題点を解決するための手段）本発明者らは延性のすぐれたｍ線の提供について種々研
究した結果、特定成分組成を有し、且っ］　３０　ｋｐ
ｆ／ｍ”以上の強度を有すると共に、伸線後の銀線の表
面に積極的に圧縮残留応力を付与し、その圧縮残留応力
を鋼線強度σに応じて（０．０５σ＋２３）〜（０．３
５σ＋２８）ｋｇｆ〜の範囲に制御することによって、
延性のすぐれた硬鋼線が得られることを見い出した。

すなわち本発明の安旨は下記のとおシである。

（１）貞是チでＣ０．４〜１．０％、Ｓｉ２．０係以下
、Ｍｎ０．２〜２％を含有し、Ｐ０．０２％以下、Ｓ０
．．０２係以下、Ｎ００１％以下に制限し、残部は鉄お
よび不可避不純物よりなり、且つ１３０　ｋｌｉｌｆ／
；ｍｎ”以上の確度を有すると共に、鋼線強度σに応じ
て（０．０５σ＋２３）〜（０．３５σ＋２８）ｋｇｆ
／ｍｍ２の表面圧縮残留応力を有することを特徴とする
延性にすぐれた高張力鋼線。

（２）　　頁錆係でＣ０１４〜１．０係、Ｓｉ２．０％
９、下、Ｍｎ　０．２〜２％を含有し、Ｐ０．０２ｑＡ
以下、Ｓ０．０２係以下、Ｎ０．０１％以下に制限し、
且つＣｒ０．０５〜３％、Ｍｏ０．０１〜１％、Ｗ０．
０１〜１１、Ｃｕ０．０５〜３％、Ｎ１０．１〜５’％
、Ｃｏ０．１〜５％の１租ブた１は２ｍ以上を含有し、
残部鉄及び不可避不純物よりなり、且つ１３０　ｋｆｌ
ｆ／；ｗ＋”以上の強度を肩すると共に、鋼線強度σに
応じて（０．０５σ＋２３）〜（０．３５σ＋２８）ゆ
ｆ／ｄの表面圧縮残留応力を有することを特徴とする延
性にすぐれた高張力鋼線。

（３）　　Ｎｆｒ％でＣ０．４〜１．０％、Ｓｉ２．０
％以下、Ｍｎ０１２〜２％を含有し、Ｐ０．０２％以下
、Ｓ０．０２係以下、Ｎ００１％以下に制限し、且つＡ
ｌ０．００１〜０．１％、Ｔ１０．００１〜０．１％、
Ｎｂ０．００１〜０．１％、ＶＤ、００１〜０．１％、
Ｂ０．０００３〜０．０５％、Ｍｇ０．００１〜０１％
の１種または２種以上を含有し、残部鉄および不可対不
純物よりなり、且つ１３０に９ｆ／ｒｍ”以上の強度を
有すると共に、鋼線強度σに応じて（０．０５σ＋２３
）〜（０．３５σ＋２８　）　ｋｌ？ｆ贋の表面圧縮残
留応力を有することを特徴とする延性にすぐれｆｃ高張
力鋼線。

（４）　　Ｍ　ｆＡ、　％でＣ０．４〜１．０％、Ｓ１
２．０％以下、Ｍｎ０．２〜２％を＠有し、Ｐ０．０２
％以下、Ｓ０．．０２％以下、Ｎ０．０１％以下に制限
し、且つＣｒ０．０５〜３％、Ｍｏ　０．０１〜１　％
、　Ｗ０．０１〜１％、Ｃｕ０．０５〜３％、Ｎ１０．
１〜５％、Ｃｏ　０．１〜５％の１棟萱たは２種以上を
宮有し、更ｖｃｈｔｏ。００１〜０１％、Ｔｌ０．００
１〜０．１％、Ｎｂ　０．００１〜０．１　％、Ｖ０．
００１〜０．１％、Ｂ０．０００３〜０．０５％、Ｍｇ
０．００１〜０．００１〜０．１％の１紳普たは２紳以
上を含有し、残部鉄および不可赴不純物よりなり、且つ
１３０に＃ｆ、４２以上の強度を有すると共に、銅線強
度σに応じて（（＋、０５σ＋２３）〜（０．３５σ＋
２８　）　ｋｙｆ　７ｍ２の表囲圧縮残留応力を有する
ことを特徴とする延性にすぐれた縄張力鋼線Ｏ以下に本発明の詳細な説明する。

（作用）最初に鋼線組成を前記のように限定した理由を述べる。

Ｃは０．４％未満では虜喪の強度が得られないため、′
！た１、０％を超えると延性が著しく劣化するため含有
ｈｉ′を０．４〜１．０　％に限定しｆｃｏＳｌは主と
してその固溶体硬化作用を利用するために添加されるが
、添加惜が２％を超えるとやはり延性の低下が自著にな
るので上限を２．０％にした。

Ｍｎは焼入性の確保とＳの固定のために添加されるが、
０．２％未満ではＳが十分固定されないため、′また２
係を超えて添加ｏしても焼入性はもはや増加しないので
０２〜２．０％に限定した。

ＰとＳは延性の向上のためには少ないほど良い。

それぞれ０．０２％を超えると延性に対する悪影合が大
きいので０．０２％以下に制限した。

Ｎは００１％を超えると延性に悪影響を及ぼすので０．
０１％以下に制限した。

以上が本発明の対象とする鋼線の基本成分系であるが、
本発明では、（ＡＩ　Ｃｒ　０．０５〜３％、Ｍｏ０．
０１〜］ｑｂ１Ｗ０．０１〜１％、Ｃｕ　０．０５〜３
％、Ｎｉ０．１〜５％、Ｃｏ０．１〜５％の１独以上あ
るいは（Ｂ）　ｈｔ０．ｏｏｉ〜０．１％、Ｔ１０．０
０１〜０．１％、Ｎｂ０．００１〜０．１　％、Ｖ０．
００１〜０．１　％、　Ｂ０．０００３〜０．０５係、
Ｍｇ０．００１〜０１％の１種以上の、（Ａ）　、　（
Ｂ）の一方又は両方を含有することができる。

まず、Ｃｒ＋　Ｍｏ＋　Ｗ＊　Ｃｕ、　Ｎｉｐ　Ｃｏは
強囲の増加及び耐食性の増加を目的にして添加されるが
、Ｃｒ０１０５％未満、Ｍｏ　０．０１％未満、Ｗ０．
０１％未満、Ｃｕ０．０５％未満、Ｎｉ０．１％未満及
びＣｏ０．１％未満ではそれらの強化及び耐食性に対す
る効果は認められなくなるのでＣｒ０．０５％、Ｍｏ０
．０１％、Ｗ０．０１％、Ｃｕ０．０５％、ＮＩ０．１
％及びＣｏ０．１％を下限とした。

一方Ｃｒ　３係超、Ｍｏ　００１〜０．１％超、Ｗ１％
超、Ｃｕ　ａ係超、Ｎｉ　５係超及びＣｏ　５係超では
これらの元素のガ化及び耐食性に対する効果は飽和する
一方、延性を低下させる効果が顕著になるので、Ｃｒ３
尖、Ｍｏ　１％、Ｗ１％、Ｃｕ　３％、Ｎｉ　５％及び
Ｃｏ　５％を上限とした。なおこれらの合金元素の合計
−は延性の点から７％以下に抑えることが望ましい。

次ＫＡｌ、　ＴＩ、　Ｎｂ、　Ｖ、　Ｂ及？Ｊ’　Ｍｇ
はＮ及びｓｌｌ泥足て延性を向上させることを目的に添
加されるが、Ａｌ０．００１Ｌｌｂ未満、Ｔｔｏｏｏｚ
係未満、Ｎｂ０．００１％未満、Ｖ０．００１％未満、
Ｂ０．０００３％未満、Ｍｇ０．００００１〜０．１％
未満では、Ｎ及びＳを固定することが出来ないので、Ａ
ｌ０．００００１〜０．１％、Ｎｂ　（１，００００１
〜０．１％、Ｖ０．Ｏ０．＃、、　Ｂ　０．０００３％
及ヒＭｇ　０．００１　％　’＆下限とした。

一方Ａｌ　０．１チ超、Ｔｌ０．００１〜０．１％超、
Ｎｂ０．］係超重Ｖ０．］ｑＡ超、Ｂ０．０５チ超及び
Ｍｇ０．００１〜０．１％超ではこれらの元素のＮ及び
Ｓ固定効果は飽和する一方、これらの元素の９化物及び
硫化物による延性劣化作用が顕著になるので、Ａｌ：０
．１％、Ｔｉ０．１％、Ｎｂ０１００１〜０．１％、Ｖ
　０．１％、Ｂ０．０５％及びＭｇ０．１％ｅ上限とし
た。またこれらの元素の合計量　Ｉｔ：　０．２％Ｖ、
下に抑えることが延性の点で望ましい。

次に鋼線の強度を１３０　ｋｇｆん２以上に限定したの
は、これよシ強度の低いところでは圧縮残留応力が鋼線
表面に存在しても延性の向上はほとんど認められないた
めである。

次に本発明の最大の特徴は、鋼線がその表面に鋼線強度
σに応じて（００５σ＋２３）〜（０３５σ＋２８）ｋ
ｇｆ２４２の範囲で圧縮残留応力を有する点にある。

以下鋼線表面の圧縮残留応力をこのように定めた理由を
述べる。

鋼線の延性は普通引張試９ＶＣおける伸び、絞り値ある
いは捻回試験における破断までの回転数（捻回値）及び
そのときの破断形態あるいは曲げ試験などによって判定
される◎ これらの延性評価基準の中で、鋼線の強度の増加（Ｆ−
伴って最も顕著に劣化するのは捻回試験における破断形
態である。

第１図は捻回試験における鋼線１の破断形態を模式的に
示したものであって、（ａ）は正常破断の状況を示すも
のであるが、強度の増加と共に、同図（ｂ）に示したよ
うな割れ２を伴う異常破断の頻度が増加する。これは第
２図に模式的に示したように把み治具３で鋼線１を把持
して行われる捻回試験中に、鋼線１の表面に長手方向に
割れ２が生ずることに起因するもので、異常破断の発生
は鋼線の円周方向の延性の劣化を意味していると考える
ことができる。

強度の増加に伴って鋼線の円周方向の延性が最も劣化し
易いことは、実際に鋼線の曲げ加工で、曲げ破断は起ら
ないのに長手方向に縦割れが生ずる場合があること、ま
た撚υ線加工をしたときに撚シ破断はしないのに同じく
縦割れが生ずる場合があることによっても理解される。

このように捻回試験の破断形態は鋼線の延性評価尺度の
中でも最も重要なものであるということが出来る。

本発明者らは、鋼線がその表面に圧縮残留応力を有する
ことが、鋼線の円周方向の延性を向上させるのに極めて
有効であることを見い出し、付与する圧縮残留応力の適
正範囲を検討した。すなわち捻回試験の異常破断の発生
率を１０係以下に抑えることを目標に、引張強度１５２
　ｋｇｆ／ｍｍ”　、　２３５ｋｇｆ層、３１６に％層
及び３７７ｋｙｆ贋の鋼線を用いて、表面圧縮残留応力
と異常破断の発注率の関係を訓べた。

その結果、引張強度１５２　ｋ！？ｆ／ｗＩの鋼線では
２９に９ｆ／ｍｍ２．２３５ゆｆ〜の鋼線では３６ｋｇ
ｆ贋、３１６ｋｇｆ／＋！＋１２の＠線では３８ｋｌｉ
ｌｆ〜、３７７にりｆａｎ−の銅線では４２に９υ−２
以上の圧縮残留応力が、捻回試験の異常破断の発生率を
１０係以下に抑えるために必要であることが明らかにな
った。ここで得られた圧縮残留応力をｆ線の引張強度σ
に対して整理すると、（００５σ＋２３　）　ｋｇｆ　
／ｍｍ”なる関係が実験的に得られる。なお捻回試験の
異常破断の発生率が１０係以下であれば、鋼線を実際に
加工する場合、縦割れなどの発生の心配は全くない。こ
のような理由で表面に付加する圧縮残留応力の下限をｍ
線強度σに応じて（０．０５＋２３　）ｋｙｆＡ−とし
た。

一方、銅線表面の圧縮残留応力は大きいほど円周方向の
延性の改善には望ましいが、周仰の如く、表面の圧縮残
留応力に比例して、鋼線中心の引張残留応力は増加する
。鋼線中心の引張残留応力が犬きくなると、中心部に割
れが生じ、捻回試験時に異常破断を生ずるに至る。従っ
て、鋼線中心の割れとの関係で自ずから、鋼線表面に許
容される圧縮残留応力の上限値が決る。そこで本発明者
ら１は前記の４種類の鋼線を用いて、鋼線中心の割れに
起因する捻回試験の異常破断の発生と、圧縮残留応力の
関係を調べた。その結果、引張強度１５２ｋｇｆ／ｍｙ
？の鋼線では、Ｓ０．ｋｌ？υ−２，２３５に９ｆ贋の
鋼線では１１３　ｋｌ？ｆ／ｍ１１２．３１６　ｋｌ？
ｆん２の鋼線では１３６　ｋｇｆん”、３７７に９ｆ為
２の鋼線では１６０ｋＯｆ贋を表面圧縮残留応力が超え
ると、異常破断が発生することが明らかになった。この
圧縮残留応力は鋼線強度σと比例関係にあシ、（０．３
５σ＋２８）ｋｇｆ／ｗ？と実験的に与えらねる。圧縮
残留応力の上限（０．３５σ＋２８　）　ｋｇｆ／ｍ”
はこのようにして決めた・なお圧縮残留応力は機械的に
どのような手段で付加しても良いが、伸線後の鋼線の表
面に本発明で限定した範囲の圧縮残留応力を付加する手
段として例えばローラー圧延加工あるいはショットピー
ニング加工をあげることができる。

このような圧縮残留応力は伸線後、鋼線が製品として使
用されるまでのいずれの工程において付与されても良い
が、ブルーイング処理後あるいはメッキ処理後に付与さ
れた場合には、２５０℃以下の温度で再度ブルーイング
処理を行う方が鋼線の応力緩和特性の向上のためには好
ましい。

なお、本発明になる９線は疲労特性、腐食疲労特性、応
力腐食割れ特性、へたり性などにもすぐれている。

また本発明のｒわは、鋼線を用いて作られる製品例えば
ロープ、鋼線強化タイヤある込はｃ′Ｉｆ！ｊ！強化プ
ラスチックなどの耐久性、疲労性の向上にも効果を発揮
する。

次に実施例をあげて本発明の効果をさらに具体的に説明
する。

（笑怖例）実施例に供した坦１線の糺成、線径、引張強度、本発明
で駆足した鋼紡表面の圧縮残留応力の下限値（０．０５
σ＋２３）及び上限値（０．３５ｃ＋＋２８）、実７Ａ
Ｑ例に供した銅線の表面に存在している残留応力、及び
これらの鋼線について捻回試験、疲労試験、腐食疲労試
験、遅れ破壊試験、へたり試験などを行った結果と、こ
れらの鋼線を用いて製造された製品の疲労試験の結果全
第１表に併記した。

なお、同表において各種試験の判定基準或いは手段は次
のとおりである。

まず残留応力の十記号は引張残留応力を、−記号は圧縮
残留応力を示す。

次に、捻回試験異常破断率は捻回試験において第１図（
ｂ）に示した嚢常破断が発生する比率を示す。

腐食疲労寿命は鋼線の３％食塩水中の回転曲げ疲労試験
において、２０　ｋｇｆ／Ｊの負荷で破断する迄の回転
数を示す。

タイヤ中のコード破損率は５００ｋｇの負荷で１０万り
走行後のタイヤ中のコードの破損率を示す。

へたｐ率は鋼線に引張強度の６０チのねじり応力を与え
、９６時間放置した後の残留剪断歪を示すＯ遅れ破壊時間は０．ＩＮ塩酸溶液中でＳ０．　ｋｇｆ／
ａｒｍ２の引張応力を負荷したときの破断までの時間を
示すＯプラスチック板の疲労限比は１ｗ１２当り１００本の鋼
線で強化した１目厚×１０調幅のプラスチック板の曲げ
疲労における疲労限を比較例の鋼線で強化されたプラス
％、り板の疲労限を１として対比する。

ロープ疲労限比はＪＩ８１号ロープの曲げ疲労限で、比
較例の鋼線で製造されたロープの疲労限を１として、そ
の対比で発明例の７４線で製造されたロープの疲労限を
示す。

応力腐食割れ時間は、０５係酢酸＋５係食塩水溶液中で
７０　ｋｇｆ／ｍ”の引張応力を負荷したときの破断ま
での時間を示す。

疲労限は鋼線の回転曲げ疲労試験における疲労限界応力
を示す。

次に第１表において試験屋１〜８は発明１に関するもの
で、この内ｙｌａ　］　、　３　、４は本発明であり他
は比較例である。

＆１．２は線径０２型、引張強度３３２　ｋＰｆ　７ｗ
ｎ２の同一成分組成を有する鋼線についての結果であり
、これらの内１１２　ｋｇｆＡａｎ２の圧縮残留応力を
有する扁１の銅線の捻回試験の異常破断率ＶｉＯである
。なお圧Ｎ残留応力はローラー圧延加工によって付与さ
れている。一方６１ｋｇｆ／ＩＩｌ＋２の引張残留応力
を有する扁２の鋼線の異常破断率は１００％で、本発明
になる鋼線がすぐれた延性を示すことが分る。

また本発明になる鋼線は腐食疲労特性及びタイヤ中にお
ける耐久性にもすぐれている。

扁３は線径２６蛎、引張強度１６８ｋｌ？ｆ／ｍｍ’で
５０ｋｙｆＡ−の圧縮残留応力を有する鋼線、また扁４
は線径４．５唄、引張強度１９６に９ソーで８３ｋｌ？
ｆん２の圧縮残留応力を有する鋼線の結果で、共に異常
破断率は０で、延性がすぐれている。圧縮残留応力は共
にシ曹ットビーニング加工で与えられた。

Ａ５．６，７．８１ｄ、いずれも組成あるいは残留応力
が本発明外にあるため異常破断率が高く、延性に欠けて
いることが明らかである。

次に扁９〜２７は発明２に関するもので、この内Ａ　９
　、１１　、１２　、１４　、１５　、１６　、１９　
、２０は本発明例であシ、他は比較例である。

Ａ９　、１０は線径０．２５　ｔａ　、引張強度２８６
　ｋｇｆＡｒｒ？の同一成分組成を有する鋼線について
の結果で、８７　ｋｇｆ　／ｒａｎ”の圧縮残留応力を
有する＆９の２．１線の捻回試験の異常破断率は５％で
、一方４５　ｋｇｔ　／−２の引張残留応力を有する扁
１０の銅線の異常破断率は９５係で、本発明になる鋼線
が延性に極めてすぐれていることが分る。なお圧縮残留
応力はローラー圧延によって与えられた。

１５１１　Ｆｉ線径２．５　ｒｒａ　、引張強度２０５
　ｋｇｆ層’７’、６０　ｋｇｆ　／ｍｍ”の圧縮残留
応力を有するテ「〕線の結果で、異常破断率は０で延性
にすぐれている。この場合、圧縮残留応力はショットピ
ーニングによって与えられている。

扁】２と１３は線径０．６　ｔｒａ！１．引張強度２５
６に２Ｍ−の同−成分組成を有する鋼線に関する例で、
６５に９飲−の圧縮残留応力を有する扁】２の鋼線では
異常破断率が５係であるのに対して、１３０ｋｊ９ｆ／
ｍ２にも及ぶ圧縮残留応力が存在する人】３の鋼線では
異常破断率が７０％にも達しておシ、本発明の鋼線の延
性がすぐれていることが明らかである。この場合の圧縮
残留応力はローラー圧延ヵロ工によって与えられた。

扁】４は線径４．５悶、引張強度１９５ｋｇｆ贋で４５
に９ｆん２の圧縮残留応力を有する岨紛、屋】５は線径
３２可、引張強度１７０ｋｇｆ／ｍｌ＋”で４１　ｋｇ
ｆ／Ｊの圧縮残留応力を有する亜鉛メッキ鋼線の結果で
、共に異常破断率は０で延性にすぐれている。圧縮残留
応力はＡ　１４の銅線はローラー圧延で、扁】５の銅線
はショットピーニングによりて与えらｈた。

＆１６〜１８は線径８覇、引弓Ｆ強度１５２ｋｇｆ／、
＋２の同一成分組成を有する欽紳に関する結果で、４１
ｋｇｆ／ｍｍ２の圧縮残留応力を有する肩１６では異常
破断率は５チで、２５ゆｆ〜の引張残留応力の存在する
屋１７及び１８　ｋｇｔ／、、２の圧縮残留応力しか有
していない漸１８の鋼線では異常破断率はそれぞれ６０
係と４５チで、大発明になる銅線の延性がすぐれている
ことが分る。ここで扁１６の幇枳ではショットピーニン
グ、Ａ１８の鋼Ｃではローラー圧延加工によって圧縮残
留応力が与えられた。

また本発明になる鋼線はへたり性、遅れ破壊特性にもす
ぐれている。

＆　１９は線径１．２　ｍ　、引張強度２２０　ｋｇｆ
／ｍ＋＋Ｆ　Ｔ、７８ｋｇｆん２の圧縮残留応力を有す
る鋼線、また屋２０は線径３．６　ｖｓ　、引張強度１
８４　ｋｇｆ／ｍ？　テ５０に９ｆ／ｍＩ２の圧縮残留
応力を有する鍋ねの結果で、異常破断率１はそれぞれ５
係とＯと延性にすぐれてｈる。これらはいずれもローラ
ー圧延によって圧縮残留応力を与えられた。

漸２１〜２７はそれぞれ鋼線組成あるいは残留応力が本
発明外にあるため、いずれも異常破断率が高く、延性が
劣っている。

＆２８〜４２は発明３に関するもので、この内肩２８，
２９，３０．３２．３３．３５．３６は本発明例であり
、他は比較例である。

まず、Ａ　２８は線径２０ｍ、引張強度１９６ｋｌ？ｆ
／ｍＪで６０　ｋｇｆ／ｒｙｎ２の圧縮残留応力を有す
る銅線、また扁２９は線径０８箭、引張強度２５８ｋｐ
ｆ層で７２ｋｇｆＡＪの圧縮残留応力を有する釧紛の紅
呆で、黄常破断率はそれぞれＯと５係でいずれも延性に
すぐれて因る。

Ａ５３０と３１は糾！径００６咽、引張強度４０８ｋｇ
ｆ贋の同一成分組成のｍ１ＩＱに関する結果で、７６に
９ｆ／ｎｒｒｒ？の圧縮残留応力を有するＡ　３０の銅
線の異常破断率は５係であるのに対して、５Ｑｋｇｆん
２の引張残留応力を有するＪＦＬ３１の鋼線の異常破断
率は１００チで本発明になる鋼線の延性がすぐれている
ことが分る。また本発明になる銅線で強化されたプラス
チック板はすぐれた疲労特性を示すことが明らかである
。なお圧縮残留応力はローラー圧延加工によって与えた
。

扁３２け線径５．５　ｖａ　、引張強度１８５　ｋｇｆ
／ｌｔｍ？で６５　ｋｌ？ｆ／Ｐｎ”の圧縮残留応力を
有する鋼線の結果で、異常破断率はＯで延性にすぐれて
いる。

＆３３と３４は、線径３，２鴫で１４６ｋｇｆん２の引
張強度を有する同一成分組成の鋼線に関する結果で、４
５　ｋｇｆ／Ｔｈ”の圧縮残留応力を有する屋３３の鋼
線は異常破断率が０であるのに対して、９３ｋｙｆＡａ
ｎ２と過大な圧縮残留応力を有する盃３４の鋼線は異常
破断率が３５壬で、本発明になる鋼線の延性がすぐれて
いることが分る。

煮３５は線径３．２℃、引張強度１７０　ｋｇｆ／ｍｍ
２で、５０ｋｙｆん２の圧縮残留応力を有する鋼線、ま
た人３６は線径０．３　ｗｎ、引張強度２３８　ｋｇｆ
／ａｍ”で６９に９ｆ／ｍｍ２の圧縮残留応力を有する
鋼、線の例で、異常破断率はそれぞれＯと５係で、共に
すぐれた延性を示している。なおＡ６３２．３３，３５
．３６の鋼紳の圧縮残留応力はショットピーニングによ
って付与された。

一方、扁３７〜４２は、それぞれ鋼線の組成あるいは残
留応力が本発明外にあるため異常破断率がいずれも高く
、延性に欠けている。

最後に屋４３〜５５は発明４に関するもので、この内＆
　４３−４４．４５　、４６　、４７　、４９は本発明
例で、他は比較例である。

扁４３は線径２．　Ｏｗｎ　、引張強度１９５　ｋｇｆ
／ｍｍ２で圧縮残留応カフ５ｋｇｆ／ｎｎ２を有する鋼
線、盃４４は線径３．６　ｔｗｓ　、引張強度１８５　
ｋｇｆ／ｍｎ２で、５０　ｋｌ？ｆ／ｎｍ”の圧縮残留
応力を有する１線、屋４５は線径１２諺。

引張強度２２１　ｋｇｆ／−で、圧縮残留応力４Ｑｋ％
／；ｗｎ”を有する夕き線、及び扁４６は線径０．３５
ｍ、引張強度２６０ｋｌ？ｆ／＋＋ｍ”で、Ｓ０．　ｋ
％　／ｇｙ”の圧縮残留応力を有する１線の結果で、い
ずれも異常破断率はＯで極めて延性にすぐれている。

盃４７と４８は線径３．６τで、引張強度２２８に９ｆ
／；−の同−成分組成の銅線に関する結果で、６３ｋｇ
ｆ　／Ｍ２の圧縮残留応力を有する扁４７の鋼線は異常
破断率Ｏで延性にすぐれて因る。一方３０　ｋｇｆ　／
、＋２の引張残留応力を有するＡ４８の釡鉾は異常破断
率７５係で延性に欠けている。

壕だ本発明の屋４７の銅線は応力腐食割れ特性にもすぐ
ね、またこの砲線で製造されたロープはすぐれた疲労特
性を示している。

なお屋４３，４４，４５，４６．４７のｇ−＋紳では圧
縮残留応力はローラー圧延によって付与された。

Ａ４９と５０は、線径０６問、引張強度２９０にρｆ２
４２の同一成分１成の銅線に関する結果で、８６　ｋｇ
ｆ　／ｍｗ”の圧縮残留応力を有する煮４９の鋼線では
異常破断率はＯで延性にすぐれている。一方４３ｋＰｆ
／ｍ＋７の引張残留応力を有する屋５０の鋼線は９０係
にも及ぶ異常破断率を示し、延性に劣っていることが明
らかである。またこの鋼線は疲労特性にもすぐれている
。なおＡ４９の鋼線の圧縮残留応力はショットピーニン
グによって与えられた。

＆５１〜５５は、それぞれ組成あるいは残留応力が本発
明外にあるため、異常破断率が高く、延性に劣っている
。

（発明の効果）以上の実施例からも明らかなように、本登明になるｒ線
１ｄ高強度にして且つ延性にすぐれ、産業上益するとこ
ろが榛めて大きい。

【図面の簡単な説明】

第７図（ａ）　、　（ｂ）は捻回試駒材の破断形態で、
（ａ）は正常破断、（ｂ）は異常破断をそれぞれ示す南
、８ｒ￥２図に捻回試験中に鋼線表面に発生する割れの
模式１・・・値線、２・・・割れ、３・・・把み治具。代　理　人　　大　　関　　和　　夫　　　ｊ、１−一
：・第１図（α）

Claims

【特許請求の範囲】

（１）重量％でＣ０．４〜１．０％、Ｓｉ２．０％以下
、Ｍｎ０．２〜２％を含有し、Ｐ０．０２％以下、Ｓ０
．０２％以下、Ｎ０．０１％以下に制限し、残部は鉄お
よび不可避不純物よりなり、且つ１３０ｋｇｆ／ｍｍ＾
２以上の強度を有すると共に、鋼線強度σに応じて（０
．０５σ＋２３）〜（０．３５σ＋２８）ｋｇｆ／ｍｍ
＾２の表面圧縮残留応力を有することを特徴とする延性
にすぐれた高張力鋼線。
（２）重量％でＣ０．４〜１．０％、Ｓｉ２．０％以下
、Ｍｎ０．２〜２％を含有し、Ｐ０．０２％以下、Ｓ０
．０２％以下、Ｎ０．０１％以下に制限し、且つＣｒ０
．０５〜３％、Ｍｏ０．０１〜１％、Ｗ０．０１〜１％
、Ｃｕ０．０５〜３％、Ｎｉ０．１〜５％、Ｃｏ０．１
〜５％の１種または２種以上を含有し、残部鉄及び不可
避不純物よりなり、且つ１３０ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上の
強度を有すると共に、鋼線強度σに応じて（０．０５σ
＋２３）〜（０．３５σ＋２８）ｋｇｆ／ｍｍ＾２の表
面圧縮残留応力を有することを特徴とする延性にすぐれ
た高張力鋼線。
（３）重量％でＣ０．４〜１．０％、Ｓｉ２．０％以下
、Ｍｎ０．２〜２％を含有し、Ｐ０．０２％以下、Ｓ０
．０２％以下、Ｎ０．０１％以下に制限し、且つＡｌ０
．００１〜０．１％、Ｔｉ０．００１〜０．１％、Ｎｂ
０．００１〜０．１％、Ｖ０．００１〜０．１％、Ｂ０
．０００３〜０．０５％、Ｍｇ０．００１〜０．１％の
１種または２種以上を含有し、残部鉄および不可避不純
物よりなり、且つ１３０ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上の強度を
有すると共に、鋼線強度σに応じて（０．０５σ＋２３
）〜（０．３５σ＋２８）ｋｇｆ／ｍｍ＾２の表面圧縮
残留応力を有することを特徴とする延性にすぐれた高張
力鋼線。
（４）重量％でＣ０．４〜１．０％、Ｓｉ２．０％以下
、Ｍｎ０．２〜２％を含有し、Ｐ０．０２％以下、Ｓ０
．０２％以下、Ｎ０．０１％以下に制限し、且つＣｒ０
．０５〜３％、Ｍｏ０．０１〜１％、Ｗ０．０１〜１％
、Ｃｕ０．０５〜３％、Ｎｉ０．１〜５％、Ｃｏ０．１
〜５％の１種または２種以上を含有し、更にＡｌ０．０
０１〜０．１％、Ｔｉ０．００１〜０．１％、Ｎｂ０．
００１〜０．１％、Ｖ０．００１〜０．１％、Ｂ０．０
００３〜０．０５％、Ｍｇ０．００１〜０．１％の１種
または２種以上を含有し、残部鉄および不可避不純物よ
りなり、且つ１３０ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上の強度を有す
ると共に、鋼線強度σに応じて（０．０５σ＋２３）〜
（０．３５σ＋２８）ｋｇｆ／ｍｍ＾２の表面圧縮残留
応力を有することを特徴とする延性にすぐれた高張力鋼
線。