JPS626701A - 板材の圧延方法 - Google Patents
板材の圧延方法Info
- Publication number
- JPS626701A JPS626701A JP14450685A JP14450685A JPS626701A JP S626701 A JPS626701 A JP S626701A JP 14450685 A JP14450685 A JP 14450685A JP 14450685 A JP14450685 A JP 14450685A JP S626701 A JPS626701 A JP S626701A
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- roll
- bearing
- width
- sliding
- rolling
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、分割型支持ベアリングを有する圧延機による
板材の圧延方法に関する。
板材の圧延方法に関する。
［従来の技術］
従来、分割型支持ベアリングは、特開昭５８−５３３１
２号公報に示されるように、中径作業ロールによるクラ
スタミル、２０段ゼンジマミル等の難圧延材用、もしく
は強圧下用の冷間圧延機に用いられている。これらの圧
延機において、分割型支持ベアリングは、圧延荷重を支
持し、あるいは圧延材の平坦覆を制御することを目的と
している。
２号公報に示されるように、中径作業ロールによるクラ
スタミル、２０段ゼンジマミル等の難圧延材用、もしく
は強圧下用の冷間圧延機に用いられている。これらの圧
延機において、分割型支持ベアリングは、圧延荷重を支
持し、あるいは圧延材の平坦覆を制御することを目的と
している。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、上記圧延機においては、分割型支持ベア
リングに接触するロールの圧延後に生ずる摩耗あるいは
粗度がロール軸方向において不均一となる。これは、該
支持ベアリングに接触しているロール部分には摩耗ある
いは粗度の低下を発生するのに対し、該支持ベアリンク
の間隙に相当して該支持ベアリングに接触しないロール
部分では摩耗を発生することがなく、またロール研削時
のロール粗度が維持されることに起因する。このよフに
ロール摩耗あるいは粗度がロールの軸方向に不均一にな
ると、圧延材の表面子生抜に悪影響が表れ、圧延材の表
面にサドルマークあるいはベアリングマークと呼ばれる
筋状の光沢むらを生じ、製品の商品価値を著しく損ねる
。
リングに接触するロールの圧延後に生ずる摩耗あるいは
粗度がロール軸方向において不均一となる。これは、該
支持ベアリングに接触しているロール部分には摩耗ある
いは粗度の低下を発生するのに対し、該支持ベアリンク
の間隙に相当して該支持ベアリングに接触しないロール
部分では摩耗を発生することがなく、またロール研削時
のロール粗度が維持されることに起因する。このよフに
ロール摩耗あるいは粗度がロールの軸方向に不均一にな
ると、圧延材の表面子生抜に悪影響が表れ、圧延材の表
面にサドルマークあるいはベアリングマークと呼ばれる
筋状の光沢むらを生じ、製品の商品価値を著しく損ねる
。
なお、圧延材と接触するロール（ワークロール）と分割
型支持ベアリングの間に中間ロールを何本か介すること
により、サドルマークあるいはベアリングマークを軽減
する方法もあるが、分割型支持ベアリングに基づく圧延
材の表面性状異常を本質的に解消するものではない。
型支持ベアリングの間に中間ロールを何本か介すること
により、サドルマークあるいはベアリングマークを軽減
する方法もあるが、分割型支持ベアリングに基づく圧延
材の表面性状異常を本質的に解消するものではない。
本発明は、分割型支持ベアリングを有する圧延機におけ
る圧延材の表面性状を向上可能とすることを目的とする
。
る圧延材の表面性状を向上可能とすることを目的とする
。
［問題点を解決するための手段］
本発明は、複数個の分割型支持ベアリングをロール軸方
向に配設してなる圧延機によって板材を圧延する板材の
圧延方法において、分割型支持ベアリングに接触するロ
ールを、ベアリング間隙幅以上、ベアリング間隙幅とベ
アリング幅の和以上の摺動量で、ロール軸方向に摺動さ
せるようにしたものである。
向に配設してなる圧延機によって板材を圧延する板材の
圧延方法において、分割型支持ベアリングに接触するロ
ールを、ベアリング間隙幅以上、ベアリング間隙幅とベ
アリング幅の和以上の摺動量で、ロール軸方向に摺動さ
せるようにしたものである。
［作 用］
本発明によれば、分割型支持ベアリングに接触するロー
ルの摩耗、粗度低下をその軸方向において均一に分散さ
せることが可能となり、圧延材の表面１注状゛を向上す
ることが可能となる。
ルの摩耗、粗度低下をその軸方向において均一に分散さ
せることが可能となり、圧延材の表面１注状゛を向上す
ることが可能となる。
［実施例］
以下、本発明成立の根拠について具体的に説明する。
第１図（Ａ）、ＣＢ）は本発明が適用される圧延機の一
例を示す説明図である。１０（ＩＯＡ〜１０Ｅ）は分割
型支持ベアリングであり、２０は支持ベアリング１０に
接触するロールである。支持ベアリング１０は、その間
隙幅を１００ｍｍ 、その幅を３００■■としている。
例を示す説明図である。１０（ＩＯＡ〜１０Ｅ）は分割
型支持ベアリングであり、２０は支持ベアリング１０に
接触するロールである。支持ベアリング１０は、その間
隙幅を１００ｍｍ 、その幅を３００■■としている。
第２図は、転勤実験を行なった際のロール転勤数とロー
ル表面粗度の関係を示す線図である。転勤数が増加する
に従ってロール粗度が減少し、またその減少速度は転勤
初期に大きく、転勤後期には小さくなっである一定値に
漸近することが認められる。
ル表面粗度の関係を示す線図である。転勤数が増加する
に従ってロール粗度が減少し、またその減少速度は転勤
初期に大きく、転勤後期には小さくなっである一定値に
漸近することが認められる。
第３図は、ロール粗度と板粗度および板の光沢度の関係
を示す線図である。ワークロール粗度が大きくなると板
の粗度が大きくなり、その結果板の光沢度が低下するこ
とが認められる。
を示す線図である。ワークロール粗度が大きくなると板
の粗度が大きくなり、その結果板の光沢度が低下するこ
とが認められる。
一方、分割型支持ベアリングを有する圧延機に蔦っては
、第１図（Ａ）に示したように、支持ベアリングが分割
型であるために、それに接触するロールが軸方向に移動
されない場合には、常にベアリングに接触するロール部
分と、常に接触しないロール部分が存在し、常にベアリ
ングに接触するロール部分については、圧延の進行に伴
なって第２図に示したような粗度の減少を生ずるが、常
ニヘアリングに接触しないロール部分については、第２
図に示したような初期の粗度が保たれ、ロール軸方向に
粗度の差が発生する。このロール粗度の差により、第３
図に示した板粗度の差が発生し、圧延材表面に筋状の光
沢むらを生ずることとなる。
、第１図（Ａ）に示したように、支持ベアリングが分割
型であるために、それに接触するロールが軸方向に移動
されない場合には、常にベアリングに接触するロール部
分と、常に接触しないロール部分が存在し、常にベアリ
ングに接触するロール部分については、圧延の進行に伴
なって第２図に示したような粗度の減少を生ずるが、常
ニヘアリングに接触しないロール部分については、第２
図に示したような初期の粗度が保たれ、ロール軸方向に
粗度の差が発生する。このロール粗度の差により、第３
図に示した板粗度の差が発生し、圧延材表面に筋状の光
沢むらを生ずることとなる。
上記圧延材表面に生ずる光沢むらは、相互に接触するベ
アリングとロールの接触圧力と接触時間の積を評価関数
とし、その幅方向分布によってよく説明できる。以下、
第１図（Ａ）の分割型支持ベアリングの配置状態におけ
る例について説明する。第４図は、ロールを軸方向に移
動しない場合の評価関数の分布である。（なお、評価関
数は全圧延時間に渡って接触した場合の評価関数で除す
ることによって無次元化されている。）第４図によれば
、ロールを軸方向に移動しない場合には、無次元評価関
数はＯあるいはｌであり、ロール軸方向に粗度むらを発
生することが認められる。特 □に問題となるのは
、ロールとベアリングが全く接していない無次元評価関
数がＯの部分が存在していることである。無次元評価関
数がＯの部分では、第２図に示した初期ロール粗度のま
まであり、無次元評価関数が１の部分では第２図に示し
た粗度の減少曲線に従ってロール粗度が変化し、両者の
差は圧延の進行とともに大きくなる。
アリングとロールの接触圧力と接触時間の積を評価関数
とし、その幅方向分布によってよく説明できる。以下、
第１図（Ａ）の分割型支持ベアリングの配置状態におけ
る例について説明する。第４図は、ロールを軸方向に移
動しない場合の評価関数の分布である。（なお、評価関
数は全圧延時間に渡って接触した場合の評価関数で除す
ることによって無次元化されている。）第４図によれば
、ロールを軸方向に移動しない場合には、無次元評価関
数はＯあるいはｌであり、ロール軸方向に粗度むらを発
生することが認められる。特 □に問題となるのは
、ロールとベアリングが全く接していない無次元評価関
数がＯの部分が存在していることである。無次元評価関
数がＯの部分では、第２図に示した初期ロール粗度のま
まであり、無次元評価関数が１の部分では第２図に示し
た粗度の減少曲線に従ってロール粗度が変化し、両者の
差は圧延の進行とともに大きくなる。
上記のような無次元評価関数がＯとなる点を解消するた
めには、分割型支持ベアリングに接するロールを軸方向
に摺動し、ベアリングに接するロール位置を変化させれ
ばよく、その摺動量は第５図〜第１１図によって認めら
れるように、ベアリングマーク（第１図（Ａ）の例では
１００ｍｍ ）以上は必要である。摺動量がベアリング
間隙幅以上の場合には、無次元評価関数のロール軸方向
分布は０より大きくなり１以下の４逼となる。第２図か
ら認められるように、ロール粗度は転勤数が増加するに
従っである一定値に近づく。したがって。
めには、分割型支持ベアリングに接するロールを軸方向
に摺動し、ベアリングに接するロール位置を変化させれ
ばよく、その摺動量は第５図〜第１１図によって認めら
れるように、ベアリングマーク（第１図（Ａ）の例では
１００ｍｍ ）以上は必要である。摺動量がベアリング
間隙幅以上の場合には、無次元評価関数のロール軸方向
分布は０より大きくなり１以下の４逼となる。第２図か
ら認められるように、ロール粗度は転勤数が増加するに
従っである一定値に近づく。したがって。
無次元評価関数がＯより大きい範囲であれば、それがロ
ール軸方向に変化していても、圧延の進行とともにロー
ル粗度の軸方向分布は一定値に近づく。したがって、板
の表面性状異常を防止することが可能である。しかしな
がら、無次元評価関数のロール軸方向変化が小さいほど
好ましいことは言うまでもない。第１１図は、第５図か
ら第１０図の結果をまとめて、無次元評価関数の幅方向
偏差と摺動量の関係を示した線図である。この第１１図
によれば、無次元評価関数のロール軸方向変化が最小と
なる摺動量が存在し、それは摺動量が４００ｍｍすなわ
ちベアリング幅３０（ｌｆｆｍとベアリング間隙幅１０
０ｍｍの和に等しい場合である。
ール軸方向に変化していても、圧延の進行とともにロー
ル粗度の軸方向分布は一定値に近づく。したがって、板
の表面性状異常を防止することが可能である。しかしな
がら、無次元評価関数のロール軸方向変化が小さいほど
好ましいことは言うまでもない。第１１図は、第５図か
ら第１０図の結果をまとめて、無次元評価関数の幅方向
偏差と摺動量の関係を示した線図である。この第１１図
によれば、無次元評価関数のロール軸方向変化が最小と
なる摺動量が存在し、それは摺動量が４００ｍｍすなわ
ちベアリング幅３０（ｌｆｆｍとベアリング間隙幅１０
０ｍｍの和に等しい場合である。
なお、ロールの摺動量がベアリング幅とベアリング間隙
幅の和である４００ｍ１以上の場合には、無次元評価関
数の幅方向偏差は最小値よりも増加する。また、摺動量
を大きくすることは、摺動装置が大がかりとなり、ロー
ル１詞長も長くする必要も生じて好ましくない。
幅の和である４００ｍ１以上の場合には、無次元評価関
数の幅方向偏差は最小値よりも増加する。また、摺動量
を大きくすることは、摺動装置が大がかりとなり、ロー
ル１詞長も長くする必要も生じて好ましくない。
以りのことから、分割型支持ベアリングに接触スルロー
ルを、ベアリング間隙幅以上、ベアリング間隙幅とベア
リング幅の和以下の摺動量で摺動することにより、ベア
リングに接触するロールの摩耗、粗度低下をその軸方向
において均一に分散させ、圧延材の表面性状を一様化可
能となることが認められる。
ルを、ベアリング間隙幅以上、ベアリング間隙幅とベア
リング幅の和以下の摺動量で摺動することにより、ベア
リングに接触するロールの摩耗、粗度低下をその軸方向
において均一に分散させ、圧延材の表面性状を一様化可
能となることが認められる。
なお、個々のベアリング間隙幅が異なる場合には、ロー
ル摺動量を最大ベアリング間隙幅以上にすればよい。ま
た、個々のベアリング幅が異なる場合には、ロール摺動
量を、ベアリング幅の平均値と、ベアリング間隙幅の平
均値の和以下とすればよい。
ル摺動量を最大ベアリング間隙幅以上にすればよい。ま
た、個々のベアリング幅が異なる場合には、ロール摺動
量を、ベアリング幅の平均値と、ベアリング間隙幅の平
均値の和以下とすればよい。
また、本発明によるロールの摺動タイミングは、圧延材
の圧延作業中でもよく、あるいは圧延作業の休止期間中
でもよい。
の圧延作業中でもよく、あるいは圧延作業の休止期間中
でもよい。
［発明の効果］
以上のように、本発明は、複数個の分割型支持ベアリン
グをロール軸方向に配設してなる圧延機によって板材を
圧延する板材の圧延方法において、分割型支持ベアリン
グに接触するロールを、ベアリング間隙幅以上、ベアリ
ング間隙幅とベアリング幅の和以下の摺動量で、ロール
軸方向に摺動させるようにしたものである。したがって
、分割型支持ベアリングに接触するロールの摩耗、粗度
低下をその軸方向において均一に分散させることが可能
となり、圧延材の表面性状を向上することが可能となる
。
グをロール軸方向に配設してなる圧延機によって板材を
圧延する板材の圧延方法において、分割型支持ベアリン
グに接触するロールを、ベアリング間隙幅以上、ベアリ
ング間隙幅とベアリング幅の和以下の摺動量で、ロール
軸方向に摺動させるようにしたものである。したがって
、分割型支持ベアリングに接触するロールの摩耗、粗度
低下をその軸方向において均一に分散させることが可能
となり、圧延材の表面性状を向上することが可能となる
。
第１図（Ａ）は本発明が適用される圧延機の一例を示す
模式図、第１図（Ｂ）は第１図（Ａ）の側面図、第２図
はロール粗度とロール転動数との関係を示す線図、第３
図はロール粗度と板粗度および板の光沢度の関係を示す
線図、第４図はロールを摺動させない場合の無次元評価
関数の幅方向分布を示す線図、第５図〜第１Ｏ図はそれ
ぞれロール摺動量が５０、＋１０ 、２００ 、３００
．４００．５０ｈｍの場合の無次元評価関数の幅方向分
布を示す線図、第１１図は無次元評価関数の幅方向偏差
と摺動量の関係を示す線図である。 １０・・・分割型支持ベアリング、２０・・・ロール。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第１図（Ａ） 第１図（Ｂ） 第３図 ０．０１ ０．１ １．０ １０７−クＯ
−ル＠１１１ （Ｐｌ ） 第 ４ 図 第 ５ 図 第６ 図 ロール中央からの距萬（ｎＩＬｌ 第 ７ 図 Ｏ−ル中央力λらのＲＮ＜恒乳） 第８ 圓 Ｏ−ル中央からの距ＩＩｌ！（１魯） ！＄ ９ 図 Ｏ−ル中火からの史１１１ｊ１（ｍ爪）第１０図 ロール中央からＧ距寓ｉ（重爪） 摺動量（ｍｌ）
模式図、第１図（Ｂ）は第１図（Ａ）の側面図、第２図
はロール粗度とロール転動数との関係を示す線図、第３
図はロール粗度と板粗度および板の光沢度の関係を示す
線図、第４図はロールを摺動させない場合の無次元評価
関数の幅方向分布を示す線図、第５図〜第１Ｏ図はそれ
ぞれロール摺動量が５０、＋１０ 、２００ 、３００
．４００．５０ｈｍの場合の無次元評価関数の幅方向分
布を示す線図、第１１図は無次元評価関数の幅方向偏差
と摺動量の関係を示す線図である。 １０・・・分割型支持ベアリング、２０・・・ロール。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第１図（Ａ） 第１図（Ｂ） 第３図 ０．０１ ０．１ １．０ １０７−クＯ
−ル＠１１１ （Ｐｌ ） 第 ４ 図 第 ５ 図 第６ 図 ロール中央からの距萬（ｎＩＬｌ 第 ７ 図 Ｏ−ル中央力λらのＲＮ＜恒乳） 第８ 圓 Ｏ−ル中央からの距ＩＩｌ！（１魯） ！＄ ９ 図 Ｏ−ル中火からの史１１１ｊ１（ｍ爪）第１０図 ロール中央からＧ距寓ｉ（重爪） 摺動量（ｍｌ）
Claims (1)
- （１）複数個の分割型支持ベアリングをロール軸方向に
配設してなる圧延機によって板材を圧延する板材の圧延
方法において、分割型支持ベアリングに接触するロール
を、ベアリング間隙幅以上、ベアリング間隙幅とベアリ
ング幅の和以下の摺動量で、ロール軸方向に摺動させる
ことを特徴とする板材の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14450685A JPS626701A (ja) | 1985-07-03 | 1985-07-03 | 板材の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14450685A JPS626701A (ja) | 1985-07-03 | 1985-07-03 | 板材の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS626701A true JPS626701A (ja) | 1987-01-13 |
Family
ID=15363942
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14450685A Pending JPS626701A (ja) | 1985-07-03 | 1985-07-03 | 板材の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS626701A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59120302A (ja) * | 1982-12-28 | 1984-07-11 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 圧延方法及び装置 |
| JPS6083707A (ja) * | 1983-10-12 | 1985-05-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 多段クラスタ圧延機 |
-
1985
- 1985-07-03 JP JP14450685A patent/JPS626701A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59120302A (ja) * | 1982-12-28 | 1984-07-11 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 圧延方法及び装置 |
| JPS6083707A (ja) * | 1983-10-12 | 1985-05-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 多段クラスタ圧延機 |
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