JPS6256643A - 液体封入式防振体 - Google Patents
液体封入式防振体Info
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- JPS6256643A JPS6256643A JP19521085A JP19521085A JPS6256643A JP S6256643 A JPS6256643 A JP S6256643A JP 19521085 A JP19521085 A JP 19521085A JP 19521085 A JP19521085 A JP 19521085A JP S6256643 A JPS6256643 A JP S6256643A
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- JP
- Japan
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- diaphragm
- orifice
- loss factor
- liquid
- chamber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
- F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
- F16F13/06—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/08—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/10—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper the wall being at least in part formed by a flexible membrane or the like
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Combined Devices Of Dampers And Springs (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は液体封入式防振体に四し、とりわけ、オリフィ
スを棲数設けることにより１つの防振体で被数の振動減
衰領域を持つようをこなった液体封入式防振体に関する
。
スを棲数設けることにより１つの防振体で被数の振動減
衰領域を持つようをこなった液体封入式防振体に関する
。
従来の技術
この種の液体封入式防振体としては、たとえば特開昭５
８−７２７４１号公報に示されたものがある。この液体
封入式防振体は、１つの液体室が複数のオリフィスを介
して１つのダイヤフラム室に連通され、かつ、夫々のオ
リフィスの径とか長さを変化させることにより、各オリ
フィスのロスファクタピーク周波数が異なるように設定
されている。
８−７２７４１号公報に示されたものがある。この液体
封入式防振体は、１つの液体室が複数のオリフィスを介
して１つのダイヤフラム室に連通され、かつ、夫々のオ
リフィスの径とか長さを変化させることにより、各オリ
フィスのロスファクタピーク周波数が異なるように設定
されている。
発明が解決しようとする問題点
しかしながら、かかる従来の液体封入式防振体Ｅこあっ
ては、夫々のオリフィスにけ共通する１つのダイヤフラ
ム室が設けられており、前記オリフィスによるロスファ
クタのみによって振動減衰領域が決定されるよう番こな
っている。このため、複数のオリフィスのうち、液体通
過抵抗が大きな側のオリフィスでロスファクタを発生し
ようとしても、液体通過抵抗が小さな側のオリフィスを
介して容易ζこ液体移動されてしまうため、前記大きな
抵抗側のオリフィスには有効なロスファクタの発生が行
なわれなくなってしまう。従って、液体通過抵抗が大き
な側のオリフィスで受けもつ周波数帯のロスファクタピ
ーク値は、液体通過抵抗が小さな側のオリフィスで受け
もつ周波数帯のロスファクタピーク値に比較して著しく
小さくなり、そのロスファクタ特性としてはたとえば第
７図に示オ゛ようになる。
ては、夫々のオリフィスにけ共通する１つのダイヤフラ
ム室が設けられており、前記オリフィスによるロスファ
クタのみによって振動減衰領域が決定されるよう番こな
っている。このため、複数のオリフィスのうち、液体通
過抵抗が大きな側のオリフィスでロスファクタを発生し
ようとしても、液体通過抵抗が小さな側のオリフィスを
介して容易ζこ液体移動されてしまうため、前記大きな
抵抗側のオリフィスには有効なロスファクタの発生が行
なわれなくなってしまう。従って、液体通過抵抗が大き
な側のオリフィスで受けもつ周波数帯のロスファクタピ
ーク値は、液体通過抵抗が小さな側のオリフィスで受け
もつ周波数帯のロスファクタピーク値に比較して著しく
小さくなり、そのロスファクタ特性としてはたとえば第
７図に示オ゛ようになる。
液体別人式防振体はオリフィスｌこよるロスファクタが
大きいほど振動減衰効果が大きくなるもので、前記従来
例のように一方のオリフィスによるロスファクタが著し
く小さくなることｌこより、オリフィスを複数設けたこ
とｆこよる効果が十分に発揮されず、１つのオリフィス
のみが設けられたちのキ差異がほとんどなくなってしま
うという問題点があった。
大きいほど振動減衰効果が大きくなるもので、前記従来
例のように一方のオリフィスによるロスファクタが著し
く小さくなることｌこより、オリフィスを複数設けたこ
とｆこよる効果が十分に発揮されず、１つのオリフィス
のみが設けられたちのキ差異がほとんどなくなってしま
うという問題点があった。
ところで、複数設けられるロスファクタのピーク値は略
同じ大きさに設定することにより、ロスファクタ特性が
各ピーク値を滑らかに結ぶ曲線で描かれることにより、
各ピーク値間およびピーク値近傍の周波数帯のロスファ
クタも大きく設定され、撮動減衰領域を広くとることが
できる。
同じ大きさに設定することにより、ロスファクタ特性が
各ピーク値を滑らかに結ぶ曲線で描かれることにより、
各ピーク値間およびピーク値近傍の周波数帯のロスファ
クタも大きく設定され、撮動減衰領域を広くとることが
できる。
そこで、本発明ｌ−ｊ：複数設けられたオリフィスが有
する個々のロスファクタ発生機能を、他めオリフィスに
影響されることなく十分に発揮させ、かつ、夫々のオリ
フィスのロスファクタピーク値の高さを略等しくするよ
うにした液体封入式防振体を提供することを目的とする
。
する個々のロスファクタ発生機能を、他めオリフィスに
影響されることなく十分に発揮させ、かつ、夫々のオリ
フィスのロスファクタピーク値の高さを略等しくするよ
うにした液体封入式防振体を提供することを目的とする
。
問題点を解決するための手段
かかる目的を達成するために本発明は、弾性体で囲繞さ
れた液体室が、ロスファクタのピーク周波数を夫々異に
した複数のオリフィスを介してダイヤフラム室に連通さ
れるようになった液体刺入式防振体において、前記夫々
のオリフィスに専用のダイヤフラム室を個々に設け、夫
々のダイヤプラム室のダイヤプラム拡張弾性を、対応す
るオリフィスのロスファクタピーク周波数が大きいもの
ほど高く設定することにより構成しである。
れた液体室が、ロスファクタのピーク周波数を夫々異に
した複数のオリフィスを介してダイヤフラム室に連通さ
れるようになった液体刺入式防振体において、前記夫々
のオリフィスに専用のダイヤフラム室を個々に設け、夫
々のダイヤプラム室のダイヤプラム拡張弾性を、対応す
るオリフィスのロスファクタピーク周波数が大きいもの
ほど高く設定することにより構成しである。
作 用
以上の構成により本発明の液体封入式防振体にあっては
、夫々のオリフィスｆこ専用のダイヤフラム室を設ける
ととｌこより、各ダイヤプラム室への流体移動は専用の
オリフィスを介して行なわれるととｆこなり、他のオリ
フィスに影響されることがなくなる。従って、各オリフ
ィスｌこより異なるロスファクタ周波数の撮動は沫々の
オリフィスを通して効果的に減衰される。また、各オリ
フィスにより発揮されるロスファクタピーク値は、この
ピーク周波数の大きさに比例し、ダイヤフラム室のダイ
ヤフラム拡張弾性の大きさに反比例することが本、願出
願人ｌこより確認されており、従って、各ダイヤフラム
室のダイヤフラム拡張弾性を対応するオリフィスのロス
ピーク周波数に応じて変１ヒさせることにより、各オリ
フィスのロスファクタピーク値の高さを略等しくするこ
とができる。
、夫々のオリフィスｆこ専用のダイヤフラム室を設ける
ととｌこより、各ダイヤプラム室への流体移動は専用の
オリフィスを介して行なわれるととｆこなり、他のオリ
フィスに影響されることがなくなる。従って、各オリフ
ィスｌこより異なるロスファクタ周波数の撮動は沫々の
オリフィスを通して効果的に減衰される。また、各オリ
フィスにより発揮されるロスファクタピーク値は、この
ピーク周波数の大きさに比例し、ダイヤフラム室のダイ
ヤフラム拡張弾性の大きさに反比例することが本、願出
願人ｌこより確認されており、従って、各ダイヤフラム
室のダイヤフラム拡張弾性を対応するオリフィスのロス
ピーク周波数に応じて変１ヒさせることにより、各オリ
フィスのロスファクタピーク値の高さを略等しくするこ
とができる。
実施例
以下本発明の実施例を図に基ずいて詳細ｌこ説明する。
第１図は本発明の一実施例を示す液体刺入式防振体１で
、車両のパワーユニット支持ζご用いられるものＡこ例
をとって述べる。
、車両のパワーユニット支持ζご用いられるものＡこ例
をとって述べる。
即ち、該液体１Ｎ人式防振体１は図外のパワーユニット
側および図外の車体側に装着さ−れる第１枠体２および
第２枠体３を有し、これら第１．第２枠体２，３間には
弾性体５ｔで液密的に囲碑される液体室５が設けられて
いる。該液体室５の上、下端部には前記第１枠体２から
一体に延設される第１仕切板６および前記第２枠体３下
端に配置される第２仕切板７が設けられ、かつ、前記第
１仕切板６の上方は第１ダイヤフラム８で液密的に覆わ
れると共に、前記第２仕切板７の下方は第２ダイヤフラ
ム９で液密的に垣われている。そして、前記第１仕切板
６．第１ダイヤフラム８間の空間を第１ダイヤプラム字
ｌＯとし、前記第２仕切板７゜第２ダイヤプラム９間の
空間を第２ダイヤプラム室１１としである。−万、前記
第１仕切板６には流体室５と第１グ・１′ｒフラノ・室
８とを連通ずる第１オリフイス１２が形成されると共ζ
こ、前記・氾２仕切板７１こは流体宰５と第２ダイヤプ
ラム室１１吉を連通ずる第２オリ−ノイス１：３が）ｔ
構成されている。尚、これらＭ、 １ 、 ）’、；３
； ２ オリ７４ スｉ２ 、１３は、第１．第２仕切
板６，７．Ｊニーこれら仕切板に固設される補助仮５ａ
、７ａとの間の空間部を迷路状に仕切り、かつこの迷路
状通路の始端部又は終端部の一方に第１．第２ダイヤフ
ラム室１０ 、１１と通ずる開口６ｂ。
側および図外の車体側に装着さ−れる第１枠体２および
第２枠体３を有し、これら第１．第２枠体２，３間には
弾性体５ｔで液密的に囲碑される液体室５が設けられて
いる。該液体室５の上、下端部には前記第１枠体２から
一体に延設される第１仕切板６および前記第２枠体３下
端に配置される第２仕切板７が設けられ、かつ、前記第
１仕切板６の上方は第１ダイヤフラム８で液密的に覆わ
れると共に、前記第２仕切板７の下方は第２ダイヤフラ
ム９で液密的に垣われている。そして、前記第１仕切板
６．第１ダイヤフラム８間の空間を第１ダイヤプラム字
ｌＯとし、前記第２仕切板７゜第２ダイヤプラム９間の
空間を第２ダイヤプラム室１１としである。−万、前記
第１仕切板６には流体室５と第１グ・１′ｒフラノ・室
８とを連通ずる第１オリフイス１２が形成されると共ζ
こ、前記・氾２仕切板７１こは流体宰５と第２ダイヤプ
ラム室１１吉を連通ずる第２オリ−ノイス１：３が）ｔ
構成されている。尚、これらＭ、 １ 、 ）’、；３
； ２ オリ７４ スｉ２ 、１３は、第１．第２仕切
板６，７．Ｊニーこれら仕切板に固設される補助仮５ａ
、７ａとの間の空間部を迷路状に仕切り、かつこの迷路
状通路の始端部又は終端部の一方に第１．第２ダイヤフ
ラム室１０ 、１１と通ずる開口６ｂ。
７ｂを形成すると共ｌこ、他方ｌこ流体室５と通ずる・
開口６ｃ、７ｃを形成することにより構成されている。
開口６ｃ、７ｃを形成することにより構成されている。
１４は第１ダイヤフラム８の上方を覆う第１被稜板で、
該第１被覆板１４の周縁部は第１ダイヤフラム８の枠板
８ａを挾んで前記第１枠体２周縁ζこがしめ固定されて
いる。また、１５は第２ダイヤフラム９の下方を覆う第
２被覆板で、該第２被覆板１５の周縁部は第２仕切板７
０周縁および第２ダイヤフラム９の周憾を挾んで前記第
２枠体３周縁にかしめ固定されている。１６ 、１６
ａは前記パワーユニットおよび前記車体への取付用ボル
トである。更−こ、１７ 、１７１Ｌは第１．第２ダイ
ヤフラム８，９と第１．第２被横板１４ 、１５間ζこ
形成される第１．第２空気室で、これら空気室１７ 、
１７ ａは開口１８．１８ａを介して大気側に連通され
ている。
該第１被覆板１４の周縁部は第１ダイヤフラム８の枠板
８ａを挾んで前記第１枠体２周縁ζこがしめ固定されて
いる。また、１５は第２ダイヤフラム９の下方を覆う第
２被覆板で、該第２被覆板１５の周縁部は第２仕切板７
０周縁および第２ダイヤフラム９の周憾を挾んで前記第
２枠体３周縁にかしめ固定されている。１６ 、１６
ａは前記パワーユニットおよび前記車体への取付用ボル
トである。更−こ、１７ 、１７１Ｌは第１．第２ダイ
ヤフラム８，９と第１．第２被横板１４ 、１５間ζこ
形成される第１．第２空気室で、これら空気室１７ 、
１７ ａは開口１８．１８ａを介して大気側に連通され
ている。
ここで、本実施例にあっては、第１オリフイス１２の通
路長さを比較的短かく形成して、該第１メリフイス１２
によるロスファクタのピーク周波数を大きく設定する吉
共に、第２オリフイスｊ、３の通路長さを比較的長く形
成して、該第２オリフイス１３によるロスファクタのピ
ーク周波数を小さく設定しである。即ち、オリフィスの
ロスファクタピーク周波数の大きさは、第２図（Ａ）
、 （ｎ）ｔこ示すようｆこオリフィスの長さに反比例
し、かつオリフィス径に比例することが本願出願人によ
り解明されており、この解析結果に基ずいて前記各オリ
フィス１２゜Ｊ３の通路長さが決定されている。尚、ロ
スファクタのピーク周波数を第１オリフイス１２で大き
く、第２オリフイス１３で小さくするためｌこは、前記
第２図Ｂより第１オリフイス１２の開口面積を大きく、
かつ第２オリフイス１３の開口面積を小さく設定しても
よく、また、これら開口面積と通路長さの兼ね合いで決
定してもよい。
路長さを比較的短かく形成して、該第１メリフイス１２
によるロスファクタのピーク周波数を大きく設定する吉
共に、第２オリフイスｊ、３の通路長さを比較的長く形
成して、該第２オリフイス１３によるロスファクタのピ
ーク周波数を小さく設定しである。即ち、オリフィスの
ロスファクタピーク周波数の大きさは、第２図（Ａ）
、 （ｎ）ｔこ示すようｆこオリフィスの長さに反比例
し、かつオリフィス径に比例することが本願出願人によ
り解明されており、この解析結果に基ずいて前記各オリ
フィス１２゜Ｊ３の通路長さが決定されている。尚、ロ
スファクタのピーク周波数を第１オリフイス１２で大き
く、第２オリフイス１３で小さくするためｌこは、前記
第２図Ｂより第１オリフイス１２の開口面積を大きく、
かつ第２オリフイス１３の開口面積を小さく設定しても
よく、また、これら開口面積と通路長さの兼ね合いで決
定してもよい。
更４こ、前記第１ダイヤフラム８の肉厚を前記第２ダイ
ヤフラム９の肉厚より大きくして、前者の第１ダイヤフ
ラム８剛性を大きくし、該第１ダイヤフラム８の拡張弾
性が第２ダイヤフラム９の拡張弾性より高くなるように
設定しである。即ち、このことは、本願発明者らが実験
を行なったところ、オリフィスによるロスファクタのピ
ーク値はダイヤフラム室のダイヤフラム拡張弾性が大き
く影響することが確認され、該拡張弾性が高いほど前記
ロスファクタピーク値が大きくなるという実験結果に基
づいて決定されている。たとえば、前記第７図１こ示し
たように、ダイヤフラムの拡張弾性が等しい場合、ロス
ファクタのピーク周波数が小さいほどピーク値が小さく
なる。従って、ピーク周波数が小さい方のピーク値を大
きくするためｉｃけ、ダイヤフラムの拡張弾性を高くす
ればよいことが理解される。つまり、この拡張弾性を高
くするためｌこはダイヤフラム剛性を大きくするととｔ
こよって達成されるのである。
ヤフラム９の肉厚より大きくして、前者の第１ダイヤフ
ラム８剛性を大きくし、該第１ダイヤフラム８の拡張弾
性が第２ダイヤフラム９の拡張弾性より高くなるように
設定しである。即ち、このことは、本願発明者らが実験
を行なったところ、オリフィスによるロスファクタのピ
ーク値はダイヤフラム室のダイヤフラム拡張弾性が大き
く影響することが確認され、該拡張弾性が高いほど前記
ロスファクタピーク値が大きくなるという実験結果に基
づいて決定されている。たとえば、前記第７図１こ示し
たように、ダイヤフラムの拡張弾性が等しい場合、ロス
ファクタのピーク周波数が小さいほどピーク値が小さく
なる。従って、ピーク周波数が小さい方のピーク値を大
きくするためｉｃけ、ダイヤフラムの拡張弾性を高くす
ればよいことが理解される。つまり、この拡張弾性を高
くするためｌこはダイヤフラム剛性を大きくするととｔ
こよって達成されるのである。
以上の構成により本実施例の液体封入式防振体ｌの機能
を以下述べる。
を以下述べる。
即ち、かかる液体封入式防振体１は第１枠体２に入力さ
れるパワーユニット振動の高周波成分は、第１．第２枠
体２，３間の弾性体４＃こより吸収され、かつ、低周波
成分は前記弾性体４の変形に伴って液体室５内の作動液
体（たとえば水）が第１゜第２オリフイス１２ 、１３
を介して酌記液体室５と第１、第２ダイヤフラム室８，
９間で移動されることｌこより振動減衰されるようにな
っている。この低周波成分の振動減衰は、実願昭６０−
３４２３６号にも開示したようｌこ、オリフィス内液体
の等価可動液体質量を質量とし、弾性体諸よびダイヤフ
ラム室のダイヤフラムの拡張弾性をばねとする振動減衰
系の共振現象に支配されることを本願出願人によ゛つて
解析されており、液体がオリフィスを通過する際のロス
ファクタ（ｔａ、ｎδ）のピーク値で最高のＳ動減衰機
能が発揮されることが知られている。従って、本実施例
にあっては１つの液体室５に、第１オリフイス１２と第
１ダイヤフラム室１０とで構成されるものと、第２オリ
フイス１３と第２ダイヤフラム室１１とで構成されるも
のとの２つの振動減衰系が設けられている。そして、第
１オリフイス１２の長さは第２オリフイスＩ３の長さよ
り短いため、第１オリフイス１２のロスファクタピーク
周波数は低周波域のなかでも高い周波数帯に設定され、
この周波数帯の振動減衰を効果的ζこ行なう一方、第２
オリフイス１３のロスファクタピーク周波数は低周波域
のなかでも低い周波数ｌこ設定され、この周波数帯の振
動減衰を効果的に０行なうようｌこなっている。尚、本
実施例では液体封入式防振体１がパワーユニット支持に
用いられるもので、制振対象を５〜２０ Ｈｚとなるエ
ンジンシェイク−こ設定し、低周波側のロスファクタピ
ーク周波数で、を５〜８ Ｈｚ 、高周波側のロスファ
クタピーク周波数ｆ、を１３〜１８ Ｈｚ付近に設定さ
せ、これら両ピーク周波数ｆＩｓｆｔを持つロスファク
タ特性で前記エンジンシェイクの振動数域をカバーする
ようにチューニングしである。
れるパワーユニット振動の高周波成分は、第１．第２枠
体２，３間の弾性体４＃こより吸収され、かつ、低周波
成分は前記弾性体４の変形に伴って液体室５内の作動液
体（たとえば水）が第１゜第２オリフイス１２ 、１３
を介して酌記液体室５と第１、第２ダイヤフラム室８，
９間で移動されることｌこより振動減衰されるようにな
っている。この低周波成分の振動減衰は、実願昭６０−
３４２３６号にも開示したようｌこ、オリフィス内液体
の等価可動液体質量を質量とし、弾性体諸よびダイヤフ
ラム室のダイヤフラムの拡張弾性をばねとする振動減衰
系の共振現象に支配されることを本願出願人によ゛つて
解析されており、液体がオリフィスを通過する際のロス
ファクタ（ｔａ、ｎδ）のピーク値で最高のＳ動減衰機
能が発揮されることが知られている。従って、本実施例
にあっては１つの液体室５に、第１オリフイス１２と第
１ダイヤフラム室１０とで構成されるものと、第２オリ
フイス１３と第２ダイヤフラム室１１とで構成されるも
のとの２つの振動減衰系が設けられている。そして、第
１オリフイス１２の長さは第２オリフイスＩ３の長さよ
り短いため、第１オリフイス１２のロスファクタピーク
周波数は低周波域のなかでも高い周波数帯に設定され、
この周波数帯の振動減衰を効果的ζこ行なう一方、第２
オリフイス１３のロスファクタピーク周波数は低周波域
のなかでも低い周波数ｌこ設定され、この周波数帯の振
動減衰を効果的に０行なうようｌこなっている。尚、本
実施例では液体封入式防振体１がパワーユニット支持に
用いられるもので、制振対象を５〜２０ Ｈｚとなるエ
ンジンシェイク−こ設定し、低周波側のロスファクタピ
ーク周波数で、を５〜８ Ｈｚ 、高周波側のロスファ
クタピーク周波数ｆ、を１３〜１８ Ｈｚ付近に設定さ
せ、これら両ピーク周波数ｆＩｓｆｔを持つロスファク
タ特性で前記エンジンシェイクの振動数域をカバーする
ようにチューニングしである。
第３図は前記第１図と同一構成部分に同一符号を付して
示した液体封入式防振体１のモデル図で、このモデル図
に基づいて振動特性の実験結果を述べる。尚、同図中、
Ｋは弾性体４の振動入力方向ばね、Ｋ、は弾性体４の拡
張弾性によるばね、Ｘ、は第１ダイヤフラム８の拡張弾
性Ｉｎ、と第１空気室１７の空気ばねとの和によるばね
、１３は第２ダイヤフラム９の拡張弾性Ｋａ、七第２窄
気室１７ ａの９気ばねとの和によるばね、ｍ！、ｍ１
１は第１．第２オリフイス１２ 、１３内の液体質は、
Ｃ’？ｒＣ３は第１．第２オリフイス１２ 、１３のオ
リフィス粘性抵抗、Ａ、はぺ体室５内の等個所面積、Ａ
ｔｐＡｌは第１．第２ダイヤフラム８，９の等個所面積
、Ｓ７．Ｓ３は第１，４２オリフイス１２ 、１３の開
口面積、１２． ｌ、は第１゜第２オリフイス１２ 、
１３の長さを示す。
示した液体封入式防振体１のモデル図で、このモデル図
に基づいて振動特性の実験結果を述べる。尚、同図中、
Ｋは弾性体４の振動入力方向ばね、Ｋ、は弾性体４の拡
張弾性によるばね、Ｘ、は第１ダイヤフラム８の拡張弾
性Ｉｎ、と第１空気室１７の空気ばねとの和によるばね
、１３は第２ダイヤフラム９の拡張弾性Ｋａ、七第２窄
気室１７ ａの９気ばねとの和によるばね、ｍ！、ｍ１
１は第１．第２オリフイス１２ 、１３内の液体質は、
Ｃ’？ｒＣ３は第１．第２オリフイス１２ 、１３のオ
リフィス粘性抵抗、Ａ、はぺ体室５内の等個所面積、Ａ
ｔｐＡｌは第１．第２ダイヤフラム８，９の等個所面積
、Ｓ７．Ｓ３は第１，４２オリフイス１２ 、１３の開
口面積、１２． ｌ、は第１゜第２オリフイス１２ 、
１３の長さを示す。
次に示す表は前記モデルに基ずいて第１ダイヤフラム８
と第２ダイヤフラム９の拡張弾性Ｋａ、。
と第２ダイヤフラム９の拡張弾性Ｋａ、。
ｋｄ、を、目的とするロスファクタ特性が得られるよう
に変化させた実験結果である。また、同表中下欄に示す
数値は、ロスファクタピーク周波数に比例する要素ｆｏ
ｃ１丁（ｘｉ ＋ ｋ、 ）、＃ −・・（Ｄの値を
示したものである。
に変化させた実験結果である。また、同表中下欄に示す
数値は、ロスファクタピーク周波数に比例する要素ｆｏ
ｃ１丁（ｘｉ ＋ ｋ、 ）、＃ −・・（Ｄの値を
示したものである。
尚、■式中人はオリフィス開口面積、ｋｄはダイヤフラ
ムの拡張弾性、治は弾性体４の拡張弾性、ｊはオリフィ
ス長さである。かかるΦ式は今回発明者らによって解析
したもので、従来本願出願人によって提案されていたロ
スファクタピーク周波数の比例要素ｆｏＣＪＴ７ｒ：・
・・・・■を更Ｉこ詳細に＄験した結果である。
ムの拡張弾性、治は弾性体４の拡張弾性、ｊはオリフィ
ス長さである。かかるΦ式は今回発明者らによって解析
したもので、従来本願出願人によって提案されていたロ
スファクタピーク周波数の比例要素ｆｏＣＪＴ７ｒ：・
・・・・■を更Ｉこ詳細に＄験した結果である。
第４図、第５図は前記表のダイヤフラム拡張弾性を夫々
変化させた場合のロスファクタ特性図を示し、第４図中
特性４１１は表中ｊｌ）に示すように第１ダイヤフラム
８の拡張弾性に４．を２． Ｑ Ｋｙ ／ ’ｍ、第２
ダイヤフラム９を２．（ＩＦ／ｍと同じｆこした場合で
、この場合は前記第７図１こ示したように低周波側のロ
スファクタピーク値が著しく小さくな゛つてしまう。ま
た、特性■は第１ダイヤフラム８を３５にり／ｌｕｉ、
第２ダイヤフラム９を２． ＯＭｙ ／ ｖｔｓとした
場合で、前記特性ｌとは逆に高周波側のロスファクタピ
ーク値が著しく小さくなってしまう。従って、これら特
性Ｉ、ｆｆではエンジンシェイクの嘔動数域（５〜２０
ｎｚ）全体を略均等にカバーすることが不可能となって
しまう。次に、第４図、第５図に示す特性■は本実施例
がねらいとする特性で、第１ダイヤフラム８を１２．５
Ｋｐ／ｍ、第２ダイヤフラム９を２．ＯＫｆ！／口とし
た場合で、低周波側ｆ。
変化させた場合のロスファクタ特性図を示し、第４図中
特性４１１は表中ｊｌ）に示すように第１ダイヤフラム
８の拡張弾性に４．を２． Ｑ Ｋｙ ／ ’ｍ、第２
ダイヤフラム９を２．（ＩＦ／ｍと同じｆこした場合で
、この場合は前記第７図１こ示したように低周波側のロ
スファクタピーク値が著しく小さくな゛つてしまう。ま
た、特性■は第１ダイヤフラム８を３５にり／ｌｕｉ、
第２ダイヤフラム９を２． ＯＭｙ ／ ｖｔｓとした
場合で、前記特性ｌとは逆に高周波側のロスファクタピ
ーク値が著しく小さくなってしまう。従って、これら特
性Ｉ、ｆｆではエンジンシェイクの嘔動数域（５〜２０
ｎｚ）全体を略均等にカバーすることが不可能となって
しまう。次に、第４図、第５図に示す特性■は本実施例
がねらいとする特性で、第１ダイヤフラム８を１２．５
Ｋｐ／ｍ、第２ダイヤフラム９を２．ＯＫｆ！／口とし
た場合で、低周波側ｆ。
および高周波＠ｆｔのロスファクタピーク値を略等しく
することができる。従って、このときのロスファクタ特
性は両方のロスファクタピーク値を滑らかに結ぶ曲線で
描かれるため、前記両ピーク値間および該両ピーク値近
傍でカバーされるエンジンシェイクの振動数域のロスフ
ァクタ（ｔａｎδ）値は一様ζこ大きく設定される。こ
のため、エンジンシェイクの振動数域は、第１．第２オ
リフイス１２ 、１３および第１．第２ダイヤフラム室
１０ 、１１で効率良く減衰されることになる。ところ
で、第１゜Ｍ２オリフィス１２ 、１３には夫々専用の
第１．第２ダイヤフラム室１０ 、１１が設けられてい
るため、第１オリフイス１２と第１ダイヤフラム室ＩＯ
己１こよって構成される振動減衰系と、第２オリフイス
１３と第２ダイヤフラム室１１とによって構成される振
動減衰系とは夫々独立して機能され、前記特性■に示す
ようにロスファクタ特性を略等しい２山とすることがで
きる。
することができる。従って、このときのロスファクタ特
性は両方のロスファクタピーク値を滑らかに結ぶ曲線で
描かれるため、前記両ピーク値間および該両ピーク値近
傍でカバーされるエンジンシェイクの振動数域のロスフ
ァクタ（ｔａｎδ）値は一様ζこ大きく設定される。こ
のため、エンジンシェイクの振動数域は、第１．第２オ
リフイス１２ 、１３および第１．第２ダイヤフラム室
１０ 、１１で効率良く減衰されることになる。ところ
で、第１゜Ｍ２オリフィス１２ 、１３には夫々専用の
第１．第２ダイヤフラム室１０ 、１１が設けられてい
るため、第１オリフイス１２と第１ダイヤフラム室ＩＯ
己１こよって構成される振動減衰系と、第２オリフイス
１３と第２ダイヤフラム室１１とによって構成される振
動減衰系とは夫々独立して機能され、前記特性■に示す
ようにロスファクタ特性を略等しい２山とすることがで
きる。
ところで％第５図に示す特性■は第１ダイヤフラム８を
剛体とし第２ダイヤフラム９を２．０ Ｋｙ／ｕとした
場合で、低周波側のロスファクタピーク値のみが表われ
、かつ、特性Ｖは第１ダイヤフラム８をｌ ２．５ Ｋ
ｇ ／Ｉ３に設定し、かつ第２ダイヤフラム９を剛体と
した場合で、高周波側のロスファクタピーク値のみが表
われている。
剛体とし第２ダイヤフラム９を２．０ Ｋｙ／ｕとした
場合で、低周波側のロスファクタピーク値のみが表われ
、かつ、特性Ｖは第１ダイヤフラム８をｌ ２．５ Ｋ
ｇ ／Ｉ３に設定し、かつ第２ダイヤフラム９を剛体と
した場合で、高周波側のロスファクタピーク値のみが表
われている。
尚、前記表Ｉこは第１．第２オリフイス１２ 、１３の
径および長さが記載されている。たとえば、第２オリフ
イス１３にあっては径を５φ目とし長さを１５０１とし
た場合に設定して、下欄にある、ムてＴ；フ１値を０．
４９７ となるようζこしである。一方、第１オリフ
イス１２はＡ了ｈａ＋＊、％！値が０．８２４ とな
るように■：径を７φＵ、長さ１３０ｕ１．＠：径を６
φＵ、長さ１００ｏ、■＝径を５φＵ、長さ７０１の３
通りに設定した場合を示す。因に、実車にあっては、低
周波、高周波域の前記０式に示す＄コフワ”の比を１．
３〜２．５とすればよいことが実験的に解明されている
。
径および長さが記載されている。たとえば、第２オリフ
イス１３にあっては径を５φ目とし長さを１５０１とし
た場合に設定して、下欄にある、ムてＴ；フ１値を０．
４９７ となるようζこしである。一方、第１オリフ
イス１２はＡ了ｈａ＋＊、％！値が０．８２４ とな
るように■：径を７φＵ、長さ１３０ｕ１．＠：径を６
φＵ、長さ１００ｏ、■＝径を５φＵ、長さ７０１の３
通りに設定した場合を示す。因に、実車にあっては、低
周波、高周波域の前記０式に示す＄コフワ”の比を１．
３〜２．５とすればよいことが実験的に解明されている
。
従って、本実施例にあっては特性Ｉに示すように、ロス
ファクタピーク値が低周波側と高周波側とで略等しい高
さとなるようｌこ、高周波側のロスファクタピーク周波
数を受は持つ第１ダイヤフラム８の拡張弾性ｋｄ、を、
低周波側のロスファクタピーク周波数を受は持つ第２ダ
イヤフラム９の拡張弾性ｋｄ、より大きくしたので、目
的とするエンジンシェイクの広い振動数領域を一様に高
いロスファクタ値でカバーすることができる。つまり、
ロスファクタがエンジンシェイク域で高くなる仁とは効
率良くエンジンシェイクの全域を振動減衰できることに
なる。
ファクタピーク値が低周波側と高周波側とで略等しい高
さとなるようｌこ、高周波側のロスファクタピーク周波
数を受は持つ第１ダイヤフラム８の拡張弾性ｋｄ、を、
低周波側のロスファクタピーク周波数を受は持つ第２ダ
イヤフラム９の拡張弾性ｋｄ、より大きくしたので、目
的とするエンジンシェイクの広い振動数領域を一様に高
いロスファクタ値でカバーすることができる。つまり、
ロスファクタがエンジンシェイク域で高くなる仁とは効
率良くエンジンシェイクの全域を振動減衰できることに
なる。
尚、この実施例ではエンジンシェイクの振動数領域を振
動減衰する場合について説明したが、このエンジンシェ
イク以外の振動対象を減衰させるようにすることも可能
である。
動減衰する場合について説明したが、このエンジンシェ
イク以外の振動対象を減衰させるようにすることも可能
である。
第６図は他の実施例を示し、前記実施例と同一構成部分
に同一符号を付して重複する説明を省略して述べる。即
ち、この実施例の液体封入式防振体１ａは第２仕切板７
に可動板２０を設けたもので、液体室５内の液体を伝っ
て伝達される高周波振動を、前記可動板２０が液体振動
に伴って第２仕切板７と相対的に振動することにより吸
収し、高周波振動の伝達率を大幅に低下することができ
る。
に同一符号を付して重複する説明を省略して述べる。即
ち、この実施例の液体封入式防振体１ａは第２仕切板７
に可動板２０を設けたもので、液体室５内の液体を伝っ
て伝達される高周波振動を、前記可動板２０が液体振動
に伴って第２仕切板７と相対的に振動することにより吸
収し、高周波振動の伝達率を大幅に低下することができ
る。
尚、前述した各実施例では、パワーユニット支持用の液
体封入式防振体１．ｌａＪこついて開示したが、これに
限ることなく他の振動減衰体、たとえばサスペンション
のブツシュ等に本発明を適用してもよい。また、オリフ
ィスは２個に限ることなく３個以上設けても本発明を適
用できる。
体封入式防振体１．ｌａＪこついて開示したが、これに
限ることなく他の振動減衰体、たとえばサスペンション
のブツシュ等に本発明を適用してもよい。また、オリフ
ィスは２個に限ることなく３個以上設けても本発明を適
用できる。
発明の詳細
な説明したように本発明の液体封入式防振体にあっては
、ロスファクタピーク周波数が異なる複数のオリフィス
ｌこ夫々専用のダイヤフラム室を設けたので、他のオリ
フィス番こ影響されることなく夫々のロスファクタピー
ク値を大きく設定でき、かつ前記各ダイヤフラム室のダ
イヤフラム拡張弾性を、対応するオリフィスのロスファ
クタピーク周波数が大きいものほど高く設定したので、
各オリフィスによって得られるロスファクタピーク値を
略等しくすることができる。従って、全てのオリフイス
によって得られる１つのロスファクタ特性は、略等しい
ピーク値が滑らかな曲線で結ばれる状態となり、広い範
囲に亘って高いロスファクタ値が得られる。従って、１
つの防振体で振動減衰領域を著しく広くとることができ
、周波数域の広い振動対象若しくは異なる周波数の各種
振動対象を同時に振動減衰でき、制振機能の著しい向上
を図ることができるという優れた効果を奏する。
、ロスファクタピーク周波数が異なる複数のオリフィス
ｌこ夫々専用のダイヤフラム室を設けたので、他のオリ
フィス番こ影響されることなく夫々のロスファクタピー
ク値を大きく設定でき、かつ前記各ダイヤフラム室のダ
イヤフラム拡張弾性を、対応するオリフィスのロスファ
クタピーク周波数が大きいものほど高く設定したので、
各オリフィスによって得られるロスファクタピーク値を
略等しくすることができる。従って、全てのオリフイス
によって得られる１つのロスファクタ特性は、略等しい
ピーク値が滑らかな曲線で結ばれる状態となり、広い範
囲に亘って高いロスファクタ値が得られる。従って、１
つの防振体で振動減衰領域を著しく広くとることができ
、周波数域の広い振動対象若しくは異なる周波数の各種
振動対象を同時に振動減衰でき、制振機能の著しい向上
を図ることができるという優れた効果を奏する。
第１図は本発明の液体刺入式防振体の一実施例を示す断
面図、第２図Ａ、Ｂはオリフィス長さ。 直径とロスファクタビーク周波数の関係を示す特性図、
第３図は本発明の液体射入式防振体のモデル囚、第４図
、第５図は本発明の液体刺入式防振体によって得られる
各種ロスファクタの態様を示す特性図１．ｉＩＳ図は本
発明の他の実施例を示す断面図、第７図は従来の液体刺
入式防振体によって得られるロスファクタ特性図である
。 １．１ａ・・・液体刺入式防振体、２，３・・・枠体、
４・・・弾性体、５・・・液体室、８，９・・・ダイヤ
フラム、１０ 、１１・・・ダイヤフラム室、１２ 、
１３・・・オリフィス。 第１図 １３−−−−−−’３７５２オリづイス第４図 第６図
面図、第２図Ａ、Ｂはオリフィス長さ。 直径とロスファクタビーク周波数の関係を示す特性図、
第３図は本発明の液体射入式防振体のモデル囚、第４図
、第５図は本発明の液体刺入式防振体によって得られる
各種ロスファクタの態様を示す特性図１．ｉＩＳ図は本
発明の他の実施例を示す断面図、第７図は従来の液体刺
入式防振体によって得られるロスファクタ特性図である
。 １．１ａ・・・液体刺入式防振体、２，３・・・枠体、
４・・・弾性体、５・・・液体室、８，９・・・ダイヤ
フラム、１０ 、１１・・・ダイヤフラム室、１２ 、
１３・・・オリフィス。 第１図 １３−−−−−−’３７５２オリづイス第４図 第６図
Claims (1)
- （１）弾性体で囲繞された液体室が、ロアファクタのピ
ーク周波数を夫々異にした複数のオリフィスを介してダ
イヤフラム室に連通されるようになつた液体封入式防振
体において、前記夫々のオリフィスに専用のダイヤフラ
ム室を個々に設け、夫々のダイヤフラム室のダイヤフラ
ム拡張弾性を、対応するオリフィスのロスファクタピー
ク周波数が大きいものほど高く設定したことを特徴とす
る液体封入式防振体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19521085A JPS6256643A (ja) | 1985-09-04 | 1985-09-04 | 液体封入式防振体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19521085A JPS6256643A (ja) | 1985-09-04 | 1985-09-04 | 液体封入式防振体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6256643A true JPS6256643A (ja) | 1987-03-12 |
Family
ID=16337285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19521085A Pending JPS6256643A (ja) | 1985-09-04 | 1985-09-04 | 液体封入式防振体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6256643A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01126451A (ja) * | 1987-11-06 | 1989-05-18 | Kinugawa Rubber Ind Co Ltd | 流体封入型防振装置 |
| JPH01176827A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-13 | Nissan Motor Co Ltd | 内外筒型流体封入式パワーユニットマウント |
| JPH02271125A (ja) * | 1989-03-01 | 1990-11-06 | Carl Freudenberg:Fa | エンジン取付台 |
| JPH04114015U (ja) * | 1991-03-26 | 1992-10-07 | 新明和工業株式会社 | 冷却装置付きミラーホルダー |
| US5286012A (en) * | 1992-05-07 | 1994-02-15 | Hutchinson | Hydraulic antivibration devices |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5694043A (en) * | 1979-12-26 | 1981-07-30 | Toyoda Gosei Co Ltd | Liquid encapsulation vibration preventer |
-
1985
- 1985-09-04 JP JP19521085A patent/JPS6256643A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5694043A (en) * | 1979-12-26 | 1981-07-30 | Toyoda Gosei Co Ltd | Liquid encapsulation vibration preventer |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01126451A (ja) * | 1987-11-06 | 1989-05-18 | Kinugawa Rubber Ind Co Ltd | 流体封入型防振装置 |
| JPH01176827A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-13 | Nissan Motor Co Ltd | 内外筒型流体封入式パワーユニットマウント |
| JPH02271125A (ja) * | 1989-03-01 | 1990-11-06 | Carl Freudenberg:Fa | エンジン取付台 |
| JPH04114015U (ja) * | 1991-03-26 | 1992-10-07 | 新明和工業株式会社 | 冷却装置付きミラーホルダー |
| US5286012A (en) * | 1992-05-07 | 1994-02-15 | Hutchinson | Hydraulic antivibration devices |
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