JPS6254022A - 酸性ガスおよび／または油の輸送用に使用可能の溶接鋼管の製造方法 - Google Patents
酸性ガスおよび／または油の輸送用に使用可能の溶接鋼管の製造方法Info
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- JPS6254022A JPS6254022A JP61132926A JP13292686A JPS6254022A JP S6254022 A JPS6254022 A JP S6254022A JP 61132926 A JP61132926 A JP 61132926A JP 13292686 A JP13292686 A JP 13292686A JP S6254022 A JPS6254022 A JP S6254022A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
- C21D9/14—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes wear-resistant or pressure-resistant pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、酸性ガスおよび／または油の輸送用に使用可
能であり、同ガスおよび／または油に対′向する内面に
存在する圧縮応力を有する溶接鋼管の製造方法に関する
。
能であり、同ガスおよび／または油に対′向する内面に
存在する圧縮応力を有する溶接鋼管の製造方法に関する
。
従来の技術
硫化水素（Ｈ２Ｓ ）を含有し、従って“酸性″という
特徴を有する油およびガスは、溶接導管で輸送されるこ
とが多い。Ｈ２Ｓ含有媒体は、。
特徴を有する油およびガスは、溶接導管で輸送されるこ
とが多い。Ｈ２Ｓ含有媒体は、。
水素誘導応力亀裂腐食”と呼ばれる重装を導管に形成す
る。所謂ＨＩＣ欠陥〔水素誘導亀裂（Ｈｙｄｒｏｇｅｎ
−１ｎｄｕｃｅｄ −Ｃｒａｃｋｉｎｇ） ：）とＳ
ＣＣ欠陥〔応力−腐食亀裂（５ｔｒｅｓｓ −Ｃｏｒｒ
ｏｓｉｏｎ −ＣｒａＣｋｉｎｇ ） ）との間には区
別がある。様々な国では操業開始後数週間ですでに酸性
ガスおよび酸性油による損傷事故が発生しており、この
際亀裂形成は特に導管下部の溶接継目のそばで観察する
ことができた。縦継目溶接および螺旋継目溶接導管がこ
れらの損傷を蒙むる。
る。所謂ＨＩＣ欠陥〔水素誘導亀裂（Ｈｙｄｒｏｇｅｎ
−１ｎｄｕｃｅｄ −Ｃｒａｃｋｉｎｇ） ：）とＳ
ＣＣ欠陥〔応力−腐食亀裂（５ｔｒｅｓｓ −Ｃｏｒｒ
ｏｓｉｏｎ −ＣｒａＣｋｉｎｇ ） ）との間には区
別がある。様々な国では操業開始後数週間ですでに酸性
ガスおよび酸性油による損傷事故が発生しており、この
際亀裂形成は特に導管下部の溶接継目のそばで観察する
ことができた。縦継目溶接および螺旋継目溶接導管がこ
れらの損傷を蒙むる。
酸性ガス用導管の場合には、硫黄分が極めて低く、酸化
物純度が高く彦ければならないことは公知であシ〔１シ
ユタール・ラント・アイゼｙ （５ｔａｈｌ ｕｎｄ
Ｅｌｓｅｎ ）”１９８４．１３５７〜１３６０頁参照
〕、このためには詳しくはとシベ（Ｐｆａｎｎｅ ）冶
金処理、特に塩基性耐火物でライニングしたとりべでの
カルシウム処理が知られている。また特定の機械的特性
、特に強度特性および靭性の相互に良好に適合された結
合を得るために鋼を圧延することも公知である〔１シユ
タール・ラント・アイゼン（５ｔａｈ／ ｕｎｄＥｉｓ
ｅｎ ）、１９８１．４８３〜４９１頁および５９３〜
６００頁〕。
物純度が高く彦ければならないことは公知であシ〔１シ
ユタール・ラント・アイゼｙ （５ｔａｈｌ ｕｎｄ
Ｅｌｓｅｎ ）”１９８４．１３５７〜１３６０頁参照
〕、このためには詳しくはとシベ（Ｐｆａｎｎｅ ）冶
金処理、特に塩基性耐火物でライニングしたとりべでの
カルシウム処理が知られている。また特定の機械的特性
、特に強度特性および靭性の相互に良好に適合された結
合を得るために鋼を圧延することも公知である〔１シユ
タール・ラント・アイゼン（５ｔａｈ／ ｕｎｄＥｉｓ
ｅｎ ）、１９８１．４８３〜４９１頁および５９３〜
６００頁〕。
米国特許第３９９２２３１号から改良された耐酸性ガス
特性を有する油田用管の製造方法が公知であろうこの公
知方法によればＣ０，２８〜０．４２％ 、 ｃｒ
ｏ、ａ 〜 Ｌ、２％ 、 Ｍｏ ０． ６
〜１．Ｏ％ 、 ・Ｎｂ
０．０２５〜０．０５ ’４、Ｍｎ ｏ、 ４〜１．
０ ％、Ｓｉ０．２〜０．６％、残分の鉄および通常の
不可避的不純物を含有する鋼から先ず継目なし鋼管を製
造し、このものをオーステナイト化強熱後に急冷する。
特性を有する油田用管の製造方法が公知であろうこの公
知方法によればＣ０，２８〜０．４２％ 、 ｃｒ
ｏ、ａ 〜 Ｌ、２％ 、 Ｍｏ ０． ６
〜１．Ｏ％ 、 ・Ｎｂ
０．０２５〜０．０５ ’４、Ｍｎ ｏ、 ４〜１．
０ ％、Ｓｉ０．２〜０．６％、残分の鉄および通常の
不可避的不純物を含有する鋼から先ず継目なし鋼管を製
造し、このものをオーステナイト化強熱後に急冷する。
次に管内面に圧縮応力を形成するために、前記継目なし
鋼管を５４０℃乃至変態点未満の温度、つまり６９０℃
の温度に加熱し、次に管内壁を水で急冷する。この公知
方法により製造された管はねじ継手を有する代表的な油
田用管であって、これらは直径約５００ｆｌｔでで、継
目なしに製造されうる。これに対して長距離ノイプライ
ン用大型管は方法的制約から継目なしに製造することは
できない。さらに前記組成の鋼は現場溶接性が不十分と
なり、また相応に大きい加熱炉を必要とする長時間持続
する熱処理は技術的および経済的に高価である。
鋼管を５４０℃乃至変態点未満の温度、つまり６９０℃
の温度に加熱し、次に管内壁を水で急冷する。この公知
方法により製造された管はねじ継手を有する代表的な油
田用管であって、これらは直径約５００ｆｌｔでで、継
目なしに製造されうる。これに対して長距離ノイプライ
ン用大型管は方法的制約から継目なしに製造することは
できない。さらに前記組成の鋼は現場溶接性が不十分と
なり、また相応に大きい加熱炉を必要とする長時間持続
する熱処理は技術的および経済的に高価である。
このことは論外としても、製造された管の耐力は所定の
熱処理のために減少されるので、高品質製品は相応の付
加的手段、例えば高価な合金用元素の添加量を高めるこ
とによってのみ得られる。
熱処理のために減少されるので、高品質製品は相応の付
加的手段、例えば高価な合金用元素の添加量を高めるこ
とによってのみ得られる。
また西独特許出願公開第３４２２７８１号からは、現存
の導管の熱処理方法も公知であり、同方法の場合には導
管周囲の外部に配置された誘導コイルおよび連続的に管
中を流動する冷媒が、内面の圧縮応力の形成に必要な肉
厚温度分布を生じる。温度分布の調節は誘導コイルの配
置（直径および分離）の機械的変化によって行うが、前
記変化はさらに磁束密度の変化をもたらす。この方法の
場合には定常的工程で特に管軸に対して直角に存在する
、２個の管の間の結合円形継目に熱処理を施すべきであ
る。処理すべき領域における限定された持続状態のその
都度の形成によって極めて不連続的な前記方法は、特に
製造工程中には、溶接管の螺旋状または軸平行の継目の
連続的処理を許さない。
の導管の熱処理方法も公知であり、同方法の場合には導
管周囲の外部に配置された誘導コイルおよび連続的に管
中を流動する冷媒が、内面の圧縮応力の形成に必要な肉
厚温度分布を生じる。温度分布の調節は誘導コイルの配
置（直径および分離）の機械的変化によって行うが、前
記変化はさらに磁束密度の変化をもたらす。この方法の
場合には定常的工程で特に管軸に対して直角に存在する
、２個の管の間の結合円形継目に熱処理を施すべきであ
る。処理すべき領域における限定された持続状態のその
都度の形成によって極めて不連続的な前記方法は、特に
製造工程中には、溶接管の螺旋状または軸平行の継目の
連続的処理を許さない。
さらに個々の管製造の際の意図せる冷媒の内部貫流も、
装置技術的に実現するには極めて高価であり、冷媒の高
い必要量および高いエネルギー投入量という特徴を有し
ている。
装置技術的に実現するには極めて高価であり、冷媒の高
い必要量および高いエネルギー投入量という特徴を有し
ている。
また、持続状態の連続的冷媒貫流の際熱処理最適化のた
めに磁束密度のほかに他の調節手段が用いられないのも
不利であるっ また、西独特許第２７１６０８１号明細書からは、少な
くとも４０８Ｂの耐力を有し、炭素０、Ｏ２Ｎ２．１３
％、珪素０．１〜１．０俤、マンガン０．７〜２００、
全アルミニウム０．１１以下、チタン０．００４〜０．
０３チ、全９素０．００１〜０．００９１ ニオｆ０．
０１〜０．１０Ｓ、＞よびノマナジウム０．０１〜０．
１５ ％および／またはモリブデン０．０５〜０．４０
チ、この際ニオブおよび炭素の全含量は高々０．ＯＯ５
％であり、高々０．０２μｍの粒度を有する窒化チタン
少なくともｏ、ｏｏ＋ｓ、ｐロムｏ−ｏ、ａ＊、鋼Ｏ〜
１．０チ、ニッケル０〜４．０’ｌ（乙の際、次の条件
：（（Ｃｕ２Ｓ）＋ （Ｎ１％） ］ ： ５＋ （Ｃ
ｒｌ）＋ （Ｍａｄ）＜ｏ、９ｏｓが存在する）、残分
の鉄および溶融によυ生じた不純物から成り、せいぜい
１，１５０℃で強熱し、次にせいぜい９３００の温度お
よびせいぜい８３０℃の最終温度で少なくとも５０俤の
断面減少率で圧延することＫより得られた管理鋼（ｋｏ
ｎｔｒｏ／１ｉｅｒｔｅｒ ５ｔａｈ／ ）を、北極の
・ｅイブライン用管のように高い低温靭性を有する必要
のある物体の材料として使用することも公知であろう 成程、同特許明細書では、厚さ５ｍｘで、両面を１ｆｉ
研磨した前記鋼試片を、Ｈ２Ｓ溶液中に浸漬した後の水
素亀裂について試験しているけれども、この試験結果か
ら逆に、溶接管、特に螺旋継目溶接大型管の溶接継目領
域における水素誘導亀裂の形成も、水素誘導応力亀裂腐
食も推論することはできない。それというのもこの場合
は明らかに帯状試片だからである。
めに磁束密度のほかに他の調節手段が用いられないのも
不利であるっ また、西独特許第２７１６０８１号明細書からは、少な
くとも４０８Ｂの耐力を有し、炭素０、Ｏ２Ｎ２．１３
％、珪素０．１〜１．０俤、マンガン０．７〜２００、
全アルミニウム０．１１以下、チタン０．００４〜０．
０３チ、全９素０．００１〜０．００９１ ニオｆ０．
０１〜０．１０Ｓ、＞よびノマナジウム０．０１〜０．
１５ ％および／またはモリブデン０．０５〜０．４０
チ、この際ニオブおよび炭素の全含量は高々０．ＯＯ５
％であり、高々０．０２μｍの粒度を有する窒化チタン
少なくともｏ、ｏｏ＋ｓ、ｐロムｏ−ｏ、ａ＊、鋼Ｏ〜
１．０チ、ニッケル０〜４．０’ｌ（乙の際、次の条件
：（（Ｃｕ２Ｓ）＋ （Ｎ１％） ］ ： ５＋ （Ｃ
ｒｌ）＋ （Ｍａｄ）＜ｏ、９ｏｓが存在する）、残分
の鉄および溶融によυ生じた不純物から成り、せいぜい
１，１５０℃で強熱し、次にせいぜい９３００の温度お
よびせいぜい８３０℃の最終温度で少なくとも５０俤の
断面減少率で圧延することＫより得られた管理鋼（ｋｏ
ｎｔｒｏ／１ｉｅｒｔｅｒ ５ｔａｈ／ ）を、北極の
・ｅイブライン用管のように高い低温靭性を有する必要
のある物体の材料として使用することも公知であろう 成程、同特許明細書では、厚さ５ｍｘで、両面を１ｆｉ
研磨した前記鋼試片を、Ｈ２Ｓ溶液中に浸漬した後の水
素亀裂について試験しているけれども、この試験結果か
ら逆に、溶接管、特に螺旋継目溶接大型管の溶接継目領
域における水素誘導亀裂の形成も、水素誘導応力亀裂腐
食も推論することはできない。それというのもこの場合
は明らかに帯状試片だからである。
溶接管から取出される試片の試験に関しては、種々の規
格、例えば米国規格ＮＡＣＥ標準ＴＭ −０２−８４が
明確に作られている。これを説明するために、第１ａ図
には試片１，２が取出される溶接管の横断面が図示しで
ある。第１ｂ図には、第１ａ図からの試片１の拡大した
ものを横断面で示しである。同図には種々の亀裂型が離
水してあり、ここで ■は母材とＨＡＺの間の境界に沿う亀裂、ｌＦｉ・表面
に対して平行でかつ壁を階段状に貫くＨＩＣ類似亀裂、
まだ若干ＨＩＣを受は易い鋼のＨＡＺにおけるＳＣＣ亀
裂、 ■はＱ＋Ｔ （焼入れ十焼もどし）処理管の場合の管壁
中に消える継目基部の幾何学的ギザギザを有する亀裂、 ■は炭素およびニオブ含量の低い鋼の場合の溶接継目に
沿う亀裂−溶接熱による粒界の弱化を表わす。
格、例えば米国規格ＮＡＣＥ標準ＴＭ −０２−８４が
明確に作られている。これを説明するために、第１ａ図
には試片１，２が取出される溶接管の横断面が図示しで
ある。第１ｂ図には、第１ａ図からの試片１の拡大した
ものを横断面で示しである。同図には種々の亀裂型が離
水してあり、ここで ■は母材とＨＡＺの間の境界に沿う亀裂、ｌＦｉ・表面
に対して平行でかつ壁を階段状に貫くＨＩＣ類似亀裂、
まだ若干ＨＩＣを受は易い鋼のＨＡＺにおけるＳＣＣ亀
裂、 ■はＱ＋Ｔ （焼入れ十焼もどし）処理管の場合の管壁
中に消える継目基部の幾何学的ギザギザを有する亀裂、 ■は炭素およびニオブ含量の低い鋼の場合の溶接継目に
沿う亀裂−溶接熱による粒界の弱化を表わす。
前記Ｏ＠ＨＡＺ”（Ｈｅａｔ Ａｆｆｅｃｔｅｄ Ｚｏ
ｎｅ ）は、・溶接継目のそばの熱影響部を意味する。
ｎｅ ）は、・溶接継目のそばの熱影響部を意味する。
ＨＩＣ欠陥は応力のない試片に発生し、ＳＣＣ欠陥は応
力。
力。
のある試片に発生する可能性がある。
前記米国規格によれば、ＨＩＣ欠陥は、第１Ｃ図（第１
ａ図による試片）によシ、 Ｃ５Ｒ−”比亀裂感度（Ｃｒａｃｋ ５ｅｎｓｉｔｉｖ
ｉｔｙＲａｔｉｏ ）″、すなわち亀裂発生面対試片面
比（ｅｓ）、 ＣＬＲ−”比亀裂長す（Ｃｒａｃｋ Ｌｅｎｇｔｈ Ｒ
ａｔｉｏ ） ’、すなわち亀裂長さ対試片長さ比（ｅ
ｓ）および ＣＴＲ−”比亀裂横断（Ｃｒａｃｋ Ｔｒａｎｓｖｅｒ
ｓｅＲａｔｉｏ）″、すなわち亀裂幅対試片幅比（チ） として定義され、この際所謂酸性ガスおよび油用管の場
合には、これらの種類の欠陥に関して、従来技術によれ
ば、小試片に対する下記の上限値を保つことが要求され
る： Ｃ３Ｒ１，５チ ＣＬＲ１５％ ＣＴＲ５俤 申分なく製造された溶接管の１００ｎＸ２Ｏｎ×肉厚の
小試片を試験すると、同試片は前記要件に合致する。し
かし全管状リング試料を、米国規格ＮＡＣＥ （Ｎａｔ
ｉｏｎａｌＡｓｓｏｓｉａｔｉｏｎ ｏｆＣｏｓｓｏｓ
ｌｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ ） Ｔ Ｍ −０１−７
７Ｋ ヨる腐食溶液中に入れると、第１ｂ図により溶接
継目の領域に亀裂を生じる。これらの亀裂は一特有な検
査が示すように−特に組織中に帯状パーライトが存在す
る場合には、溶接工程から由来する高い引張応力によっ
て惹起される。同亀裂は、第１ｂ図による種々の型Ｉ乃
至■により区別することができ、５ＣＣ（応力腐食亀裂
）と称される。
ａ図による試片）によシ、 Ｃ５Ｒ−”比亀裂感度（Ｃｒａｃｋ ５ｅｎｓｉｔｉｖ
ｉｔｙＲａｔｉｏ ）″、すなわち亀裂発生面対試片面
比（ｅｓ）、 ＣＬＲ−”比亀裂長す（Ｃｒａｃｋ Ｌｅｎｇｔｈ Ｒ
ａｔｉｏ ） ’、すなわち亀裂長さ対試片長さ比（ｅ
ｓ）および ＣＴＲ−”比亀裂横断（Ｃｒａｃｋ Ｔｒａｎｓｖｅｒ
ｓｅＲａｔｉｏ）″、すなわち亀裂幅対試片幅比（チ） として定義され、この際所謂酸性ガスおよび油用管の場
合には、これらの種類の欠陥に関して、従来技術によれ
ば、小試片に対する下記の上限値を保つことが要求され
る： Ｃ３Ｒ１，５チ ＣＬＲ１５％ ＣＴＲ５俤 申分なく製造された溶接管の１００ｎＸ２Ｏｎ×肉厚の
小試片を試験すると、同試片は前記要件に合致する。し
かし全管状リング試料を、米国規格ＮＡＣＥ （Ｎａｔ
ｉｏｎａｌＡｓｓｏｓｉａｔｉｏｎ ｏｆＣｏｓｓｏｓ
ｌｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ ） Ｔ Ｍ −０１−７
７Ｋ ヨる腐食溶液中に入れると、第１ｂ図により溶接
継目の領域に亀裂を生じる。これらの亀裂は一特有な検
査が示すように−特に組織中に帯状パーライトが存在す
る場合には、溶接工程から由来する高い引張応力によっ
て惹起される。同亀裂は、第１ｂ図による種々の型Ｉ乃
至■により区別することができ、５ＣＣ（応力腐食亀裂
）と称される。
つ応力亀裂腐食に対する改良された抵抗性、つまり特に
硫化水素、炭酸のような酸性ガスおよび酸性油の作用に
対する改良された抵抗性を有し、さらに良好な現場溶接
性を有する長年離ノにイブライン用溶接鋼管を容易に製
造することのできる冒頭記載の種類の方法を提供すると
いう課題を特徴とする特に本発明は、酸性ガスおよび油
輸送用完成溶接管における前記のように詳説した欠陥を
、機械的特性、特に耐力を悪化させる、つまり低下させ
ることなしに回避することを目的とする方法を礎供する
という０！題を塙礎としている。
硫化水素、炭酸のような酸性ガスおよび酸性油の作用に
対する改良された抵抗性を有し、さらに良好な現場溶接
性を有する長年離ノにイブライン用溶接鋼管を容易に製
造することのできる冒頭記載の種類の方法を提供すると
いう課題を特徴とする特に本発明は、酸性ガスおよび油
輸送用完成溶接管における前記のように詳説した欠陥を
、機械的特性、特に耐力を悪化させる、つまり低下させ
ることなしに回避することを目的とする方法を礎供する
という０！題を塙礎としている。
問題点を解決するための手段
前記課題は、次の工程段階：
ａ）組成：
Ｃ０．０２〜０．２０チ
Ｓｌ ０．１０〜０．６０４
Ｍｎ 、 ０．６０〜１．５０％
Ｐ 最大 ０．０２チ
Ｓ 最大 ０．００５俤
ＡＩ ０．０１〜０．１６チ
Ｃａ ０．００１〜０．０１ ％
（ｃａ：ｓの比は２．２５１り４大きく、Ｃａ ×Ｓの
積は０．００１に等しいかまたは小さい）および完成細
管の要求強度特性値に応じて次の群の１種または数種： Ｃｒ 最高 ０．３５係 Ｍｏ 最大 １．０ チ Ｂ 最大 ０．０３係 Ｎｉ ｔタハｃｕオ！ヒＮｉ 最大 ０．７０％
■ 最大 ０．１５９６ および／またはＮｂ最
大 ０．１５ ％ 残部の鉄および不可避的不純物 から成る組成を有する鋼を熱機械的に圧延してパーライ
ト−フェライトおよび／またはベイナイト組織を有する
帯鋼となし； ｂ）この帯鋼を肉厚：直径の比１：２５〜１：１６０で
管に成形しかつ奇縁を相互に溶接し；Ｃ）酸性油および
／またはガスに対向しない溶接管外面、好ましくは最大
４００ｎの幅の溶接継目領域を、内面の温度と比べて少
なくとも１００℃高い温度３００〜６８０”Ｃ１好まし
くは５５０〜６５０℃に加熱し、次に１〜２，０００１
／ｍ（管長）の量の水または空気で内部から冷却し、こ
の際加熱および引続く冷却の間該管を継目芳向に０．４
〜３０ ｍ／ｍｉｎで送ることによって解決される。
積は０．００１に等しいかまたは小さい）および完成細
管の要求強度特性値に応じて次の群の１種または数種： Ｃｒ 最高 ０．３５係 Ｍｏ 最大 １．０ チ Ｂ 最大 ０．０３係 Ｎｉ ｔタハｃｕオ！ヒＮｉ 最大 ０．７０％
■ 最大 ０．１５９６ および／またはＮｂ最
大 ０．１５ ％ 残部の鉄および不可避的不純物 から成る組成を有する鋼を熱機械的に圧延してパーライ
ト−フェライトおよび／またはベイナイト組織を有する
帯鋼となし； ｂ）この帯鋼を肉厚：直径の比１：２５〜１：１６０で
管に成形しかつ奇縁を相互に溶接し；Ｃ）酸性油および
／またはガスに対向しない溶接管外面、好ましくは最大
４００ｎの幅の溶接継目領域を、内面の温度と比べて少
なくとも１００℃高い温度３００〜６８０”Ｃ１好まし
くは５５０〜６５０℃に加熱し、次に１〜２，０００１
／ｍ（管長）の量の水または空気で内部から冷却し、こ
の際加熱および引続く冷却の間該管を継目芳向に０．４
〜３０ ｍ／ｍｉｎで送ることによって解決される。
生じる硫化物の球状形成による鋼組織の改善は、好まし
くはＣａの添加によって達成される。
くはＣａの添加によって達成される。
カルシウムの代りにまたはカルシウムの他にチタン、・
ジルコニウムおよび／または希土類を単独または数種常
用量で加えてもよい。
ジルコニウムおよび／または希土類を単独または数種常
用量で加えてもよい。
本発明による方法の他の有利な実施形は次のとおりであ
る： １） Ｃ０．０２〜０．０４％ Ｓｌ ０．２ 〜０．３ チ Ｍｎ ｏ、ａ 〜１．０ ％ ８０．０１０−０．０１５チ Ｓ ０．００１〜０．００３１ ＡＩ ０．０１〜０．０．！Ｉ Ｃｕ ０．０２〜０．０３ ％ Ｃｒ ０．０２〜０．０４％ Ｎｉ ０．０２〜０．０３％ 残分の鉄および不可避的不純物 を含有する鋼を使用する。
る： １） Ｃ０．０２〜０．０４％ Ｓｌ ０．２ 〜０．３ チ Ｍｎ ｏ、ａ 〜１．０ ％ ８０．０１０−０．０１５チ Ｓ ０．００１〜０．００３１ ＡＩ ０．０１〜０．０．！Ｉ Ｃｕ ０．０２〜０．０３ ％ Ｃｒ ０．０２〜０．０４％ Ｎｉ ０．０２〜０．０３％ 残分の鉄および不可避的不純物 を含有する鋼を使用する。
２）管または溶接継目領域を、電力密度×継目方向送り
速度の積が１０．０００ Ｗ／ （ｍＸ ａｅｅ ）以
上であるように誘導加熱する。
速度の積が１０．０００ Ｗ／ （ｍＸ ａｅｅ ）以
上であるように誘導加熱する。
３）管を継続的に段階的に誘導加熱する。
４）管または溶接継目領域を、電力密度×継目方向送シ
速度の積が１０，０００ Ｗ／ （ｍ Ｘ ｓｅｅ ）
以上であるようにガスで自動的に加熱する。
速度の積が１０，０００ Ｗ／ （ｍ Ｘ ｓｅｅ ）
以上であるようにガスで自動的に加熱する。
前記実施形により、管およびひいては溶接継目を、中周
波数リング状誘導子（０，１〜５． ＯＭＷで動作）に
よって内面の温度と比べて少なくとも１００℃は高い、
３００〜６８０℃の必要温度に継続的に段階的に外部か
ら加熱し、次に水ｔたは空気吹付板（５ｐｒｉｊｈｔｅ
／ｅｅｒ ） テ冷却するか、または直接隣接する部分
を有する溶接継目領域のみを、中周波数線路誘導子（０
，１〜５．ＯＭＷで動作）によって、内面の温度と比べ
て少なくとも１００℃は高い、３００〜６８０℃の温度
に外部から加熱し、次いで水または空気ノズルで冷却す
る。特定の場合には溶接された奇縁、つまり溶接継目の
加熱をガスを用いて自動的に行ってもよいっ 一方では処理面の加熱効率と継目送り速度の相互作用の
調節および他方では熱伝導率、伝熱および熱輻射に依存
する管壁上の温度分布ならびに継目送り速度の際の部分
的放熱の調節が重要である１本発明によれば、前記調節
は、電力密度（Ｗ／ｉ）ｘ継目送り速度（ｍ／５ｅｃ）
の積が、１〜２．０００１／ｎｔ （管長）の部分的水
または空気冷却にも拘らず１０．ＯＯＯＷ／ （ｍ Ｘ
ｓｅｅ ）の限界値を越えないように行われる。
波数リング状誘導子（０，１〜５． ＯＭＷで動作）に
よって内面の温度と比べて少なくとも１００℃は高い、
３００〜６８０℃の必要温度に継続的に段階的に外部か
ら加熱し、次に水ｔたは空気吹付板（５ｐｒｉｊｈｔｅ
／ｅｅｒ ） テ冷却するか、または直接隣接する部分
を有する溶接継目領域のみを、中周波数線路誘導子（０
，１〜５．ＯＭＷで動作）によって、内面の温度と比べ
て少なくとも１００℃は高い、３００〜６８０℃の温度
に外部から加熱し、次いで水または空気ノズルで冷却す
る。特定の場合には溶接された奇縁、つまり溶接継目の
加熱をガスを用いて自動的に行ってもよいっ 一方では処理面の加熱効率と継目送り速度の相互作用の
調節および他方では熱伝導率、伝熱および熱輻射に依存
する管壁上の温度分布ならびに継目送り速度の際の部分
的放熱の調節が重要である１本発明によれば、前記調節
は、電力密度（Ｗ／ｉ）ｘ継目送り速度（ｍ／５ｅｃ）
の積が、１〜２．０００１／ｎｔ （管長）の部分的水
または空気冷却にも拘らず１０．ＯＯＯＷ／ （ｍ Ｘ
ｓｅｅ ）の限界値を越えないように行われる。
また、熱機械的に帯鋼に圧延し、管に成形しかつ縦継目
または螺旋継目溶接し、内部表面に内部圧縮応力が形成
されかつ／ぞ−ライトー７エライトおよび／またはベイ
ナイト組織を有する、前記組成の鋼を、酸性ガスおよび
／または油の輸送用に使用することも、発明的に重要で
あろう同様に、上記のように処理される上記組成を有す
る鋼を、酸性ガスおよび／または油輸送用管として使用
することも発明的に重要であり、この際管内部表面にお
ける内部圧縮応力が管肉厚の少なくとも３分の１まで形
成されている。
または螺旋継目溶接し、内部表面に内部圧縮応力が形成
されかつ／ぞ−ライトー７エライトおよび／またはベイ
ナイト組織を有する、前記組成の鋼を、酸性ガスおよび
／または油の輸送用に使用することも、発明的に重要で
あろう同様に、上記のように処理される上記組成を有す
る鋼を、酸性ガスおよび／または油輸送用管として使用
することも発明的に重要であり、この際管内部表面にお
ける内部圧縮応力が管肉厚の少なくとも３分の１まで形
成されている。
本発明による利点は、特に、本発明による鋼を使用する
際、酸性媒体に対向する面上に、耐力の３０％までの圧
縮応力を形成することによって著しく改良された応力亀
裂腐食に対する抵抗性、つまり特に酸性ガスおよび酸性
油の作用に対する抵抗性を有する長距離パイプライン用
溶接鋼管（ＨＦ溶接または粉末下溶接）が製造可能であ
り、さらに同鋼管が良好な現場溶接性ならびに良好な機
械的特性を有しかつ技術的に容易に製造可能である点に
見ることができる。
際、酸性媒体に対向する面上に、耐力の３０％までの圧
縮応力を形成することによって著しく改良された応力亀
裂腐食に対する抵抗性、つまり特に酸性ガスおよび酸性
油の作用に対する抵抗性を有する長距離パイプライン用
溶接鋼管（ＨＦ溶接または粉末下溶接）が製造可能であ
り、さらに同鋼管が良好な現場溶接性ならびに良好な機
械的特性を有しかつ技術的に容易に製造可能である点に
見ることができる。
次に実施例により本発明を詳述する。
実施例
石灰−フルオライトスラブを用いる湯出しおよびアルノ
ンでの洗浄後に、とりべ（Ｐｆａｍｅ ）で処理し、次
いでスラブを除去した鋼を、さらに極めて高い純度を有
する出発材料を製造するためＫとりべでカルシウムと一
緒に均質化する。
ンでの洗浄後に、とりべ（Ｐｆａｍｅ ）で処理し、次
いでスラブを除去した鋼を、さらに極めて高い純度を有
する出発材料を製造するためＫとりべでカルシウムと一
緒に均質化する。
鋼脱硫の場合と同様に回倒をスラブ不含で塩基性とりぺ
中に湯出し、合成スラグの添加後に数分洗浄する。細片
状ＣａＳ ｌを加えた後洗浄処理を続ける。
中に湯出し、合成スラグの添加後に数分洗浄する。細片
状ＣａＳ ｌを加えた後洗浄処理を続ける。
前記処理後に核鋼は次の溶融分析値を有する：ｃ
ｏ、ｏ９％ Ｓｌ ０．３８チ Ｍｎ ｏ、ａｏチ Ｐ ０．０１０チ Ｓ ０．０Ｏ１１％ ＡＩ ０．０４９チ Ｃｕ ０．２６チ Ｎｌ ０．２０チ Ｎｂ ０．２０チ ０２ ０．００２チ Ｎ ０．００５０チ Ｃａ ０．０Ｏ１４％ 残分の鉄および不可避的不純物。
ｏ、ｏ９％ Ｓｌ ０．３８チ Ｍｎ ｏ、ａｏチ Ｐ ０．０１０チ Ｓ ０．０Ｏ１１％ ＡＩ ０．０４９チ Ｃｕ ０．２６チ Ｎｌ ０．２０チ Ｎｂ ０．２０チ ０２ ０．００２チ Ｎ ０．００５０チ Ｃａ ０．０Ｏ１４％ 残分の鉄および不可避的不純物。
同調を連続鋳造装置で厚さ２００ｒＩｌおよび幅１゜３
００５ｍの寸法を有するスラブに鋳造し、次に１．１７
０〜１，２５０℃の温度に再加熱したスラブを圧延温度
８５０〜９１０℃で熱機械的に圧延して厚さ１１．９龍
、幅１．３ ？ＤＯｔｎｔの帯鋼にする。
００５ｍの寸法を有するスラブに鋳造し、次に１．１７
０〜１，２５０℃の温度に再加熱したスラブを圧延温度
８５０〜９１０℃で熱機械的に圧延して厚さ１１．９龍
、幅１．３ ？ＤＯｔｎｔの帯鋼にする。
圧延は３個の分塊圧延スタンドで行なわれ、第１および
第３番目の圧延スタンドで１回のロールパスが行われ、
第２番目の圧延スタンドでは可逆的に３〜５回のロール
ノにスが行われる。
第３番目の圧延スタンドで１回のロールパスが行われ、
第２番目の圧延スタンドでは可逆的に３〜５回のロール
ノにスが行われる。
仕上げ群の場合には７個の分塊圧延スタンドで連続的に
圧延する。
圧延する。
ばシ取りした帯鋼を、コイル管装置（図示してない）で
寸法６０９．６龍Ｘ１１．９欝ｌを有するコイル管（Ａ
Ｐ■−材料×６０）に成形し、帯鋼の接合縁をステイツ
チ溶接によって相互に結合し、次いで管を例えば１８ｍ
の長さに切断する。
寸法６０９．６龍Ｘ１１．９欝ｌを有するコイル管（Ａ
Ｐ■−材料×６０）に成形し、帯鋼の接合縁をステイツ
チ溶接によって相互に結合し、次いで管を例えば１８ｍ
の長さに切断する。
別個の溶接スタンドで、ステイツチ溶接管を両面婚末下
溶接によって仕上げ溶接する。溶接のためＫは、ワイヤ
および純度の高いかつ水素放出量の小さい溶接粉末を使
用するっ 溶接管から小試片を取出し、冒頭記載のＨＩＣ試験法に
よりＮＡＣＥ試験溶液で試験した。すベテノ場合に関し
、ＣＬＲ＝６ｓおよびｃｓＲ＝ｏ。
溶接によって仕上げ溶接する。溶接のためＫは、ワイヤ
および純度の高いかつ水素放出量の小さい溶接粉末を使
用するっ 溶接管から小試片を取出し、冒頭記載のＨＩＣ試験法に
よりＮＡＣＥ試験溶液で試験した。すベテノ場合に関し
、ＣＬＲ＝６ｓおよびｃｓＲ＝ｏ。
５％”１つて、ＣＬＲ＝１５ｅｓおよびＣ３Ｒ＝１゜５
チの通常要件は確かに満足された。
チの通常要件は確かに満足された。
小試片の試験（ＨＩＣ試験法）および管状リングの試験
は、特に溶接によってもたらされる内部応力によシ周知
のように異なる結果を有する。
は、特に溶接によってもたらされる内部応力によシ周知
のように異なる結果を有する。
長さ３００ｍの管状リングに、寸法８５０ｇｇＸ８５０
ｍｍＸ４５０ｍの大容器中で管に対する作用力を有する
ＮＡＣＥ溶液中で外部および内部から硫化水素を作用さ
せた。溶接継目の両側的１００ｍおよび溶接継目の幅Ｋ
Ｑ ２００ ｍの試験領域の表面を、小試片のＨＩＣ試
験規定によシ研磨して、スケールの一時的保護作用を除
去したっノ９イブラインの操業圧力をシュミレートする
ために、棒を用いて管内部に応力を施した。溶接継目領
域および対向する原材料に、最小耐力の４４１の引張応
力をもたらした。ＮＡＣＥ溶液中に管状リングを９６時
間浸漬した後、同管状リングの研磨領域を超音波試験に
かけ、次に金属組織的に検査した。
ｍｍＸ４５０ｍの大容器中で管に対する作用力を有する
ＮＡＣＥ溶液中で外部および内部から硫化水素を作用さ
せた。溶接継目の両側的１００ｍおよび溶接継目の幅Ｋ
Ｑ ２００ ｍの試験領域の表面を、小試片のＨＩＣ試
験規定によシ研磨して、スケールの一時的保護作用を除
去したっノ９イブラインの操業圧力をシュミレートする
ために、棒を用いて管内部に応力を施した。溶接継目領
域および対向する原材料に、最小耐力の４４１の引張応
力をもたらした。ＮＡＣＥ溶液中に管状リングを９６時
間浸漬した後、同管状リングの研磨領域を超音波試験に
かけ、次に金属組織的に検査した。
この検査によって、溶接継目移行領域の管内面に向って
、ＨＩＣ欠陥およびＳＣＣ欠陥の結合と見られる亀裂が
見出され九。
、ＨＩＣ欠陥およびＳＣＣ欠陥の結合と見られる亀裂が
見出され九。
ＮＡＣＥ溶液が内部および外部から作用することのでき
る前記リング試験の他に、溶液の作用力が管内部に限定
されている他の試験も実施した。内部圧力をシュミレー
トするだめの応力の適用は、前記と同様にして行い、し
かもその都度最小耐力の４４チの応力であった。また粉
末下溶接管の場合にも９６時間後に溶接継目移行領域に
亀裂系が確認された。さらに溶着部にも亀裂が発生した
。
る前記リング試験の他に、溶液の作用力が管内部に限定
されている他の試験も実施した。内部圧力をシュミレー
トするだめの応力の適用は、前記と同様にして行い、し
かもその都度最小耐力の４４チの応力であった。また粉
末下溶接管の場合にも９６時間後に溶接継目移行領域に
亀裂系が確認された。さらに溶着部にも亀裂が発生した
。
溶着部および隣接の熱影響部における亀裂の発生原因と
して推測される内部応力を除去するために、第２ａ図に
図示した装置を用いて管を熱処理した。
して推測される内部応力を除去するために、第２ａ図に
図示した装置を用いて管を熱処理した。
第２ａ図は、ガイドローラ２に載置され、他のガイドロ
ーラ３によって熱処理装ｆ４を速度０、４〜３０ ｍ／
ｍｌｎで螺旋状に通過される螺旋継目溶接管１を示す。
ーラ３によって熱処理装ｆ４を速度０、４〜３０ ｍ／
ｍｌｎで螺旋状に通過される螺旋継目溶接管１を示す。
熱処理装置ヰは、先ず、管１を５０ｗｍの幅で５０ ｉ
＋ｔの間隔をもってリング状に包囲しかつ管１を温度、
’５００〜６８０℃にリング状に加熱するために約０．
１〜５．ＯＭＷで動作される中周波数リング状誘導子５
から構成されている。管１の内部には軸方向に水または
空気導管が配置されていて、同導管の頭端部にはリング
状誘導子５から５〜５００鯰の間隔をおいて吹付板７が
設けられており、この吹付板によってリング状誘導子５
で予め直接加熱された管１の円周領域が、１〜２．００
０１！／ｍ （管長）の量の水または空気を吹行けられ
、ひいては冷却される。
＋ｔの間隔をもってリング状に包囲しかつ管１を温度、
’５００〜６８０℃にリング状に加熱するために約０．
１〜５．ＯＭＷで動作される中周波数リング状誘導子５
から構成されている。管１の内部には軸方向に水または
空気導管が配置されていて、同導管の頭端部にはリング
状誘導子５から５〜５００鯰の間隔をおいて吹付板７が
設けられており、この吹付板によってリング状誘導子５
で予め直接加熱された管１の円周領域が、１〜２．００
０１！／ｍ （管長）の量の水または空気を吹行けられ
、ひいては冷却される。
第２ａａ図は、管１の周囲に配置された中周波数リング
状誘導子５ならびに管１の内部に配置された吹付板７の
離水正面図である。
状誘導子５ならびに管１の内部に配置された吹付板７の
離水正面図である。
第２ｂ図には同様に、ガイＰローラ２上に載置され、他
のがイドローラ３によって別種の熱処置装置８を速度０
．４〜３ Ｑ ｍ／ｍｆｎをもって溶接継目９に従って
螺旋状に通過される螺旋継目溶接管１が図示しである。
のがイドローラ３によって別種の熱処置装置８を速度０
．４〜３ Ｑ ｍ／ｍｆｎをもって溶接継目９に従って
螺旋状に通過される螺旋継目溶接管１が図示しである。
この場合には熱処理装置８は、幅４００ｉ１１１を有す
る中周波数線路誘導子１０ （０，１〜５．ＯＭＷ−を
動作） カラ構成すれ、溶接継目９がこの誘導子を通過
され、同時に温度３００〜６８０℃に加熱されるう管１
の内部にはやはり水または空気用導管６が軸方向に配置
されていて、その端部は管内表面に対して膠状に曲げら
れかつ末端に１管内面に１〜２゜０００ｌ／ｍ （管長
）の量の水または空気を吹付けるための、線路誘導子１
０の幅とほぼ等しい幅を有するノズルヘラＰ１１が設け
られている。
る中周波数線路誘導子１０ （０，１〜５．ＯＭＷ−を
動作） カラ構成すれ、溶接継目９がこの誘導子を通過
され、同時に温度３００〜６８０℃に加熱されるう管１
の内部にはやはり水または空気用導管６が軸方向に配置
されていて、その端部は管内表面に対して膠状に曲げら
れかつ末端に１管内面に１〜２゜０００ｌ／ｍ （管長
）の量の水または空気を吹付けるための、線路誘導子１
０の幅とほぼ等しい幅を有するノズルヘラＰ１１が設け
られている。
第２ｂｂ図には、線路誘導子１０およびノズルへラド１
１を有する屈曲された水または空気用導管を含む管１の
正面図を図示しである。
１を有する屈曲された水または空気用導管を含む管１の
正面図を図示しである。
また管１は、リング状また線路誘導子を用いる場合と同
様にして、第３図に示すように、溶接′継目１３の左お
よび右からがスノ々−ナー１２を用いて自動的に加熱さ
れ、次に第２ｂｂ図の場合と同様にして水または空気シ
ャワー１４によって冷却されてもよい。矢１５は管１の
送り方向を示す。
様にして、第３図に示すように、溶接′継目１３の左お
よび右からがスノ々−ナー１２を用いて自動的に加熱さ
れ、次に第２ｂｂ図の場合と同様にして水または空気シ
ャワー１４によって冷却されてもよい。矢１５は管１の
送り方向を示す。
第４図には、管内部の内部応力の出発状態および種々の
方法によシ得られた値が、絶対値としておよび処理され
、試験された、材料品質／６０から成る寸法６０９．６
Ｘ １１．９ｓｎ＊の螺旋溶接管耐力を基準にした値
として棒グラフで図示しである、この棒グラフの下部に
は、出発状態（Ａ）及び方法（Ｂ）、方法（Ｄ）、（Ｅ
）、方法（Ｈ）および（１）Ｋ対して、発生する亀裂型
を有する試片が略示しである。前記のように図示された
、つまシ処理された管から成る部分を試験した。これら
の管部分を室温でＨ２Ｓ飽和溶液中で９６時間保持した
。この際管部分の卵形化によって管内面に管の測定耐力
（Ｒｐ）の４４チの引張応力を加えた。第４図ではこの
出発状態をＡで表わしてあり、これに対応する試片の図
から、溶接継目および熱影響部に多数の亀裂が認められ
たことが明らかになる。
方法によシ得られた値が、絶対値としておよび処理され
、試験された、材料品質／６０から成る寸法６０９．６
Ｘ １１．９ｓｎ＊の螺旋溶接管耐力を基準にした値
として棒グラフで図示しである、この棒グラフの下部に
は、出発状態（Ａ）及び方法（Ｂ）、方法（Ｄ）、（Ｅ
）、方法（Ｈ）および（１）Ｋ対して、発生する亀裂型
を有する試片が略示しである。前記のように図示された
、つまシ処理された管から成る部分を試験した。これら
の管部分を室温でＨ２Ｓ飽和溶液中で９６時間保持した
。この際管部分の卵形化によって管内面に管の測定耐力
（Ｒｐ）の４４チの引張応力を加えた。第４図ではこの
出発状態をＡで表わしてあり、これに対応する試片の図
から、溶接継目および熱影響部に多数の亀裂が認められ
たことが明らかになる。
さらに棒グラフにおいて棒の高さは、引裂き方法により
測定された縦応力および攬応力の値も示す。
測定された縦応力および攬応力の値も示す。
棒グラフの下部には、出発状？］Ａおよび種々の方法８
〜Ｎに関しては重要な、ｅラメータが記載されており、
それぞれの管部分に関しては、特徴および試験結果が記
載してめるり ＯおよびＥによる管は、６００乃至７００℃に加熱され
、次に外部から水で冷却された。
〜Ｎに関しては重要な、ｅラメータが記載されており、
それぞれの管部分に関しては、特徴および試験結果が記
載してめるり ＯおよびＥによる管は、６００乃至７００℃に加熱され
、次に外部から水で冷却された。
この方法の場合成程内部応力は減少されるが、その後亀
裂が形成される。それというのも冷却側（この場合外部
）には圧縮応力が発生し、管内面には引張応力が生じる
からである。
裂が形成される。それというのも冷却側（この場合外部
）には圧縮応力が発生し、管内面には引張応力が生じる
からである。
６００℃に加熱し、次いで空気冷却したＦおよびＧによ
る管はすでに亀裂を有さす、減少された内部応力を有す
る。６４０乃至７００℃に加熱し、空気冷却したＨおよ
び■による管のみが、まだ亀裂を有する。
る管はすでに亀裂を有さす、減少された内部応力を有す
る。６４０乃至７００℃に加熱し、空気冷却したＨおよ
び■による管のみが、まだ亀裂を有する。
管を９４０乃至９５０℃に加熱し、水で外部から気冷し
、次いで６００乃至６４０℃で焼もどすことから成るＱ
＋ Ｔ （ｑｕｅｎｃｈ （焼入れ）およびｔｅｍｐ
ｅｒ （焼もどし）〕と表わした方法も、確実に亀裂の
ない試片を形成し、内部応力の十分な除去をもたらす。
、次いで６００乃至６４０℃で焼もどすことから成るＱ
＋ Ｔ （ｑｕｅｎｃｈ （焼入れ）およびｔｅｍｐ
ｅｒ （焼もどし）〕と表わした方法も、確実に亀裂の
ない試片を形成し、内部応力の十分な除去をもたらす。
しかし、方法ＭおよびＮの場合に初めて、酸性媒体に対
向した管内面のＨＡＺ（熱影響部）における耐力の約２
０１の圧縮内部応力の除去が行われる。これらの方法の
場合には、１〜２．０００１／ｍｃ管長）を用いる内部
からの水冷ならびＫ ０．４５ｍ／ｍｉｎの継目送り速
度によって、電力密度×継目送り速度の積の最小値１０
．０００Ｗ／ （ｍ Ｘ ｓｅａ ）を保持しつつ、管
内面の温度よシも少なくとも１００℃だけ高い６００℃
の温度が管外面で得られる。実験は磨耗継目基部および
未磨耗継目基部を用いて実施した１両者の場合とももは
やＳＣＣ亀裂は生じない。
向した管内面のＨＡＺ（熱影響部）における耐力の約２
０１の圧縮内部応力の除去が行われる。これらの方法の
場合には、１〜２．０００１／ｍｃ管長）を用いる内部
からの水冷ならびＫ ０．４５ｍ／ｍｉｎの継目送り速
度によって、電力密度×継目送り速度の積の最小値１０
．０００Ｗ／ （ｍ Ｘ ｓｅａ ）を保持しつつ、管
内面の温度よシも少なくとも１００℃だけ高い６００℃
の温度が管外面で得られる。実験は磨耗継目基部および
未磨耗継目基部を用いて実施した１両者の場合とももは
やＳＣＣ亀裂は生じない。
第１表には、帯鋼の化学組成、同調から製造された管の
対応する寸法、出発状態ならびに強熱および冷却後に測
定された機械的特性を示しである。これは縦継目ステイ
ツ％耐圧力溶接管（ｌｉｕｇｏｎａｈｔ −ｈｆ −ｗ
ｉｄｅｒｓｔａｕｄｓ −ｐｒｅβ−ｇｅｓｃｈＷｅｉ
βｔｅｓ ＲＯｈｒ ）の場合である。
対応する寸法、出発状態ならびに強熱および冷却後に測
定された機械的特性を示しである。これは縦継目ステイ
ツ％耐圧力溶接管（ｌｉｕｇｏｎａｈｔ −ｈｆ −ｗ
ｉｄｅｒｓｔａｕｄｓ −ｐｒｅβ−ｇｅｓｃｈＷｅｉ
βｔｅｓ ＲＯｈｒ ）の場合である。
第２表に記載された組成および機械的特性を有する鋼は
耐酸性ガスおよび油性の粉末下溶接管用に適当である。
耐酸性ガスおよび油性の粉末下溶接管用に適当である。
第３表に記載された組成および機械的特性を有する鋼も
酸性ガス抵抗性鋼管用に適当であるう
酸性ガス抵抗性鋼管用に適当であるう
第１ａ図は従来技術による試片１，２の取出される溶接
管の横断面図、第１ｂ図は取出された試片の拡大横断面
図、第１Ｃ図はＣ３Ｒ，ＣＬＲおよびＣＴＲを定義する
ための第１ａ図による試片の拡大横断面図、第２ａ図は
溶接鋼管を熱処理するための装置の叫視図、第２ａａ図
は第２ａ図の装置の離水正面図、第２ｂ図は別種の熱処
理装置の斜視図、第２ｂｂ図は第２ｂ図による装置の正
面図、第３図はガス・々−ナーおよび水または空気シャ
ワーの離水断面図、第４図は ゛種々の熱処理による
管試片の亀裂型および対応する熱影響部の内部応力を示
す図、ｉ’ｇ５図は出発状態および熱処理後の鋼の組織
図、＠６図は異なる温度で帯鋼を巻上げた際の組織図で
ある：１・・・螺旋継目溶接鋼管、２，３・・・ガイド
ローラー、冬、８・・・熱処理装置、５・・・リング状
誘導子、７・・・吹付板、９．１３・・・溶接継目、１
０・・・線路誘導子、１］・・・ノズルヘッド、１２・
・・ガスノ々−ナー、１４・・・水または空気シャワー
。 晶 Ｃ Ｌ （Ｄ Ｌ
管の横断面図、第１ｂ図は取出された試片の拡大横断面
図、第１Ｃ図はＣ３Ｒ，ＣＬＲおよびＣＴＲを定義する
ための第１ａ図による試片の拡大横断面図、第２ａ図は
溶接鋼管を熱処理するための装置の叫視図、第２ａａ図
は第２ａ図の装置の離水正面図、第２ｂ図は別種の熱処
理装置の斜視図、第２ｂｂ図は第２ｂ図による装置の正
面図、第３図はガス・々−ナーおよび水または空気シャ
ワーの離水断面図、第４図は ゛種々の熱処理による
管試片の亀裂型および対応する熱影響部の内部応力を示
す図、ｉ’ｇ５図は出発状態および熱処理後の鋼の組織
図、＠６図は異なる温度で帯鋼を巻上げた際の組織図で
ある：１・・・螺旋継目溶接鋼管、２，３・・・ガイド
ローラー、冬、８・・・熱処理装置、５・・・リング状
誘導子、７・・・吹付板、９．１３・・・溶接継目、１
０・・・線路誘導子、１］・・・ノズルヘッド、１２・
・・ガスノ々−ナー、１４・・・水または空気シャワー
。 晶 Ｃ Ｌ （Ｄ Ｌ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、酸性ガスおよび／または油の輸送用に使用可能であ
つて、酸性ガスおよび／または油に対向する内面に存在
する圧縮応力を有する溶接鋼管を製造するに当り、次の
工程段階； ａ）次の組成： Ｃ０．０２〜０．２０％ Ｓｉ０．１０〜０．６０％ Ｍｎ０．６０〜１．５％ Ｐ最大０．０２％ Ｓ最大０．００５％ Ａｌ０．０１〜０．１６％ Ｃａ０．００１〜０．０１％ （Ｃａ：Ｓの比は２．２５よりも大きく、Ｃａ×Ｓの積
は０．００１に等しいかまたは小さい）、完成鋼管の要
求強度特性値に応じて次の群の１種または数種： Ｃｒ最大０．３５％ Ｍｏ最大１．０％ Ｂ最大０．０３％ ＮｉまたはＣｕおよびＮｉ最大０．７０％ Ｖ最大０．１５％および／または Ｎｂ最大０．１５％ および残分の鉄および不可避的不純物 を有する鋼を熱機械的に圧延してパーライト−フェライ
トおよび／またはベイナイト組織を有する帯鋼となし； ｂ）同帯鋼を肉厚：直径の比１：２５〜１：１６０で管
に成形しかつ奇縁を相互に溶接し；ｃ）酸性油および／
またはガスに対向しない溶接管外面を、内面の温度と比
べて少なくとも１００℃高い温度３００〜６８０℃に加
熱し、次に１〜２，０００ｌ／ｍ管長の量の水または空
気で内部から冷却し、この際加熱および引続く冷却の間
該管を継目方向に速度０．４〜３０ｍ／ｍｉｎで送る ことを特徴とする酸性ガスおよび／または油の輸送用に
使用可能の溶接鋼管の製造方法。 ２、次の組成： Ｃ０．０２〜０．０４９％ Ｓｉ０．２〜０．３％ Ｍｎ０．８〜１．０％ Ｂ０．０１０〜０．０１５％ Ｓ０．００１〜０．００３％ Ａｌ０．０１〜０．０５％ Ｃｕ０．０２〜０．０３％ Ｃｒ０．０２〜０．０４９％ Ｎｉ０．０２〜０．０３％および 幾分の鉄および不可避的不純物 を有する鋼を使用する特許請求の範囲第１項記載の方法
。 ３、管ないしは溶接継目領域を、電力密度×継目方向送
り速度の積が１０，０００Ｗ／（ｍ×ｓｅｃ）以上にな
るように誘導加熱する特許請求の範囲第１項または第２
項記載の方法。 ４、管を継続的に段階的に誘導加熱する特許請求の範囲
第１項から第３項記載のいずれか１項記載の方法。 ５、管ないしは溶接継目領域を、電力密度×継目方向送
り速度の積が１０，０００Ｗ／（ｍ×ｓｅｃ）以上にな
るようにガスで自動的に加熱する特許請求の範囲第１項
または第２項記載の方法。
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