JPS6252118A - 一酸化炭素吸収液 - Google Patents
一酸化炭素吸収液Info
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- JPS6252118A JPS6252118A JP60187906A JP18790685A JPS6252118A JP S6252118 A JPS6252118 A JP S6252118A JP 60187906 A JP60187906 A JP 60187906A JP 18790685 A JP18790685 A JP 18790685A JP S6252118 A JPS6252118 A JP S6252118A
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- liquid
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
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- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は一酸化炭素（以下、ＣＯと記す）吸収液に関し
、詳しくは、ＣＯ吸収量が多く、酸素酸化による性能低
下のないＣＯ吸収液に関するものである。
、詳しくは、ＣＯ吸収量が多く、酸素酸化による性能低
下のないＣＯ吸収液に関するものである。
低濃度のＣＯを含存する各種プロセス排ガスからＣＯを
分離・濃縮する技術は、その有効利用を図るために化学
工業や鉄鋼業等で重要なものとなっている。
分離・濃縮する技術は、その有効利用を図るために化学
工業や鉄鋼業等で重要なものとなっている。
各種ガスからのＣ○分離・濃縮プロセスとしては、従来
例えば深冷分離法や銅−アンモニア法など多くの方法が
用いられているが、前者では装置の建設費や運転コスト
が高く、後者は高圧を要する上、吸収液中の１価の銅（
以下、Ｃｕ （１１と記す）の不均化反応による金属銅
の析出を防止するためのＣｕ ｆｉｌ ／ Ｃｕ （２
１濃度比（ここでＣｕ ｉ２１は２価の銅を示す）のコ
ントロールが繁雑である等の問題点がある。一方、近年
開発された塩化第１銅と無水アルミニウムの錯体のトル
エン？＠ ？＆を用いるプロセスでは、水分による吸収
液の劣化が著しく、処理ガスの脱湿やポンプのシールな
ど取り扱いが難しいほか、非水溶媒系吸収液の共通の問
題として溶媒回収が必要である。このように従来のＣＯ
分離・濃縮プロセスは、いずれも一長一短がある（加藤
他編［Ｃ１化学工業技術集成」第２章分離精製技術、住
瀞サイエンスフォーラム（１９８１））。
例えば深冷分離法や銅−アンモニア法など多くの方法が
用いられているが、前者では装置の建設費や運転コスト
が高く、後者は高圧を要する上、吸収液中の１価の銅（
以下、Ｃｕ （１１と記す）の不均化反応による金属銅
の析出を防止するためのＣｕ ｆｉｌ ／ Ｃｕ （２
１濃度比（ここでＣｕ ｉ２１は２価の銅を示す）のコ
ントロールが繁雑である等の問題点がある。一方、近年
開発された塩化第１銅と無水アルミニウムの錯体のトル
エン？＠ ？＆を用いるプロセスでは、水分による吸収
液の劣化が著しく、処理ガスの脱湿やポンプのシールな
ど取り扱いが難しいほか、非水溶媒系吸収液の共通の問
題として溶媒回収が必要である。このように従来のＣＯ
分離・濃縮プロセスは、いずれも一長一短がある（加藤
他編［Ｃ１化学工業技術集成」第２章分離精製技術、住
瀞サイエンスフォーラム（１９８１））。
これに対し、本発明者らは、Ｃｕ （１１の不均化反応
も起きず、またガス中の水分の影響を受けないＣＯ吸収
液として先に、塩化第１銅、塩化リチウムおよび塩化チ
タン（あるいは塩化スズ）と水よりなる吸収液（特公昭
５６−４６８９０号）あるいは塩化第１銅と塩化マグネ
シウムを少なくとも含み、Ｃβイオンをほぼ１０．６モ
ル／１以上を含むＣＯ吸収量の多い水溶液系吸収液（特
願昭５５−１８０３７５号）を提案した。
も起きず、またガス中の水分の影響を受けないＣＯ吸収
液として先に、塩化第１銅、塩化リチウムおよび塩化チ
タン（あるいは塩化スズ）と水よりなる吸収液（特公昭
５６−４６８９０号）あるいは塩化第１銅と塩化マグネ
シウムを少なくとも含み、Ｃβイオンをほぼ１０．６モ
ル／１以上を含むＣＯ吸収量の多い水溶液系吸収液（特
願昭５５−１８０３７５号）を提案した。
しかし、これらのＣ○吸収液では、分離対象ガス中に０
２が存在すると最終的には次式（１）４ Ｃｕ （１１
＋○ｚ ＋４Ｈ” −４Ｃｕｔ２１＋２ＨｚＯ−−−
−（ｌｌ に従い液中のＣｕ （１）がＣｕ （２１へと酸素酸化
され、ＣＯの吸収に有効な液中のＣｕ （１１濃度が低
下し、経時的なＣＯ吸収の性能の低下が認められた。
２が存在すると最終的には次式（１）４ Ｃｕ （１１
＋○ｚ ＋４Ｈ” −４Ｃｕｔ２１＋２ＨｚＯ−−−
−（ｌｌ に従い液中のＣｕ （１）がＣｕ （２１へと酸素酸化
され、ＣＯの吸収に有効な液中のＣｕ （１１濃度が低
下し、経時的なＣＯ吸収の性能の低下が認められた。
本発明の目的は、上記した従来の吸収液の問題点を解消
し、酸素（Ｃ２）による吸収液中のＣｕｔｌｌの酸素酸
化を防止し、０□が共存するガスからＣＯ分離・濃縮に
際し、吸収液の性能低下がないＣＯ吸収液を提供するこ
とにある。
し、酸素（Ｃ２）による吸収液中のＣｕｔｌｌの酸素酸
化を防止し、０□が共存するガスからＣＯ分離・濃縮に
際し、吸収液の性能低下がないＣＯ吸収液を提供するこ
とにある。
本発明は、水に難溶性の１価の銅塩に、この銅塩を可溶
化させる錯化剤を添加してその一部若しくは全部を水溶
性錯体とするとともに、２価のパラジウム塩を添加する
ことにより吸収液の劣化（第１銅が第２銅に酸化される
ことによるＣＯ吸収量の低下）を防止するようにしたも
のである。
化させる錯化剤を添加してその一部若しくは全部を水溶
性錯体とするとともに、２価のパラジウム塩を添加する
ことにより吸収液の劣化（第１銅が第２銅に酸化される
ことによるＣＯ吸収量の低下）を防止するようにしたも
のである。
すなわち本発明は、
（Ａ）１価の銅塩（Ｃｕ７！Ｘ６’）
（Ｂ）２価のパラジウム塩（Ｐｄ’Ｘｍ）又は金属パラ
ジウム （Ｃ）前記１価の銅塩を可溶化する錯化剤（ＭｎＸｎ′
） （Ｄ）水 （ここでＸはハロゲン又はＳ Ｏ４”等の陰イオン、Ｍ
はパラジウム以外の金属又はＮＨ，”、Ｈ゛等の陽イオ
ン、Ａ、Ａ’、ｍ、ｎ、ｎ′は前記陽イオン及び陰イオ
ンの原子価により定まる数）を含むことを特徴とする一
酸化炭素吸収液である。
ジウム （Ｃ）前記１価の銅塩を可溶化する錯化剤（ＭｎＸｎ′
） （Ｄ）水 （ここでＸはハロゲン又はＳ Ｏ４”等の陰イオン、Ｍ
はパラジウム以外の金属又はＮＨ，”、Ｈ゛等の陽イオ
ン、Ａ、Ａ’、ｍ、ｎ、ｎ′は前記陽イオン及び陰イオ
ンの原子価により定まる数）を含むことを特徴とする一
酸化炭素吸収液である。
以下、本発明を更に詳細に説明する。
１価の銅塩として塩化第１銅等のハロゲン化銅（この場
合、ｊ！−１，２′＝１である）、硫酸第１銅（Ａ’＝
２）／’＝１）等が用いられるが、ハロゲン化銅、特に
塩化第１銅がμ子ましく用いられる。
合、ｊ！−１，２′＝１である）、硫酸第１銅（Ａ’＝
２）／’＝１）等が用いられるが、ハロゲン化銅、特に
塩化第１銅がμ子ましく用いられる。
これらの１価の銅塩を可溶化する錯化剤としては、塩化
リチウム（ｎ−１、ｎ′＝１）、塩化マグネシウム（ｎ
＝１、ｎ’＝２）で代表されるアルカリ金を属およびア
ルカリ土類金属のハロゲン化物あるいは硫酸ナトリウム
（ｎ−２）ｎ′＝１）等の硫酸塩、三塩化チタン（ｎ−
１、ｎ’＝３）、塩化第２鉄（ｎ＝１、ｎ’＝ ３ ）
等の遷移金属の塩類、さらには塩化亜鉛、塩化アルミニ
ウム、塩化ランタン、および塩化水素、硫酸、塩化アン
モニウム等の一種もしくは二種以上が用いられるが、特
に塩化水素、塩化リチウム、塩化カルシウム、塩化マグ
ネシウムの一種又は２種以上の混合物が好ましい。
リチウム（ｎ−１、ｎ′＝１）、塩化マグネシウム（ｎ
＝１、ｎ’＝２）で代表されるアルカリ金を属およびア
ルカリ土類金属のハロゲン化物あるいは硫酸ナトリウム
（ｎ−２）ｎ′＝１）等の硫酸塩、三塩化チタン（ｎ−
１、ｎ’＝３）、塩化第２鉄（ｎ＝１、ｎ’＝ ３ ）
等の遷移金属の塩類、さらには塩化亜鉛、塩化アルミニ
ウム、塩化ランタン、および塩化水素、硫酸、塩化アン
モニウム等の一種もしくは二種以上が用いられるが、特
に塩化水素、塩化リチウム、塩化カルシウム、塩化マグ
ネシウムの一種又は２種以上の混合物が好ましい。
また、２価のパラジウム塩としては、塩化パラジウム（
ｍ＝２）、硫酸パラジウム（ｍ＝１）、酢酸パラジウム
（ｍ＝２）等が使用可能であるが、特に塩化パラジウム
が好ましい。
ｍ＝２）、硫酸パラジウム（ｍ＝１）、酢酸パラジウム
（ｍ＝２）等が使用可能であるが、特に塩化パラジウム
が好ましい。
上述の各種化合物の濃度は、１価の銅塩が１〜４ ｍ
ｏ １． ／ １２）錯化剤３〜１０ｍｏ！／ｊｌ！、
２価のパラジウム塩Ｉ Ｘ １０−’−Ｉ Ｘ １０−
”ｍｏ １２／ｌの範囲が好ましく、銅塩および錯化剤
濃度が高くなると液が粘稠になりＣＯの吸収速度が異常
に遅くなり、一方、低すぎるとＣ○吸収量が小さくなる
。また、パラジウム塩濃度が低すぎると本発明の効果は
生じず、高すぎると吸収液が高価となり経済的でない。
ｏ １． ／ １２）錯化剤３〜１０ｍｏ！／ｊｌ！、
２価のパラジウム塩Ｉ Ｘ １０−’−Ｉ Ｘ １０−
”ｍｏ １２／ｌの範囲が好ましく、銅塩および錯化剤
濃度が高くなると液が粘稠になりＣＯの吸収速度が異常
に遅くなり、一方、低すぎるとＣ○吸収量が小さくなる
。また、パラジウム塩濃度が低すぎると本発明の効果は
生じず、高すぎると吸収液が高価となり経済的でない。
本発明における２価のパラジウムの効果は、次式で示さ
れるＣ ｕ （１１／ Ｃｕ ＋２）およびＰｄ（０）
／Ｐｄ（２）のレドックス反応によるものと考えられる
（Ｐｄ（０）は金属パラジウム、Ｐ ｄ （２＋は２価
のパラジウムイオンを示す）。なお、これらの式は説明
の便宜上記載されたものであり、本発明はこれらの式に
より何部制限をうけるものではない。
れるＣ ｕ （１１／ Ｃｕ ＋２）およびＰｄ（０）
／Ｐｄ（２）のレドックス反応によるものと考えられる
（Ｐｄ（０）は金属パラジウム、Ｐ ｄ （２＋は２価
のパラジウムイオンを示す）。なお、これらの式は説明
の便宜上記載されたものであり、本発明はこれらの式に
より何部制限をうけるものではない。
４ Ｃｕ（１１＋ Ｏｘ ＋ ４ Ｈ” →４ Ｃｕ（
２１＋ ＨｚＯ−・・−（２） ４Ｃｕｆ２１＋２Ｐｄ（０）−４Ｃｕ（１］＋２Ｐｄ（
２１・−・−（３） ２Ｐｄｔ２１＋２ＣＯ＋２Ｈ２０→ ２Ｐｄ（０）＋２ＣＯ２＋４Ｈ” −・−・−（４）
ｏ、 ＋２ ＣＯｅｕｆｌｌ＋Ｆｄ ＋２１ ２０Ｑ。
２１＋ ＨｚＯ−・・−（２） ４Ｃｕｆ２１＋２Ｐｄ（０）−４Ｃｕ（１］＋２Ｐｄ（
２１・−・−（３） ２Ｐｄｔ２１＋２ＣＯ＋２Ｈ２０→ ２Ｐｄ（０）＋２ＣＯ２＋４Ｈ” −・−・−（４）
ｏ、 ＋２ ＣＯｅｕｆｌｌ＋Ｆｄ ＋２１ ２０Ｑ。
・−・−・−・（５）
すなわち、吸収された０□が、Ｃｕ ｔｌｌおよびＰｄ
（２）の存在下でＣＯと反応し、Ｃ０２となるため、実
質上Ｃｕ ｆｉｌのＣｕ Ｔ２＋への酸素酸化ガス起き
ないものである。なお、上式より明らかなように、２価
のパラジウム塩の代わりに、金属パラジウムを添加して
もよい。
（２）の存在下でＣＯと反応し、Ｃ０２となるため、実
質上Ｃｕ ｆｉｌのＣｕ Ｔ２＋への酸素酸化ガス起き
ないものである。なお、上式より明らかなように、２価
のパラジウム塩の代わりに、金属パラジウムを添加して
もよい。
次に本発明のＣＯ吸収液を用いるＣ○分離・濃縮装置を
第１図により説明する。
第１図により説明する。
このＣＯ分離・濃縮装置は、ＣＯを含有するガスと前記
したＣＯ吸収液とを接触させる吸収塔１と、ＣＯを吸収
した吸収液からＣＯを放散させる脱離塔２と、吸収塔１
からＣＯを吸収した吸収液を脱離塔２に導入するライン
３と、このラインの途中に設けられた熱交換器４と、脱
離塔２からＣＯを放散した吸収液を熱交換器４を経て吸
収塔１に導くライン５と、吸収塔１の排ガスライン６に
介設された冷却器７と、脱離塔２の排ガスライン８に介
設された冷却器９及び冷却器１０とを備えている。
したＣＯ吸収液とを接触させる吸収塔１と、ＣＯを吸収
した吸収液からＣＯを放散させる脱離塔２と、吸収塔１
からＣＯを吸収した吸収液を脱離塔２に導入するライン
３と、このラインの途中に設けられた熱交換器４と、脱
離塔２からＣＯを放散した吸収液を熱交換器４を経て吸
収塔１に導くライン５と、吸収塔１の排ガスライン６に
介設された冷却器７と、脱離塔２の排ガスライン８に介
設された冷却器９及び冷却器１０とを備えている。
吸収塔１としては、ＣＯを含有するガスと吸収液とを均
一に接触できる公知の気液接触塔（例えば、スプレー塔
、撹拌基、充填塔）を用いることができる。また、脱離
塔２は、Ｃｏを脱離するため、吸収液を加熱あるいは減
圧できる公知のものでよい。
一に接触できる公知の気液接触塔（例えば、スプレー塔
、撹拌基、充填塔）を用いることができる。また、脱離
塔２は、Ｃｏを脱離するため、吸収液を加熱あるいは減
圧できる公知のものでよい。
上記構成の装置において、前記したＣＯ吸収液は、吸収
塔１で、ライン１１から導入されるＣ○含有ガスと接触
し、ＣＯを吸収する。吸収塔１の排ガスは飛沫同伴成分
を適宜除去された後冷却器７を経て、排ガスライン６を
通じ大気中に放出される。一方、ｃｏを吸収した液は、
ライン３から熱交換器４を経て、脱離塔２に送られここ
で加熱さることによりＣＯを放散する。ＣＯは塔頂より
冷却器９．１０を経てライン８から回収される。
塔１で、ライン１１から導入されるＣ○含有ガスと接触
し、ＣＯを吸収する。吸収塔１の排ガスは飛沫同伴成分
を適宜除去された後冷却器７を経て、排ガスライン６を
通じ大気中に放出される。一方、ｃｏを吸収した液は、
ライン３から熱交換器４を経て、脱離塔２に送られここ
で加熱さることによりＣＯを放散する。ＣＯは塔頂より
冷却器９．１０を経てライン８から回収される。
一方、脱離塔２下部から抜き出された液は熱交換器４を
経て熱回収された後、吸収塔１へ送られ、循環使用され
る。前述のパラジウムによる再生反応、換言すれば、Ｐ
ｄ ［２１およびＣｕ Ｉｌｌの存在下におけるｃｏ
の０２による酸化反応は２０℃以上で実用上十分な反応
速度を有している。従って０２が共存する場合、吸収塔
１内で大部分反応が進行し、さらに脱離塔での加熱に際
し、完全に終了するため、吸収液中のＣｕ（ｌｌｔ１度
の低下が認められず、長期間にわたり性能が維持される
。
経て熱回収された後、吸収塔１へ送られ、循環使用され
る。前述のパラジウムによる再生反応、換言すれば、Ｐ
ｄ ［２１およびＣｕ Ｉｌｌの存在下におけるｃｏ
の０２による酸化反応は２０℃以上で実用上十分な反応
速度を有している。従って０２が共存する場合、吸収塔
１内で大部分反応が進行し、さらに脱離塔での加熱に際
し、完全に終了するため、吸収液中のＣｕ（ｌｌｔ１度
の低下が認められず、長期間にわたり性能が維持される
。
以下、本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。
実施例１
塩化第１銅（ＣｕｆＬ）Ｃｆｆｉ）、塩化マグネシウム
（ＭｇＣ１２）および塩化パラジウム（ｐｄ＋２１ｃＸ
Ｚ）をそれぞれ、２．８．３．９、ｌＸｌ０−”ｍ ｏ
ｌ／ ｌ含む水溶液を２０ｍＡ’調整して、０゜９５
ａｔ＋ｓのＣＯ分圧および０．０５ａｔｍの０！分圧を
有するガスと接触させた。その結果、吸収平衡に達した
時点において０℃、１ａｔｌｌｌ換算で７１９ｍ１のＣ
Ｏ及び３ ｍ ｌの０．を吸収した。その後、８０℃に
加熱しＣＯを脱離させたところ、７１３ｍ１のＣＯと６
ｍ ｌのＣＯｔが回収された。
（ＭｇＣ１２）および塩化パラジウム（ｐｄ＋２１ｃＸ
Ｚ）をそれぞれ、２．８．３．９、ｌＸｌ０−”ｍ ｏ
ｌ／ ｌ含む水溶液を２０ｍＡ’調整して、０゜９５
ａｔ＋ｓのＣＯ分圧および０．０５ａｔｍの０！分圧を
有するガスと接触させた。その結果、吸収平衡に達した
時点において０℃、１ａｔｌｌｌ換算で７１９ｍ１のＣ
Ｏ及び３ ｍ ｌの０．を吸収した。その後、８０℃に
加熱しＣＯを脱離させたところ、７１３ｍ１のＣＯと６
ｍ ｌのＣＯｔが回収された。
この操作を５０回繰り返したが、ＣＯ及び０２の吸収量
、ｃｏ及びＣＯｔの回収量には有意の差が認められず、
定量的に前述の式（５）の反応が進行したと考えられる
。
、ｃｏ及びＣＯｔの回収量には有意の差が認められず、
定量的に前述の式（５）の反応が進行したと考えられる
。
一方、上述の水溶液においてＰｄＣβ２を除いたところ
、吸収・脱離を繰り返す毎にＣＯ吸収量は低下し、５０
回目では１回目の４８％しか吸収しなかった。
、吸収・脱離を繰り返す毎にＣＯ吸収量は低下し、５０
回目では１回目の４８％しか吸収しなかった。
また、ｐｄｃＩｌｔの濃度を、５Ｘ１０−６．１×１０
−５、ｌＸｌ０”’、Ｉ Ｘ １０−２ｍｏ ｌ／１と
変化させたところ、５ｘ １０−ｂｍｏ １／ＩＩ以外
の場合は、上述のＰ ｄ Ｃ１ｔ ４度ＩＸＩＯ−３ｍ
ｏＪ／ｌの場合と同様な結果を得た。しかし５Ｘ１０−
’ｍ ｏ １２ ／ ｌの場合、ＣＯ吸収量は５０回目
で１回目の８７％に低下した。
−５、ｌＸｌ０”’、Ｉ Ｘ １０−２ｍｏ ｌ／１と
変化させたところ、５ｘ １０−ｂｍｏ １／ＩＩ以外
の場合は、上述のＰ ｄ Ｃ１ｔ ４度ＩＸＩＯ−３ｍ
ｏＪ／ｌの場合と同様な結果を得た。しかし５Ｘ１０−
’ｍ ｏ １２ ／ ｌの場合、ＣＯ吸収量は５０回目
で１回目の８７％に低下した。
実施例２
第１表に示すように１価の銅塩、錯化剤、２価のパラジ
ウム塩を種々変化させた水溶液を調整し、実施例１と同
様な条件のガスと接触させて２価のパラジウム塩の添加
効果を検討した。主要な結果を第１表に示したがいずれ
の場合もパラジウム塩が存在しないと５０回目のＣＯ吸
収量は３０〜５０％に低下したので表中に示していない
。またＣＯ吸収量は０℃、１ａｔｅ換算である。
ウム塩を種々変化させた水溶液を調整し、実施例１と同
様な条件のガスと接触させて２価のパラジウム塩の添加
効果を検討した。主要な結果を第１表に示したがいずれ
の場合もパラジウム塩が存在しないと５０回目のＣＯ吸
収量は３０〜５０％に低下したので表中に示していない
。またＣＯ吸収量は０℃、１ａｔｅ換算である。
実施例３
実施例１と同様のｐｄｃｌｔを含む吸収液を、１０°Ｃ
において、ＣＯ分圧０． ９ａｔｍ 、Ｏ，分圧０、ｌ
ａｔｍのガスと接触せしめたところ、吸収平衡に達した
時点で７９５ｍｌのＣＯおよび５ｍ！２のＣＯ２が回収
された。このことより、前述の式（５）の反応が２０℃
という低温でも進行することが明らかになった。
において、ＣＯ分圧０． ９ａｔｍ 、Ｏ，分圧０、ｌ
ａｔｍのガスと接触せしめたところ、吸収平衡に達した
時点で７９５ｍｌのＣＯおよび５ｍ！２のＣＯ２が回収
された。このことより、前述の式（５）の反応が２０℃
という低温でも進行することが明らかになった。
実施例４
ＣＯ２０％、０２０．２％、ｃｏｚ １ｓ％、Ｈ２Ｏ４
％、Ｎ２残よりなる低濃度ＣＯ含有ガスからのＣＯ分離
・濃縮試験を、実施例１と同様のＰｄ（１！２を含む吸
収液を用い、第１図の如き装置を用い行った。なお、処
理ガス量が１０ｒｒｒＮ／ｈ、吸収塔圧力約５ａｔｍ、
温度３０℃、吸収塔及び脱離塔の塔径は１００ｍｍφ、
１！４インチのラシヒリング充填層高はいずれも２，０
００ｍｍであり、脱離塔圧力は約１．２ａｔｍ、温度８
０℃とし、液ガス比はｌ０Ａ−吸収液／ｄ−ガスである
。
％、Ｎ２残よりなる低濃度ＣＯ含有ガスからのＣＯ分離
・濃縮試験を、実施例１と同様のＰｄ（１！２を含む吸
収液を用い、第１図の如き装置を用い行った。なお、処
理ガス量が１０ｒｒｒＮ／ｈ、吸収塔圧力約５ａｔｍ、
温度３０℃、吸収塔及び脱離塔の塔径は１００ｍｍφ、
１！４インチのラシヒリング充填層高はいずれも２，０
００ｍｍであり、脱離塔圧力は約１．２ａｔｍ、温度８
０℃とし、液ガス比はｌ０Ａ−吸収液／ｄ−ガスである
。
その結果、約１０，０００時間Ｃ○ＣＯ率９９％以上を
達成し、従来必要であった液の一部を抜き出し、液中の
Ｃｕ （２１をＣｕ （１１へと還元する操作が全く不
要であった。
達成し、従来必要であった液の一部を抜き出し、液中の
Ｃｕ （２１をＣｕ （１１へと還元する操作が全く不
要であった。
以上のように本発明のＣＯ吸収液を用いると、ＣＯ含存
ガス中に０２が共存してもＣｕ ｔｌｌの酸素酸化によ
るＣ ｕ ｔ２＋の生成を防止でき、吸収液中のＣｕ
ｔ１１１００低下を防止できるので長期間にわたり安定
かつ効率的にＣＯを分離・濃縮することができる。
ガス中に０２が共存してもＣｕ ｔｌｌの酸素酸化によ
るＣ ｕ ｔ２＋の生成を防止でき、吸収液中のＣｕ
ｔ１１１００低下を防止できるので長期間にわたり安定
かつ効率的にＣＯを分離・濃縮することができる。
第１図は本発明のＣＯ吸収液を用いるＣＯ分離・濃縮装
置のフローシートである。 １−・−吸収塔、 ２・・・〜・−・脱離塔、４−一−
−−・−熱交換器、 ７．９．１１１−−−−−−一冷
却器。
置のフローシートである。 １−・−吸収塔、 ２・・・〜・−・脱離塔、４−一−
−−・−熱交換器、 ７．９．１１１−−−−−−一冷
却器。
Claims (3)
- （１）（Ａ）１価の銅塩（ＣｕｌＸｌ′） （Ｂ）２価のパラジウム塩（ＰｄＸｍ）又は金属パラジ
ウム （Ｃ）前記１価の銅塩を可溶化する錯化剤 （ＭｎＸｎ′） （Ｄ）水 （ここでＸはハロゲン又はＳＯ＿４＾２＾−等の陰イオ
ン、Ｍはパラジウム以外の金属又はＮＨ＿４＾＋、Ｈ＾
＋等の陽イオン、ｌ、ｌ′、ｍ、ｎ、ｎ′は前記陽イオ
ン及び陰イオンの原子価により定まる数）を含むことを
特徴とする一酸化炭素吸収液。 - （２）特許請求の範囲第１項記載において、ｌ、ｌ′、
ｍ、ｎ、ｎ′はそれぞれ１〜３である一酸化炭素吸収液
。 - （３）特許請求の範囲第１項記載において、２価のパラ
ジウム塩（ＰｄＸｍ）が塩化パラジウム、硫酸パラジウ
ム又は酢酸パラジウムから選ばれる一酸化炭素吸収液。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60187906A JPS6252118A (ja) | 1985-08-27 | 1985-08-27 | 一酸化炭素吸収液 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60187906A JPS6252118A (ja) | 1985-08-27 | 1985-08-27 | 一酸化炭素吸収液 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6252118A true JPS6252118A (ja) | 1987-03-06 |
Family
ID=16214269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60187906A Pending JPS6252118A (ja) | 1985-08-27 | 1985-08-27 | 一酸化炭素吸収液 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6252118A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012070523A1 (ja) * | 2010-11-22 | 2012-05-31 | バブコック日立株式会社 | 燃焼排ガス中の二酸化炭素除去装置 |
-
1985
- 1985-08-27 JP JP60187906A patent/JPS6252118A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012070523A1 (ja) * | 2010-11-22 | 2012-05-31 | バブコック日立株式会社 | 燃焼排ガス中の二酸化炭素除去装置 |
| JP5597260B2 (ja) * | 2010-11-22 | 2014-10-01 | バブコック日立株式会社 | 燃焼排ガス中の二酸化炭素除去装置 |
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