JPS62502499A - 光ファイバ−ケ−ブルとその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 光フアイバーケーブルとその製造法 技術分野 本発明は光フアイバーケーブルおよびその製造法に関する。特に本発明は光フア イバーコアーに関し、この光フアイバーコアーは、外装を付随した単一チューブ 内に複数の多重ファイバーユニットを配置したものでるる。

発明の背景 光フアイバー通信分野の最近の発展は急速であるが、その技術的動向は未だ定ま っていない。例えば、初期の頃のファイバーシステムは波長が約０．８μｍ　で 動作するように設計されたが、最近では１，３μｍ　で動作するように設計され ている。更に現在は波長が約１．５５μｍ　で動作するシステムに関心が高まっ ている。これはその波長領域でシリカをベースとした光ファイバーに存在する損 失忍を利用するものでわる。このような動向の他の例としてより高帯域での動作 を目的として多重モードから単一モードファイバーを志向したものがある。

この場合、帯域幅が広く、寸法は小さいものが望まれるわけであるが、光透過性 ファイバーは機械的に脆く、引張荷重の下では歪によりすぐ破壊され、また曲げ た時の光透過率が低下するという欠点があった。このような曲げから生じた透過 率の低下は微少曲げ損失として知られている。従って、光ファイバーを機械的に 保護できるケーブル構造が望まれ、開発されている。

ダクトに用いられるケーブルは、これがダクト内に引込まれた時受ける引張荷重 、および曲げにより生じる応力に耐え得るものでなければならない。光フアイバ ー用としてこれまでに開発されたケーブル構造としてはルーズ（１ｏｏｓｅ　） チューブや、上ｂケーブル、リボンケーブルなどがある。このルースチューブケ ーブルに関しては、例えば、ディー・ローレンス（Ｄ、　Ｌａｗｒｅｎｃｅ　） とピー・パーク（Ｐ、　Ｂａｙｋ　）により「小規模ケーブルの最近の発展１　 （’Ｒｅｃｅｎｔ　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ｉｎ　Ｍｉｎｔ　−Ｕｎｉｔ　Ｃ ａｂｌｅ　’　）第３２回国際電線ケーブルシンポジウム議事録第３０１〜３０ ７頁、１９８３年（Ｐｕｂｌｉｓｈｅｄ　ａｔ　ｐｐ、　３０１〜３０７ｏｆ　 ｔｈｅ　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　３２ｎｄ　Ｉｎｔｅｒｎａｔ ｉｏｎａｌ　Ｗｉｒｅａｎｄ　Ｃａｂｌｅ　Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ、１９８３　） に記載してあり、また米国特許第４．１５３．３３２号にも記載しである。

上記リボンケーブルは一般に平面状アレイ構造をなす複数の光ファイバをそれぞ れが有した１本以上のリボンから構成される。米国特許第４．０７８．８５３号 には隙間嵌の可塑性内部管状外被を囲繞させたリボンコアーを備えたケーブルが 開示されている。プラスチックの外被がこれとの結合を強固にするためこの外被 に封入した強度部材で補強されている。

成る場合には、特に市街区域のループプラントの場合のように多くの曲げを有す るダクトシステムではより大きな引張荷重がかかることが予測される。この様な 用途に適した光通信用ケーブルの改良が米国特許第４，２４１，９７９号に開示 されている。強度部材を螺旋状にラップするベッド層をプラスチックの押出し内 、外被の間に付加して、補強部材をどの程度まで外被で封入するかを制御してい る。このケーブルは、反対方向に螺旋状にラップした２つの個別の補強部材層を 有している。長期にわたる引張荷重の下ではこれ等の２つの補強部材層はケーブ ルの周りに大きさは等しいが反対方向のトルクを与えて捩りが生じないようにし である。

リボンケーブルには多くの魅力的な特徴がある。例えば、アレイ接続が比較的容 易である。例えば、米国特許第３．８６４．０１８号にはアレイコネクタが示し であるが、これは工場で取付けることができ、単一ファイバ接合法に比べて非常 に時間を節約することができるものである。

更に、ケーブルの単位断面当りのファイバ密度が撚ケーブルの場合より犬きくな る利点がある。

他の形の光通信ケーブルの場合、複数の光ファイバを押出しプラスチック管内に 収容してユニットを形成し、複数のこれ等の管状ユニットを外被システムで包被 した共通の押出プラスチック管に収容している。一般に、各ユニット管に収容さ れた光ファイバは中央の補強部材の周りに撚合わされている。中央の補強部材は 、ケーブルへの組付けが容易なために用いられる。更に、このケーブルは、外被 システムに補強部材を取込んだ場合よりも中央に取込んだ方が、曲げが容易にな る。しかしながら、このようなケーブルを曲げると、中央の補強部材は成る場合 には１本以上のファイバを管に押圧し、従ってファイバーが損傷を受け易くなる 。

一般に、リボンや撚ケーブル、ルーズチューブなどの従来の光フアイバケーブル では、リボンや撚ユニット、またはチューブを個別の製造ラインで製造しなけれ ばならないという欠点を有していた。例えば、撚ケーブルの場合、管内に個別に 予め収容され、撚合わされている複数のユニットを共通管や外被に適用される生 産ラインに送り込むようにしている。これ等のユニットの各々は、複数のこれ等 のユニットを共通の管内に結合するまでは別々に他のラインで製造し、目録を作 らなければならない。リボン或いは管状コアは一般に所定のレイで撚合すので、 リボン或いは管の製造および組付けには製造上望ましくない比較的重い回転装置 を用いなければならない。

更にケーブルの構造を複雑なものにする要因として、ケーブルへの水の侵入を防 ぐためケーブルコアに防水用光てん剤を導入することが考えられる。米国特許第 ４．１７６．２４０号にはこれまでに用いた粘弾性防水材料の１例が示しである 。通常は、使用防水材料は、ケーブルの製造成いは処理時に歪が生じても降伏す ることはない。従って、ケーブルやファイババックルが比較的小さな周期で降伏 していない充てん材料の表面と接触するので、それ等の中で光ファイバの運動が 阻止されることにナル。このような非降伏面と接触する場合、ファイバの周期性 が小さい程、マイクロベント損失は大きくなる。

この欠点はケーブルを撚り合わせることにより若干は緩和される。即ちその場合 のファイバは何等かの歪みが生じても新しい螺旋を形成できるからである。臨界 降伏応力が比較的小さなグリース状の充填材料がシー・エイチガートサイド等（ Ｃ，）Ｌ　Ｇａｒｔｓｉｄｅ　ＩＩＩ　ｅｔ　ａｌ　）　の１９８５年１月３１ 日付けの特許出願書継続番号第６９７．０５４号に示しである。

現在この分野で必要なのは、これまでに用いられて来たものとは異なり光フアイ バ伝送用のケーブルであることは明らかである。このケーブルはこれまでのもの に比べて安価で比較的コンパクトなものでなければならない。

更に、このケーブルの構造は、マイクロベント損失を与えるような不適当な歪み が生じないように作用しなければならない。従来の方法では、低コスト光フアイ バ通信を可能にするため長い間切望されて来たかかるケーブルは提供していない と考えられる。

発明の概略 本発明のケーブルおよびその製造方法によれば、以上に述べた従来の方法の欠点 を解決することができる。即ち、本発明による光フアイバケーブルは複数本の光 ファイバを有しており、これ等の光ファイバは撚り合わせの必要なしにまとめて 組付けられ、それによりケーブルの長手方向軸線に沿って延在するユニットを形 成するものである。プラスチック材料で構成された一定長の管が上記複数本の光 ファイバを包被し、ケーブルの長手方向軸線に並列配置される。上記複数本の光 ファイバの断面積の、管内部断面積に対する比は、光ファイバを塗被する好まし い実施例においては約０．５としたが、このような所定値以上にはならないもの である。更に、このケーブルは少なくとも１つの補強部材と、プラスチック材で 形成され、管を長さ方向に包被する外被とを備えている。

、ｌ実施例（（よれば、このケーブルは各々が複数本の光ファイバを有する複数 のユニットを具備している。プラスチック材料からなる一定長の、同様に一定長 のユニット内のファイバより短い長さのチューブが複数個のユニットを包被して いる。本発明の１実施例によると、上記チューブ内に配置され、ファイバ間の隙 間をほぼ充たす防水材料の臨界降伏応力は２０℃で約７０　Ｐａ　より大きくは なく、またその剪断弾性率は約２０℃で約１３　Ｋｐａ以下である。各ユニット は互いに防水材料で分離され、更に従来の場合のように個別のチューブの代りに 長さが共通のチューブ内に上記複数個のユニットを包被している。

この場合の防水材料は臨界応力値までは弾性固体として作用し、この値以上では 液体としての性質を持つものでイバを互いに隣接させてユニットを形成し、その 後、このユニットを結合するようにする。プラスチック材料からなるチューブを 上記ユニットの周りに押出し、その後上記ケーブルには補強部材を付加する。そ の後、このチューブをプラスチック材料製の外被で被覆する様に構成する。

本発明の他の実施例によると、複数個の結合したユニットを共通の製造ラインで 形成し、これを押出様に導き、プラスチック材料製のチューブによりこれ等の複 数個のユニットを包被するように構成する。このチューブを形成する途中で、臨 界降伏応力が２０℃で約７０　Ｐａ　より大きくなく、剪断弾性率が２０℃で約 １３　Ｋｐａ以下の防水材料をコア内に導入する。これは光ファイバとユニット の間の隙間を充填するものである。その後、外装（ａｈｅａｔｈ　）　を共通プ ラスチックチューブの周囲に配置し、この外装は少なくとも１つの外被（ｊａｃ ｋｅｔ　）　と、チューブおよび外被の外面の間に配置した補強部材を備本発明 の他の特徴は以下に説明する添付図面を参照した本発明の特定の実施例について の以下に与える詳細な説明から直ちに明らか（／ｉ：なろう。ここに、第１図は 本発明のファイバケーブルの斜視図であり、第２図は第１図の光フアイバケーブ ルの端面図であり、第３図は被覆光ファイバの端面図でらり、第４図は第１図の ケーブルに用いられた防水材料の印加応力対歪の関係を示した例示としての曲線 を示し、第５図は第１図のケーブルの製造に用いられる製造ラインの概略図でろ り、 第６図は第５図の製造ラインの要部の斜視図であり、光ファイバの供給と複数本 の光ファイバを個別ユニットに組付けたアセンブリを示し、 第７図は第５図の装置の要部の端面図であり、第１図のケーブルのコア・外装の 長さ比の調整に用いられる装置を示し、 第８図は本発明のケーブルの他の実施例の斜視図でｂす、更に、 第９図は本発明のケーブルの更に他の実施例の斜視図ここで第１図および２図を 参照すると、本発明のケーブル２０の好ましい実施例が示しである。このケーブ ル□は、各々が数字２２で一般に示した複数個のユニットから構成されたコア２ １と、複数本の個別の光ファイバ２４とを備えている。各光ファイバ２４は、フ ァイバ２６ど一層もしくはそれ以上の被覆２８（第３図参照）とを有している。

ここで用いた用語「光ファイバ」はファイバ自体とこれに塗布した被覆とを指し ている。上記ユニット２２の各々は撚り合わせ式か非撚り合わせ式でおり、即ち このユニットはケーブルの長手方向軸線２９に対して一般に平行して延在するか 、或いは撚りが振動して形成されている。

この好ましい実施例のユニット２２の各々が含む光ファイバ２４け撚り合わされ ずに組付けられ、更にユニット自体は無限の撚り長さで組込まれていることは言 うまでもない。ここで光ファイバは、これ等の光ファイバの各々が、包被外装シ ステムの長さより少なくともわずかに長くなるように、ユニットの要部知沿って 波状にすることができ、これによりケーブルの製造時や設置、使用時に光ファイ バ２４に不要な歪みがかからなくなる。

第１図および２図に更に示したように、コア２１は複数のユニットで構成し、こ れ等のユニットはバインダ３２により個別に結合され、管３４内に包被されてい る。

上記管３４はポリ塩化ビニル或いはポリエチレンなどのプラスチック材料からな り、例えば個々には管状でない結合ユニットを含み、ケーブル２０の長手軸線に 一般に平行に延在している。

本発明のケーブルの重要な特徴はその充填密度にある。

この充填密度は、管３４に包被される全断面積に対する光ファイバの断面積とそ の上に施される被覆の断面積との間の比として定義される。充填密度が大き過ぎ ると、コア内の光ファイバは比較的大きな応力を受け、従ってケーブルの処理中 に破断する可能性がある。これは充填密度が非常に大きい時に生じるが、その理 由は、比較的大きな応力で降伏する防水材料を用いた場合、光ファイバは管内で 十分に動くことができないので曲げる際に生じるような歪を解放できないからで ある。

従来の場合、この問題はユニットを包被する個々の管を撚り合わせることにより 解決していた。しかしながら、公知のように、撚９合わせ工程は製造ラインの速 度を遅くし、従ってコストの増加をもたらすものである。

第１図および２図に示した実施例によると、ユニット２２およびこれ等のユニッ トと管３４の間のコアは適切な防水材料３６で充填される。光フアイバケーブル 内では充填材料は光ファイバを比較的低い応力状態に維持するように機能しなけ ればならない。このような材料はコ号第６９７，０５４号に示しである。

通常グリースは液体キャリヤ中に増粘剤或いはゲル化剤を懸濁させたものから構 成される。グリース用のゲル化剤には脂肪酸石鹸をよく用いるが、高融点材料、 例えば粘土やシリカ、有機染料、芳香族アミド、尿素誘導体も用いることができ る。

グリースに小さな応力を加えると、この材料はほぼ固体状材料として作用する。

応力が臨界値以上になると、粘度が急速に低下し、材料が流動するようになる。

この粘度の減少は、通常これは充てん粒子間のネットワーク接合部の破壊により 惹起されるため、十分可逆的であり、従ってこれ等の接合部は超臨界応力の除去 後再成形が可能である。

ケーブル充填材料或いは防水材料、特に光ファイバク′−プル充填化合物は多く の要件を満たす必要がある。これ等の中にはケーブルの物理的性質がかなり広い 温度範囲にわたって、例えば約−４０〜約７６℃までの許容制限内にらるべきで あるという要件がある。充填材料は上記温度範囲にわたって離液現象が比較的な いことも望まれる。離液現象とは印加応力の下でゲルから油が分離することを意 味している。光フアイバケーブルに用いる充填材料は更に比較的低い剪断弾性率 （５ｈｅａｒ　ｍｏｄｕｌｕｓ　）を有するべきである。従来の方法によると、 この剪断弾性率は、これがマイクロベンド損失量に直接関係すると思われている ので、光フアイバケーブル充填材料の臨界材料パラメータとなっている。このマ イクロベント損失に関しては、ニス・イー・ミラー等の「光フアイバ通信」アカ デミツク出版、ニューヨーク、１９７９年（ｓ、ｇＭｉｌｌｅｒ　ｅｔ　ａｌ、 、　０ｐｔｉｃａｌ　Ｆｉｂｅｒ　Ｔｅｌｅｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｓ、。

Ａｃａｄｅｍｉｃ　Ｐｒｅｓｓ、　Ｎｅｗ　Ｙｏｒｋ　（１９７９）　）の第１ ５８〜１６１頁を参照されたい。通常は、マイクロベンド損失は短波長より長波 長側でより制御し難いものである。従って、長波長、例えば１４５５μｍ　など で大きなケーブル誘起損失のない光フアイバケーブルを製造することが重要であ る。

好ましい防水材料は、２つの主要成分、即ち油とコロイド粒子などのゲル化剤、 および任意に、第３主要成分としてのブリード抑制剤からなる配合物である。他 の成分、例えば熱酸化安定剤などの使用は任意である。

防水材料に用いる油としては、ポリブテン油で最小比重が約０．８３および最大 注入温度がＡＳＴＭＤ９７により約１８℃以下のもの、或いは最小比重が約０． ８６で最大注入点がＡＳＴＭ　Ｄ９７により約−４℃以下のナフテン系或いはパ ラフィン系油の、ＡＳＴＭ　Ｄ−２２６試験法による、ＡＳＴＭタイプ１０３． １０４Ａ、或いは１４０１１．またはそれ等の混合物などがある。本発明のケー ブルに有用な油の特定例としてはポリブテン油がらり、これは注入温度がＡＳＴ Ｍ　Ｄ９７により一３５℃で、ＳＵＳ粘度が９９℃で１００５、比重が０．８５ ０９、更に平均分子量が４６０の合成炭化水素系油である。これは商標Ｌ−１０ ０の下でテキサス州、テキサス市、アムコ化学会社（Ａｍｃｃｏ、　Ｃｈｅｍｉ ｃａｌ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ、　ＴｅｘａｓＣｉｔｙ、　Ｔｅｘａｓ　）か ら購入可能である。他の例の油はホワイトミネラル油で、注入温度がＡＳＴＭ　 Ｄ９７により一２５℃の注入点を持ち、ＳＯ３粘度が９９℃で５３．７、平均比 重が０．８８４、最大芳香族系油が重量（ｂ、　ｗ、　）で１％である。後者は 商標ドラケオル（Ｄｒａｋｅｏｌ　）　３５の下でペンシルバニア州のペンレコ ・オブ・パトラ−社（Ｐｅｎｒｅｃｏ　ｏｆ　Ｂｕｔｌｅｒ　、　Ｐｅｎｎ５ｙ ｌｖａｎｉａ　）　から市販されている。その他の油としては、ヒマシ油などの トリグリセリドに基づく植物油やポリプロピレン油などの他の合成炭化水素オイ ルがある。難燃性が必要な場合は、塩素含量が重量で約３０〜７５チで２５℃の 粘度が１００と１０．０００　ｃｐｓの間の塩素化パラフィン油が用いられる。

このような油としては例えばパロイル（Ｐａｒｏｉｌ　）　１５２があり、これ はオハイオ州のドーヴア化学会社（ＤｏｖｅｒＣｈｅｍｉｃａｌ　Ｃｏｍｐａｎ ｙ　ｏｆ　Ｄｏｖｅｒ　、　０ｈｉｏ　）　から入手可能である。アクリル酸の 合成エステル或いは類似の材料が重量で５チ以下の付加レベルで注入温度降下剤 として用いられる。これは例えばエクソン化学会社（ＥｘｘｏｎＣｈｅｍｉｃａ ｌ　Ｃｏｒｒ＋ｐａｎｙ　）　からＥＣＡ７９５５として市販されている。

油中のコロイド充填粒子は表面ヒドロキシル基を結合させて網状構造を形成して 得られる。このようなゲルは臨界応力値以下の負荷を支承することができる。こ の応力レベル以上では、網状構造は破断され、更にとの材料は液状特性を取るよ うになり、応力下で流動する。この挙動はチキソトロープと呼ばれることが多い 。

本発明のケーブルに用いられるコロイド充填剤は、親水性か疎水性のコロイド状 シリカ、好しくはＢＥＴ表面積が約５０と約４００ｍ”／９ｍ　の間の疎水性ヒ ユームドシリカを有している。疎水性ヒユームドシリカの例は、商標Ｃａｂ　− ０−５ｉｔＮ７０−　ＴＳ　の下でイリノイ州、タスコーラのカポット株式会社 （Ｃａｂｏｔ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ　ｏｆＴｕｓｃｏｌａ　、ｌ１ｌｉｎｏ ｉｓ　）　から市販の約５重量％の炭素を含むＢＥＴ表面積が約８０〜１２０　 ｍ　２／　１ｍ　のポリジメチルシロキサンを塗布したヒユームドシリカである 。

疎水性コロイド材料は、ＢＥＴ表面積が約１７５〜２２５　ｍ２／　ｆｍ　１公 称粒度が０．０１２　ｐｍ　、比重が２．２のヒユームドシリカであり、商簿Ｃ ａｂ　−０−ＳｉｔＭ−５の下でカポツト株式会社から市販されている。本発明 の実施π有用な他のコロイド充填剤は、表面処理の有無とは関係なくベントナイ トなどの沈降シリカや粘土などでおる。

本発明のグ′リースの抽残率は１つ以上のブリード防止剤を成分に付加すること により改良可能である。このブリード防止剤はラバーブロックコポリマー、半固 体と呼ぶこともある比較的高粘度の半流動体を用いることができる。上記ブロッ クコポリマと半流動性ラバーはまとめてラバーポリマーと呼ばれる。上記グリー ス組成物にラバーポリマーを加えると、混合物に付加してゲルの離液現象を防止 しなければならないコロイド粒子の量が低減される。これにより、コストを下げ ることができ、また比較的低い臨界降伏応力を持つ非ブリード成分の配合が可能 になる。

本発明のケーブルに対する防水配合物に用いることができるラバーブロックコポ リマーにはスチレン・ラバーおよびスチレン・ラバー・スチレンブロックコポリ マーが用いられ、このコポリマーは約０．１と０．８の間のスチレン／ラバー比 を持ち、更に２５℃のトルエンの粘度で示すと２０重量％のラバー溶液中での約 １００　ｃｐｓから１５重量％のラバー溶液中での約２０００　ｃｐｓまでの分 子量を持つものである。ここで例示として用いるブロックラバーは、ａ）スチレ ン・エチレンプロピレンブロックコポリマーＧＳＥＰ）であり、可塑化されてな く、スチレン／ラバー比が約０．５９、比重が約０．９３、ＡＳＴＭＤ−４１２ による破断強度が３００　ｐｓ＋で、商標クレイトン（Ｋｒａｔｏｎ　）　Ｇ　 １７０１としてテキサス州、ヒユーストンのシェル化学会社（５ｈｅｌｌ　Ｃｈ ｅｍｉｃａｌ　Ｃｏｍｐａｎｙ　ｏｆＨｏｕｓｔｏｎ、　Ｔｅｘａｓ　）から市 販されており、またｂ）スチレン・エチレンブチレンブロックコポリマ（ＳＥＢ ）で、スチレン／ラバー比が約０．４１で、商標ＴＲＷ−７−１５１１の下でシ ェル化学会社から市販されており、更にＣ）スチレン・エチレンブチレン・スチ レンブロックコポリマー（５ＥＢＳ　）で、可塑化されてなく、スチレン／ラバ ー比が約０．１６、比重約０．９０、伸び率が７５０％、ＡＳＴＭ　Ｄ−４１２ による弾性率が３５０ｐｓｊで商標クレイトン（Ｋｒａｔｏｎ　）　Ｇ　１６５ ７としてシェル化学会社から市販されているものである。他のスチレン・ラバー 或いはスチレン・ラバー・スチレンブロックコポリマーとしては、スチレン・イ ソプレンラバー（ＳＩ）、スチレン・イソプレン・スチレン（ｓｒｓ）ラバー、 スチレン・ブタジェン（ＳＢ）、およびスチレン・ブタジェン・スチレン（ＳＢ Ｓ）ラバーが用いられる。ＳＩＳとしては例えばクレイトン（Ｋｒａｔｏｎ　） Ｄ１１０７が、またＳＢＳとしてはクレイトン（Ｋｒａｔｏｎ）Ｄ１１０２が用 いられ、共にシェル化学会社から市販されている。

本発明の実施に有用な半流動性ラバーとしてはフローリー（ｐ’１ｏｒｙ　）分 子量が約２０．　ＯＯＯと７０．　ＯＯ００間の高粘度ポリイソブチレンがらり 、例えば、商標ビスタネツクス（Ｖｉｓｔａｎｅｃ　）　Ｌ　Ｍ　−Ｍ　Ｓとし てエクソン化学会社から市販されているフローリー分子量が約４２，６００〜４ ６，１００、比重が約０．９１．３５０１ＦＣ約１７７℃）のブルーフフィール ド（Ｂｒｏｏｋｆｉｅｌｄ　）　粘度が約２６，０００〜３５，０００　ｃｐｓ のポリイソブチレンが用いられる。ここで有用と考えられる他のラバーとしては 、ブチルラバー、エチレン・プロピレンラバー（ＥＰＲ）、エチレン・プロピレ ンダイマーラバー（ＥＰＤＭ）、およびＡＳＴＭＤ−１６４６による１００’Ｃ におけるムーニイー（Ｍｏｏｎｅｙ　）　粘度ＭＬ１＋８が約２０と９０の間の 塩素化ブチルラバーがあり、例えばエクソン化学会社から市販されているブチル （Ｂｕｔｙｌ　）　０７７、ヴイスタロン（Ｖｉｓｔａｌｏｎ　）　４０４、ヴ イスタロン（Ｖｉｓｔａｌｏｎ　）３７０８、およびクロロブチル（Ｃｈｌｏｒ ｏｂｕｔｙｌ　）　１０６６が用いられる。更に、脱型台ラバーも有用であり、 その粘度は３８℃で約４０．０００と４００．０００　ｃｐｓ０間にある。これ は例えばニュージャーシイ州、ベルビルのハードマン株式会社（Ｈａｒｄｍａｎ 、　Ｉｎｃ、　ｏｆ　Ｂｅ１ｌｅｖｉｌｌｅ、　ＮｅｗＪｅｒｓｅｙ　）　から 市販のＤＰＲ７５が用いられる。

油残留性は、農村電化局（Ｒｕｒａｌ　ＥｌｅｃｔｒｉｆｉｃａｔｉｏｎＡｕｔ ｈｏｒｉｔｙ　）　（ＲＥ　Ａ　）　Ｐ　Ｅ　−８９油残留試験法にほぼ対応す る手順により試験を行っている。この試験法により何等かの溜出油が測定された 場合は、このグリース配合物は油残留試験π不合格と考える。他の試験法として は、１０．　ＯＯＯｒｐｍで６０分間３０９ｍ　の配合物サンプルを遠心し、デ カントし、試験の最後に分離オイルを秤量する方法がある。この場合配合物だ最 高約６０１：または約８０℃の所望の油残留度を与えるためには、上記遠心試験 により決定した室温の油分難度がそれぞれ約７チおよび約２．５％より大きくあ ってはならないことが見出されている。

上記防水材料３６の配合物は水がコア２１に侵入するのを有効て阻止し、ケーブ ルに加わる損失を最小にし、それにより優れた光学的性能を与えることを目的と している。この配合物の油医持特性も問題であるが、最も重。

要な性質はケーブル２０の光学的性能にある。

第１表は２種類の異なる油、ドラケオル（Ｄｒａｋｅｏｌ　）３５とＬ−１００ に対する油分離に与える若干の異なるブリード抑制剤の効果を示したものである 。３種のブロックコポリマーを含有する配合物は９２重量％のオイル、６重量％ のＣａｂ　−０−８ｉｔＮ７０−ＴＳコロイド充填剤、および２重量％の抑制剤 からなる。半液状ラバー含有配合物ＬＭ−ＭＳは６重量％のＮ７Ｏ−ＴＳコロイ ド充填剤、表示量の抑制剤、および８９および８４重量％のドラケオル（Ｄｒａ ｋｅｏｌ　）　３５からなる。

第　Ｉ　表 油分離量 抑制剤　ドラケオルー３５　Ｌ−１００分離量（チ〕　分離量（チ） ２チＳ　Ｅ　Ｐ　２．５　０．７ ２％ＳＥＢ　１１　３．５ ２％５ＥＢＳ　５　２ ５％ＬＭ　−ＭＳ　７　− １０％ＬＭ−ＭＳ　２　− 第■表にはブリード抑制剤を含まない若干の配合物に対する油分離知関するデー タを示している。油分離或いはドリップの防止には配合物のコロイド粒子含量を 増すよりブリード抑制剤を付加した方がより有効でおる。更に、グリースのコロ イド粒子含量を離液現象が回避される点まで増加させると臨界降伏応力が増加す るようになる。従って、離液現象も回避するためには、若干の場合に必要な臨界 降伏応力の小さな値はブリード抑制剤なしでは得ることはできない。第■表に示 したデータはＮ７Ｏ−ＴＳコロイド充填剤およびドラヶオル（Ｄｒａｋｅｏｌ　 ）３５油と共に得られたものである。

第　■　表 油分離量 ヒユームドシリカ（重量部）　６　７　８　ｌ。

油　分　離　量（重量％）　３６　２８　２０　１４第４図は上記防水材料３６ として用いたようなチキソトロープ材料に対する一定歪率における一般化した応 力・歪曲線３γ、および若干の重要なパラメータを与えるものである。上記チキ ントロープ材料はほぼ弾性固体として作用している。このセグメントは応力ゼロ から臨界降伏応力σ。にまで延在している。このσ。に対応する歪みは臨界剪断 歪γ。とじて与えられる。定義により、座標σ。、ｒｃは降伏の開始点を示し、 更に量σ。／ｒｏ（またはσくσ　に対してｄ／ｄσ）は材料の剪断弾性率（Ｇ ｅ　）として公知のものである。

従来の方法によると、光フアイバケーブルの充填材料はＧｅ　値が小さくなくて はならない。しかしながら、少なくとも幾つかの応用では、充填材料のＧｅ　値 が小さりと十分ケーブル損失を小さくできず、更に他のパラメータ、臨界降伏応 力も更に調節しなければならないことが見出されている。通常は、本発明による 材料の臨界降伏応力は２０℃で測定して７０　Ｐａ　より大きくてはならず、一 方、剪断弾性率は２０℃で約１３　ＫＰａ以下である。

更に、第４図の応力・歪曲線のセグメント３９は応力が増加した時の増分歪の増 加値を示すものである。応力σ　は、所与の歪率において材料が耐え得る応力の 最大値を示し、ｒ　は対応する歪を表わしている。歪がｒ。

より大きくなると、応力が先ずセグメント４０により示したように減少し、セグ メント４１で示したように更に大きな歪値に対する歪とはほぼ無関係になる。従 って、防水材料はγ〉σ　の場合液体状に作用することになる。

充填したケーブル２０の充填配合物は通常は油の約７７と９５重量％の間にある 。ブリード抑制剤が存在し、この抑制剤がラバーのブロックコポリマーの場合は 、油含量は通常約９０および約９５重量％の間にある。一方、このブリード抑制 剤が半液状ラバーの場合は、油含量は通常約７７および約９１重量％の間てなる 。更に、上記配合物は多くて１５重量％、好ましくは多くて１０重量％のコロイ ド粒子から構成される。このコロイド粒子がヒユームドシリカの場合は、これ等 の通常の範囲は約２から約１０重量裂であり、若干の応用で現在好ましいとされ ているのは５〜８重量％である。上記配合物のブリード抑制剤の含量は通常は約 ０．５と１５チの間にあり、ブロックコポリマラバーに対する現在好筐しい範囲 は約０５と約５重量部の間にあり、更に半液状ラバーに対しては約３と約１５重 量−の間ＶＣ６る。選択できるものとして、上記配合物は更に微少量の酸化安定 化剤およびその他の添加剤からなる。ここで用いる例示としての安定化剤には高 欄イルガノックス（ｒｒｇａｎｏｘ　）　１０１０としてチバーガイギー（Ｃ１ ｂａ　−Ｇｅｉｇｙ　）　から市販されているテトラキスメタンが用いられる。

通常は、上記油、コロイド粒子、また必要に応じてブリード抑制剤は全組成の約 ９９重量−以上である。

この配合物の例が第ｍ表に重量部で与えである。この配合物は公知の方法により 調整され、通常は、先ず油とブリード抑制剤、酸化防止剤、およびコロイド粒子 材料を周囲温度および圧力の下で配合し、次に部分真空（通常は約３００　Ｔｏ ｙｒ　以下）、周囲温度の下で配合することからなる。若干の配合物、例えばＥ は約１５０℃に加熱、攪拌し、約４時間その温度で放置する。得られた配合物を 、コーン・アンド・プレート流動度測定法によるσ。とＧｅの決定などの評価を 行った。第ｍ表には上記性質の要約、および２０℃におけるσ　およびＧの全て の測定結果が与えである。

第ｍ表に示した配合例のうちではＡ例が好ましい。（、）で示した応力値はエー ジングなしで決定したものだが（ｂ）は表示した時間エージングを施した結果の ものである。

第ｍ表に示した例の多くのものはブリード抑制剤を用いているが、若干のものは ドリップ試験は不合格であった。

しかし、第ｍ表の配合物を充填したケーブルは光学的性能要件を満足するもので ある。

本発明の配合物の機械的性質はコロイド粒子含量の関が減少すると減少すること が決定されている。

ｃｆ′ＩＯＯＣ’Ｊ　ＬＯＯ１４）　ｆｆｉ　００−１　ω　ド　−　６　の　 へ　−リ　二ｍ　ＯＣ’ｌ　”　’−■　ト　Ｎ ０１　ロ　ド　Ｏ；　ａ５−一＋−１ｅ４〜　０のＯＮロトＣ膿ω ヨ１″菌１　■　０（へ）Ｃ％３　０■−一一一派づ。ｉ　ｏ　。　−，０ニー −６ の　＋ｒ＞　Ｎ　＋−＋　トＯ寸Ｑ の　ＯｅＪ　Ｏｃｏ　■　０　ω ＜１　−　−　−−−−−一 本発明のケーブルのコアの充填に用いる防水材料３６は、ケーブルに荷重を加え たり、曲げた時光ファイバ２４−２４およびユニット２２がコア内で移動できる ように小さくて十分な応力で降伏するものが都合が良い。

このように充填材料が降伏すると、光ファイバはチューブ３４内を移動できるよ うになり、従って、チューブ内の応力が小さくなり、光ファイバの寿命が長くな る。

既に記載したように、本発明のケーブルは、好ましい実施例で示したように、共 に撚り合せてないユニットで構成するか、或いは撚り合せたか、或いは波状に撚 り合せたもので構成する。撚り合せ装置を用いず、製造ライン速度を増加させる 場合は非撚り合わせケーブルが好ましいことは当然である。

上記管３４はケーブル２０の外装システム４２の１要素と考えることができる。

ここで第１図および２図に戻ると、ベッド層４３と１群の補強用部材４８、ポリ エチレン類の中間外被５０、他のベッド層５２、他の補強部材５６群、および外 部外被５８からなる外装システムの他の要素が管３４にわたって配置してろる。

両外被はポリエチレン類であるが、その他のプラスチック材料を用いてもよい。

また、これ等の外被に用いる材料は異なってもよい。好ましい実施例で用いた補 強部材はスチールワイヤである。しかし、これ等の部材に対して金属や非金属な どのその他の材料を用いてもよいことは明らかである。

ここで、第５図を参照すると、一般に番号７０で示し、本発明のケーブルの製造 に用いる装置が示しである。この装置γ０においては、繰り出し器７１（第５図 および６図参照）が各ユニット２２に対する複数本の被覆光ファイバ２４の供給 のために設けである。ファイバ２４の各々はスプール７３から配分し、このスプ ールは支承用プラットホーム７６に装着しである。この供給用スプール１３は製 造ラインの軸線７９のいずれかの側、或いはそれに沿って回転自在に装着してあ り、ファイバに所望の逆張力を印加するように調整する。

次に、各ユニットからなる光ファイバ２４を互いに徐々に平行て、またこれ等フ ァイバに組付けたユニットに結合剤を与える装置７５を通して移動させるように する。

既に言及したＬうに、上記光ファイバ２４は一般的な撚り目なしに組付けるよう にする。即ち、これ等の光ファイバは撚り合わせず、また撚り目は一般に無限大 である。

勿論、光ファイバ２４を共に組付けると、これ等は成る程度は交錯し、好ましく ない撚り合わせが若干は生じるが、光ファイバの相対的位置は３６０°以上は変 化しない。

光ファイバ２４をユニットに組付けた後、これ等を案内管（２略〕および充填室 を通して前進させるが、これ等は従来のクロスヘッド押出機のダイキャビティと コアチューブに類似したものである。ここで既知記載した防止材料３６をコア内 およびコア周りに導入する。これにより、コアの各ユニット２２の光フアイバ２ ４間の隙間、およびユニット２２間のケーブル断面部を防水材料３６で充填する ことになる。この充填室から充填コアを押出機８６のコアチューブを通して前進 させ、この押出機は上記ユニット周りにプラスチック管３４を押出すように動作 する。このコアチューブは全てのユニット２２に共通するものである。

既に言及したように、本発明のケーブルは更に、充填材料を含まない空心ケーブ ルと呼ぶものとしても用いることができる。ユニット２２は、上記ケーブルの断 面内を、押出機８６を通過する前にテフロンプラスチックなどのプラスチック材 料からなるテープ８２を供給する装置８１を移動するようにする。このテープを 公知の方法によりコア周りにラップし１．管３４の押出し中にユニットを保護す る熱障壁として用いられるコアラツブを形成する。

包被コア２１を押出機８６を通して前進させた時、プラスチック材料が包被コア 周りに押出されて共通管としての内部外被３４を形成する。上記押出機８６から 、外被付きコアを、負圧に露出させた冷却用トラフ８８を通して通過させる。こ れにより、管３４はコア２１から膨張し、冷却につれて外部から寸法が定められ る。結果的に、管３４が、コアとこの管の間での相対運動を可能にする充填密度 でコア２１周りに形成され、続いて外装うステムの塗被部分が形成される。

その後、冷却および外破付コアを外被周りにベッド層４３を塗被する装置９１を 通して移動させる。続いて、上記外被付コアを長手方向の補強部材４８のための 供給アセンブリ９５を通して前進させる。このアセンブリ９５は米国特許第４． ４４６．６８６号に記載しである。

上記装置９５内には上記補強部材４８を形成する一定長のワイヤの複数のスプー ルを装着する。制御された逆張力を上記スプールに印加する。上記供給アセンブ リＳ５はベッド層４３周りに螺旋状に互いに隔置されてワイヤをラップするのに 有効である。

内部ケーブル構造は供給アセンブリ９５を通して、次に中間外被５０を塗被する 押出機１０１のコアチューブを通して移動させる。同時に、補強部材４８を供給 スプールから導き、内部ケーブル°構造て隣接したほぼ長手方向径路内を移動さ せる。この補強部材は、押出機に入る前に、所定の螺旋状撚り目（ｌａｙ　）内 に配置されるようになる。

上記中間外被５０の内部ケーブル構造周りの押出およびトラフ１０３内でのその 冷却の後、第２ベッド層５２を装置１０５により塗被する。次に、部分的に完成 したケーブル構造体を、供給アセンブリ９５および押出機１０１に類似の第２補 強部材繰り出しアセンブリ１０７を通し、押出機１０８上に前進させる。これ等 により、補強部材５６を中間外被知螺旋状にラップし、更に外側外被５８を上記 中間外被にわたって押出す。その後、外被付コアを冷却トラフ１０９を通して前 進させる。

ケーブル２０はトルクのバランスを取ったものが都合が良い。即ち、２つの補強 部材層を、引張荷重の下でこれ等の層がケーブルの長手軸線周りに等しいが反対 方向のトルクを発生するように、反対方向に螺旋状にラップする。これにより、 ケーブル２０を引張荷重にさらした時化じる可能性のある捩りを除去することが できる。

外側外被５８を押出した後で、但しケーブル２０を巻取る前に、コア２１を、外 装を所定量伸張させた後の外装システム４２に結合させる。ケーブル２０の人造 時になされる結合は、コア２１と外装システム４２０間の相対運動がほぼゼロで あることを意味している。これは米国特許第４．４４６．６８６号に記載の方法 および装置により達成できる。

装置１１０（第５図）は、コア２１を外装システムに対して移動させる引張力疋 より外装システム４２を伸張させるのに用いる。外装システム４２をコア２１か ら延在させた後、このコアを外装システムに結合し、これによりコアと外装シス テムの相対運動を防止している。この結合は一時的なもので、その後コア２１を 外装システム４２から離脱させ、それ等の間の相対運動が生じ得るようにする。

外装システム４２は、比較的大きな弾性率を持つ補強部材を有するその複合構造 のために、張力を除くと弾性的に元に復帰する。外装の、拡張と結合は、伸張し た外装システム４２が復帰する時、コア２１と外装システム４２の長さの比が所 定値になるように行う。上記外装システムの復帰は、ケーブル２０が巻取られる 時かなりの程度生じ、従ってケーブルを繰り出し、現場に設置する時間により所 望のコア・外装比を与えるようにする。

上記結合装置１１０は直線状のキャプスタン１１２と結合用溝付プーリー（５ｈ ｅａｖｅ　）　１１　Ｓ　（第５図および７図）とを備え、これ等は、外装が伸 張され張力を受けるようになった後、共同して結合を達成するものである。

直線状キャプスタン１１２と共同して外装を伸張させ結合を与えるのは溝付プー リー１１５が行う。このプーリー１１５はスタンド１１７の側部支持体間に回転 自在に装着され、モータにより付勢駆動される。このプーリー１１５から、ケー ブル２０を巻取り−ル１２０まで移動させる。上記直線状キャプスタン１１２は 定速装置でるるか、結合用溝付プーリー１１５の回転速度は可変でろる。帰還制 御システムによりプーリー速度を制御して、外装システム４２に所望の張力を与 える。

上記溝付プーリー１１５は、このプーリー上のケーブル２０の連続する各回旋部 をプーリーのハブ１２４の表面１２２に沿って横方向に移動させる案内手段を備 えている。フレーム１２８内には、ハブ１２４に隣接してフィン１２６（第７図 ）を装着する。プーリー１１５０回動につれて、上記フィン１２６はケーブル２ ０の回旋パターンを分離し、更に各々の連続する回旋パターンをプーリーのフラ ンジ１２９の１つの向けて移動させる。ハブ１２４を横切る任意箇所から出口点 までの上記回旋パターンの移動は、ハブの最大径が各回旋パターンの人口点に隣 接し、出口点で最小となるように上記ハブ１２４をテーパ構造にすることにより 促進される。

コア２１は、外装システムを直線状キャプスタン１１２と大きなプーリー１１５ の間で伸張させた後、外装システム４２に結合する。直線状キャプスタン１１２ とプーリー１１５間での外装システム４２の歪量はコア２１に生じた全歪量に等 しい。この全歪量は幾何学的歪、ファイバの繰り出し張力が若起する歪、および 、必要な場合は、最終段階のコア２１の長さが、好ましくは１．００００と約１ ．００１５の間のコア・外装長さ比を得るように、外装システム４２の長さ以上 に７にることを保証する増分の和として与えられる。外装システム４２の張力は 、ファイバ中心が外装の中心軸線或いは中立軸線から変位したために生じた幾何 学的歪と、その他の歪を補償するように溝付プーリー１１５の回転速度を制御す ることにより、制御できる。要求される張力は、幾何学的歪がコア２１のユニッ ト２２の個数の関数として変化するにつれて変化する。

ケーブル２０は、その外装システム４２を伸張させた状態で溝付プーリー１１５ に巻回し、これは外装が伸張状態にろる時外装システム４２とコア２１を結合さ せるのに十分な回数行う。即ち、３回で十分であり、５回だと多過ぎることを見 出している。装置７０においては、コア２１に通張力が作用する。コア２１と外 装システム４２の間の結合は、コアにかかった通張力によりコアを、これを結合 する外装に対してスリップさせ得ない程十分なものである。この結合装置の出力 側では、他側で通張力のバランスを取るため、比較的小さな力が必要である。

この出力側における小さな張力は、ファイバコア２１の重みと摩擦により、溝付 プーリー１１５と巻取りリール１２０の間のケーブルの比較的小さな部分に与え られる。

外装システム４２にコア２１をう１く結合させるのに重要な要件は、結合プーリ ー１１５上のケーブル２ｏの回旋部の各々の直径がケーブルを更に続いて巻回し た時の他の回旋部の直径より大きいという点にある。この回旋部の直径を更に増 加させると、コア２１に加わる張力が更に増加することが見出されている。この ような構成において上記のようにコア２１にかかる張力が増加すると、コアはチ ューブ４１が溝付プーリー側蹟保持されることを惹起し、それにより幾何学的歪 が増加するようになる。ケーブル２０が溝付プーリーを過ぎて移動すると、少な くとも２つの連続するプーリーの間で直径が大きくなり、従って更にコアが不足 することになる。この状態はポンピング（Ｐｕｍｐｉｎｇ　）と呼ばれ、累積的 なものである。結合溝付プーリー１１５の直径は、これが結合しているか否かに 関わらず、引続〈全てのプーリーより大きく、更に引続いてケーブル２０が巻回 される回旋部より大きいものである。

更に、結合プーリー１１５の直径は比較的大きいということも重要である。既に 記載したように、コア２０はプーリー周りに移動する。その所望の位置はケーブ ル２０の中立軸＠π沿って与えられる。プーリーが大きい程、ケーブル２０の各 増分は直線に近似してくる。直径が無限に大きなプーリーの場合、各増分に等し ＾長さになる。更に、溝付プーリーの直径が小さい程、コア２１の不足を補償す るのに必要な力が犬きくなるので、比較的大きな直径の溝付プーリー１１５を用 いるようにするとよい。コアの不足はプーリーの直径とは無関係であるが、この 不足が上記幾何学的歪に達するプーリー周囲の係として表わされた時は、このチ はプーリーの直径に依存するようになる。従って、プーリーの直径が小さい場合 は、外装システム４２の伸張はより大きなプーリーに対するものより犬きくなけ ればならない。プーリー１１５の直径が減少する（でつれて増加する幾何学的歪 の結果として、外装４２を伸張させて幾何学的歪を補償するのに必要な張力が増 加することになる。好ましい実施例では約９フイートの直径を有している結合溝 付プーリーを用いたが、これは上記の問題を解決するためのものである。

上記の結合は一時点なものである。ケーブル２ｏをほぼ張力から解放すると、コ ア２１と外装システム４２は、複合外装システムが元の長さに弾性的に復帰する ので、脱結合され、更に両者の長さはほぼ等しくなる。好ましｂ実施例によると 、ケーブル２０は、プーリー１１５から前進して巻取り−ル１２０に移動する時 脱結合する。

結合プーリー１１５と巻取り−ル１２０の間ではケーブルコア２１の張力はほぼ 零である。巻取リール上での外装システム４２は通常は比較的小さな張力下にあ り、この張力は出荷および／またはそれに続く処理に適した巻取パッケージを与 えるのに十分なものである。ケーブル２０を巻取り−ル１２０に巻回してしまう までに、コア２１は溝付プーリー１１５の出力側で外装システム４２と共に十分 前進してコアと外装の長さ比を所定の値にし、そしてコアと外装システムはほぼ 脱結合することになる。

一般に必要なのは、ケーブル２ｏを現場に設置した時ケーブル外装システム４２ とコア２１の間の長さの差をゼロにすることである。全ての引張力をほぼ除去す ると、これにより外装システム４２はコアの幾何学歪と繰り出し歪の和に等しい 量だけ復帰し、従ってコアと外装の長さがほぼ等しくなる。しかしながら、既に 記載したように、好ましい実施例によると、外装システム４２は、幾何学的歪以 外に所定の増分を含む全コア歪に等しい量だけ伸張するように【７である。従っ て、外装システム４２が弾性的に復帰すると、コア長は外装長よりわずかに長く なり、コアは圧縮荷重をわずかではあるが受けるようになる。

本発明によるケーブルは従来のケーブルがそう遇した問題点を解決するものであ る。このケーブルはユニットを包被する共通管を備えるが、比較的コンパクトで ある。

ファイバおよび好ましい実施例におけるユニットは撚り合わせてないので、製造 プロセスは他のケーブルより安価である。更に、光ファイバをケーブルに組付け ることによる付加損失は殆んど除去される。本発明のケーブルの防水材料がσｃ （７０Ｐａ　の場合、平均付加損失が約０、１　ｄＢ　／　ｋｍ以下のケーブル が得られることが見出されている。このケーブルは更に機械的特性が優れている 。

また内部補強部材を用いない限り、これがファイバを傷つける可能性は排除され ることになる。

既に記載したように、本発明のケーブルは充填したものに拘束されることはない 。空心ケーブル１３ｏ（第８図）の場合は、プラスチック・コアラツブ材１３２ をコア１３３とプラスチックチューブ１３４０間に導入している。このケーブル １３０は少なくとも１つの、一般には複数のユニット１３６を備え、これ等のユ ニットの各々は複数の光ファイバ２４を有し、これ等のファイバはバインダ１３ ８により確保されている。充填ケーブル２゜においては、ケーブル１３０の光フ ァイバ２４は一般に無限長の撚り目を持ち、即ち、換言すると特別に撚り合わさ れていない。しかしながら、上記ファイバの部分部分は波状に配置されるように なる。ケーブル１３０の残る部分は第１図のものと同じ番号で表示される。

光ファイバ２４は共に撚り合わせてないが、ユニット１３６は波状の撚りを持つ か或いは共に撚り合わせる（第９図〕。この構成においては、ユニットはバイン ダにより共に確保される。

ケーブルの例１ 本発明により得られたケーブルにおいては、各々が１２信号モードを有し、０． ００９６インチの被覆より大きな外径を有し、圧縮されたクラッド層を備えた光 ファイバを含む２つのユニットを組込んでいる。これ等のユニットも光ファイバ も撚り合せたものではない。ポリ塩化ビニルＣＰＶＣ）−エチレン酢酸ビニル（ ＥＶＡ）グラフトポリマーに基づく組成からなるプラスチック材料をユニット周 りに押出して内径が０．０１フインチの管を形成し、一方、第ｍ表の例Ａの防水 材料をコア領域に導入した。外装システムは第１°図に示したスチール補強クロ ス“プライ（ｃｒｏｓｓ−ｐｌｙ　）テープからなり、外径は０．４１インチと した。１３１０　ｎｍ　およびｌ　５５０　ｎｍの本ケーブルの平均付加マイク ロベンド損失はＯｄＢ／ｋｍ　であった。１３１０　ｎｍ　およびｌ　５５０　 ｎｍ　における最終ケーブル損失はそれぞれ０．３８　ｄＢ／ｋｍおよび０、２ ４　ｄＢ／ｋｍであった。

ケーブル例２ 例１のものと同じ構造の他のケーブルは銅製シールド、ステンレススチールラミ ネート、および他のポリエチレン外被からなる外装を備えている。この外装は防 鼠および避雷機能を有している。更に、１３１０　ｎｍ　および］　５５０　ｎ ｍ　における付加損失はＯｄＢ／ｋｍであった。最終ケーブル損失は１３１０　 ｎｍ　で０．３８　ｄ１３７ｋｍ　、　１５５０では０．２２　ｄＢ／１ｃｍで あった。

国際調査報告 ＋−＋、−ｎｏ＠Ｐ−嗜Ａｅｅｌｋｍ６＋１ｕｓ、ＰＣＴ／ＵＳ８６１００７１ ２ニ２Ａ）ＪＮＥＸτＯ’ｂ＋５ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＯ）コＡＬＳＥメ一：’Ｉ ＣＨＲＥ：’ＯＲＴ（ＪＮ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．光フアイバケーブルであつて、 該ケーブルの長手方向に軸線にほぼ沿つた方向に延在する複数本の光フアイバど 、 プラスチツク材料からなる管であつて、前記複数本の光フイバの断面積の、当該 チユーブ内の断面積に対する所定値を越えない比で前記複数本の光フアイバを包 被し、且つケーブルの長手軸線にほぼ平行主管と、補強部材と、更に、 プラスチツク材料からなり、且つ前記管を包被する外被とから構成した光フイバ ケーブル。 ２．前記光フイバの各々は被覆を備え、且つ複数の塗覆光フイバの断面積の、管 内断面積に対する比が約０．５の値を越えない請求の範囲第１項に記載のケーブ ル。 ３．共通の管を複数のユニツト周りに配置し、各ユニツトは複数の光フイバから 左り、且つバインダで包まれ、前記複数のユニツトはこれ等のユニツトと管の間 に配置した比較的柔軟なプラスチツク材料のストリツプ内に包被される請求の範 囲第１項記載のケーブル。 ４．前記ユニツトは撚り合わされる請求の範囲第３項に記載のケーブル。 ５．光フアイバケーブルであつて、 意図的な撚り合せなしに組付けられ、ケーブルとユニツトに包まれたバインダに 沿つて延在するユニツトを形成する複数本の光フアイバから各々が構成された複 数個のユニツトと、 プラスチツク材料からなる管であつて、前記複数本の光フイバの、該管内の断面 積に対する比が斬定値を越え互いように複数のユニツトを包被し、ケーブルの長 手方向軸線にほぼ平行な管と、 管内に配置され、且つ光フイバの間の隙間およびユニツトと管の間の隙間をほば 充填する防水材料であつて、臨界降伏応力と、該防水材料が所定の応力を受けた 時ユアとのユニツトの移動を許容する剪断弾性率とを有した防水材料と、 補強部材と、更に 前記管を包被し、且つプラスチツク材料から左る外被とから構成された光フイバ ケーブル。 ６．前記防水材料は２０℃において約７０Ｐａより大きくはない臨界降伏応力と 、２０℃において約１３ＫＰａ以下の剪断弾性率とを有した請求の範囲第５項に 記載の光フイバケーブル。 ７．前記ユニツトの各々は平行な撚り目を有する請求の範囲第６項に記載の光フ アイバケーブル。 ８．前記ユニツトの各々は撚り合わされた撚り目を有する請求の範囲第６項に記 載の光フアイバケーブル。 ９．前記管は複数のユニツトを包被する共通管であり、これ等のユニツトは防水 材料のみにより互いに分離されており、前記光フイバの各々は被膜を有し、前記 所定の値は０．５であり、更に前記チユーブの長さは各ユニツト内のフアイバの 長さより大きくはない請求の範囲第６項に記載の光フアイバケーブル。 １０．前記防水材料は、 ａ）ｉ．約０．８６の最小比重と−４℃以下の流動点を有し、且つＡＳＴＭ形１ ０３、１０４Ａ、或いは１０４Ｂであるパラフイン系オイルと、ｉｉ．約０．８ ６の最小比重と−４℃以下の流動点を有し、且つＡＳＴＭ形１０３、１０４Ａ、 或いは１０４Ｂであるナフテン系オイルと、ｉｉｉ約０．８３の最小比重と１８ ℃以下の流動点を有したポリブテンオイルと、更に ｉｖ．これ等の任意の混合物からなるグループから選択された７７〜９５重量％ のオイルと、ｂ）２〜１５重量％の疎水性ヒユームドシリカコロイド粒子とから 構成された組成物である請求の範囲第９項に記載のケーブル。 １１．前記防水材料は、 ａ）ｉ．最小比重が約０．８６で流動点が−４℃以下であり、更にＡＳＴＭ形１ ０３、１０４Ａ或いは１０４Ｂであるパラフイン系オイルと、ｉｉ．最小比重が 約０．８６で流動点が−４℃以下であり、更にＡＳＴＭ形１０３、１０４Ａ或い は１０４Ｂであるナフテン系オイルと、 ｉｉｉ．最小比重が約０．８３で流動点が１８℃以下のポリブデンオイノしと、 ｉｖ．トリグリセリドを基剤とした植物油と、Ｖ．ポリプロピレンオイルと、 ｖｉ．塩素含量が約３０と７５重量％の間で、２５℃における粘度が１００と１ ０．０００ｃｐｓの間にある塩素化パラフインオイルと、更にｖｉｉ．重合エス テルとからなるグループから選択された７７〜９５重量％のオイルと、更にｂ） 疎水性ヒユームドシリカと、親水性ヒユームドシリカと、沈降シリカと、更にク レーとからなるグループから選択された２〜１５重最％のコロイド粒子であつて 、約５０〜約４００ｍ２／９の範囲のＢＥＴ表面積を有したコロイド粒子とから 構成された組成物である請求の範囲第９項に記載のケーブル。 ２．前記組成物は更に、スチレン／ラバー比が約０．１と０．８の間のスチレン ・ラバーとスチレン・ラバー・スチレンブロツクコポリマと、フローり分子量が ２０，０００と７０，０００の間の半流動性ラバーと、ブチルラバーと、エチレ ン・プロピレンラバーと、エチレン・プロピレンダイマーラバーと、１００℃に おけるムー二一粘度が約２０と９０の間の塩素化ブチルラバーと、更に３８℃に おける粘土が４０，０００と４０，０００ｃｐｓの間の脱重合ラバーとからなる グループから選択された最高１５重最多のプリード防止剤から構成され、前記オ イル、コロイド粒子、心よびプリード防止剤は少なくとも９９重量％の該組成物 からなる請求の範囲第１１項に記載のケーブル。 １３．前記組成物は約９０〜９５重量％のオイルと約２〜１０重量％のコロイド 粒子とからなる請求の範囲第１２項に記載のケーブル。 １４．光フアイバケーブルを製造する方法であつて、複数本の光フアイバを意図 的な撚り合せなしに組付けてユニツトからなるコアを形成する工程と、前記ユニ ツトを移動路に沿つて前進させる工程と、前記ユニツトを包被する外装システム を設ける工程であつて、 前記ユニツトの周りに配置され、前記ケーブルの長手軸線にほぼ平行し、光フア イバの断面積の、管内の断面積に対する比が所定値を越えないプラスチツク材料 の管内にユニツトを包被する工程と、補強部材を管周囲に配置する工程と、更に 補強部材の周囲を被覆するプラスチツクを押出す工程とからなる外装システムを 設ける工程とを含む光フアイバ製造法。 １５．複数個のユニツトを前記移動路に沿ツて前進させるステツプを更に含み、 且つ前記外装システムを設ける工程は前記複数個のユニツトを包被するように達 成される請求の範囲第１４項に記載の方法。 １６．複数個のユニツトを撚り合せる工程を更に含む請求の範囲第１５項に記載 の方法。 π前記複数個のユニツトを振動纏り（ｏｓｃｉｌｌａｔｉｎｇｌａｙ）と共に撚 り合わせる工程を更に含んだ請求の範囲第１５項に記載の方法。 １８．防水材料を麿とニツトの間およびフアイバ間の隙間に導入するステツプに して、前記防水材料は２０Ｃにおいて約７０Ｐａを越え左い臨界降伏応力と２０ Ｃにおいて約１３ＫＰａ以下の勇断弾性率を有するものてあり、更に光フアイバ の各々は被膜を備え、且つ０．５の所定値を有して在る工程を更に含む請求の範 囲第１４項に記載の方法。 １９．前記防水材料は、 ８）ｉ．最小比重が約０．８６で流動点が−４Ｃ以下であり、且つＡＳＴＭ形１ ０３、↑０４Ａ或いは１０４Ｂであるパラフイン系オイルと、ｉｌ．最小比重が 約０．８６で流動点が−４Ｃ以下であり、且つＡＳＴＭ形１０３、１０４Ａ或い は一０４Ｂであるナフテン系オイルと、 而．最小比重が約０．８３て流動点が１８Ｃ以下であるポリプデンオイ′しと、 ｌＶ・これ等の任意の混合物とから在るグループから選択された７７〜９５重量 ：勇のオイルと、更に、 ｂ）２〜１５重量缶の鎌水性ヒユームドシリカコロイド粒子とから構成された請 求の範囲第１８項に記載の方法。 ２０．前記防水材料は、 ａ）ｉ．最小比重が約０．８６で流動点が−４℃以下であり、且つＡＳＴＭ形１ ０３、１０４Ａ或いは１０４Ｂであるパラフイン系オイルと、ｉｉ．最小比重が 約０．８６で流動点が−４℃以下であり、且つＡＳＴＭ形１０３、１０４Ａ或い は１０４Ｂであるナフテン系オイルと、 ｉｉｉ．最小比重が約０．８３で流動点が１８℃以下であるポリブデンオイルと 、 ｉｖ．トリグリセリドを基剤とした植物油と、Ｖ．ポリプロピレンオイルと、 ｖｉ．塩素含量が３０と７５重量％の間であり、且つ２５℃における粘土が１０ ０と１０，０００ｃｐｓの間にある塩素化パラフインオイルと、ｖｉｉ．重合エ ステルと、更に ｖｉｉｉ．これ等の任意の混合物とからなるグループから選択された７７〜９５ 重量％のオイルと、更に、 ｂ）疎水性ヒユームドシリカと、親水性ヒユームドシリカと、沈降シリカと、更 にクレーとからなるグループから選択された２〜１５重量％のコロイド粒子であ つて、ＢＥＴ表面積が約５０から約４００ｍ２／ｑｍの範囲にあるコロイド粒子 と、 ｃ）スチレン／ラバー比が約０．１と約０．８の間のスチレン・ラバーとスチレ ン・ラバー・スチレンプロツクコポリマーと、フローリ分子量が２０，０００と ７０，０００の間である半流動性ラバーと、ブチルラバーと、エチレン・プロピ レンラバーと、エチレン・プロピレンダイマーラバーと、１００℃におけるムー ニー粘度が約２０と９０の間である塩素化ブチルラバーと、更に３８℃における 粘度が約４０，０００と４００，０００ｃｐｓの間にある脱重合ラバーとからな るグループから選択された高々１５重量％のプリード防止剤とから構成された組 成物であり、 前記成分ａ）、ｂ）、およびｃ）は少なくとも９９重量％の前記組成物からなる 請求の範囲第１８項に記載の方法。 ２１．前記管の周りに補強部材を配置させる工程は、第１の複数の金属ワイヤを 管周りに一方向に螺旋状に包む工程と、 プラスチツク材料の中間外被を前記第１の複数のワイヤにわたつて押出す工程と 、 第２の複数の金属ワイヤを前記中間外被周りに反対方向に包む工程と、更に、 プラスチツク材料の外側外被を前記第２の複数のワイヤ周りに押出す工程とを含 む請求の範囲第１８項に記載の方法。 ２２．包被外装システムの長さに対して光フアイバコアの長さを調節する工程を 更に含む、該工程にむいては、前記コアと外装システムの間の相対運動が生じる こと