JPS6247457A - 低熱膨張合金 - Google Patents
低熱膨張合金Info
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- JPS6247457A JPS6247457A JP18408085A JP18408085A JPS6247457A JP S6247457 A JPS6247457 A JP S6247457A JP 18408085 A JP18408085 A JP 18408085A JP 18408085 A JP18408085 A JP 18408085A JP S6247457 A JPS6247457 A JP S6247457A
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- alloy
- low thermal
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
この発明は、熱膨張係数が低く、例えば、各種電気部品
（例えば照明機器関連）、電子部品（例えば集積回路関
連）、Ｙｊ３波器などにおいて、ガラスまたはセラミッ
クスと金属との間で気密封着を行うための封着用材料と
して使用されるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合金に関
するものである。
（例えば照明機器関連）、電子部品（例えば集積回路関
連）、Ｙｊ３波器などにおいて、ガラスまたはセラミッ
クスと金属との間で気密封着を行うための封着用材料と
して使用されるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合金に関
するものである。
（従来の技術）
例えば、ガラスまたはセラミックスと金属との間で気密
封着を行うための封着用材料としては、■線、帯、板、
管等への加工が容易であること、■熱膨張特性が一定の
温度範囲でガラスまたはセラミックスの熱膨張特性と近
似ないしは一致すること、■溶接またはろう接が容易で
あること、■ガラスまたはセラミックスと金属との密着
性が良好であること、などが要求される。
封着を行うための封着用材料としては、■線、帯、板、
管等への加工が容易であること、■熱膨張特性が一定の
温度範囲でガラスまたはセラミックスの熱膨張特性と近
似ないしは一致すること、■溶接またはろう接が容易で
あること、■ガラスまたはセラミックスと金属との密着
性が良好であること、などが要求される。
従来、このようなガラスまたはセラミックスと金属との
封着用材料としては、Ｆｅ−Ｎｉ系。
封着用材料としては、Ｆｅ−Ｎｉ系。
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の合金が多用されている。そして、
特に後者のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の合金はいわゆるコバー
ル（ＫｏｖａＭ；商品名）と称され、約２０〜３５重量
％Ｎｉ−約ｌＯ〜３０重量％Ｃｏ−残部Ｆｅの成分範囲
のものが多く使用されている。このような成分範囲にお
いて、代表的な組成としては、２９重量％ｌ’Ｊｉ−１
８重量％Ｃｏ−５３重量％Ｆｅ合金や、３０重量％Ｎｉ
−１７重量％Ｃｏ−５３重量％Ｆｅなどがあり、これら
の合金は硬質ガラス（例えば、ホウケイ酸ガラス）の熱
膨張特性に近似した８膨張特性（線膨張係数；４４〜５
２Ｘ１０−’／℃）を有しているため封着用の材料とし
て適している。また、２７重量％Ｎｉ−２５重量％Ｃｏ
−４８重量％Ｆｅ合金は、セラミックスと金属との密着
用材料として好適なものである。
特に後者のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の合金はいわゆるコバー
ル（ＫｏｖａＭ；商品名）と称され、約２０〜３５重量
％Ｎｉ−約ｌＯ〜３０重量％Ｃｏ−残部Ｆｅの成分範囲
のものが多く使用されている。このような成分範囲にお
いて、代表的な組成としては、２９重量％ｌ’Ｊｉ−１
８重量％Ｃｏ−５３重量％Ｆｅ合金や、３０重量％Ｎｉ
−１７重量％Ｃｏ−５３重量％Ｆｅなどがあり、これら
の合金は硬質ガラス（例えば、ホウケイ酸ガラス）の熱
膨張特性に近似した８膨張特性（線膨張係数；４４〜５
２Ｘ１０−’／℃）を有しているため封着用の材料とし
て適している。また、２７重量％Ｎｉ−２５重量％Ｃｏ
−４８重量％Ｆｅ合金は、セラミックスと金属との密着
用材料として好適なものである。
そして、このような封着用合金は、溶製後に熱間加工や
切削加工などの加工によって線、帯。
切削加工などの加工によって線、帯。
板、管等の所望の形状にされ、その後封着用に供されて
いる。
いる。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、このようなＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨
張合金は、比較的やわらかくかつ粘さかあると共に靭性
に富んでいるため、とくに切削加工によって所望の形状
に成形する際の被削性が良くないという問題点があった
。
張合金は、比較的やわらかくかつ粘さかあると共に靭性
に富んでいるため、とくに切削加工によって所望の形状
に成形する際の被削性が良くないという問題点があった
。
この発明は、上述した従来の問題点に着目してなされた
もので、切削加工に際しての被削性がかなり良好である
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合金を提供することを目
的としている。
もので、切削加工に際しての被削性がかなり良好である
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合金を提供することを目
的としている。
［発明の構成］
（問題点を解決するための手段）
この発明の第一発明は、Ｆｅ−Ｎ１−Ｃｏ系の低熱膨張
合金において、Ｉｎを０．００１〜０．５０重量％含有
させたことを特徴としており、この発明の第二発明は、
同じ＜Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合金において、Ｉ
ｎを０．００１〜０，５０重量％含有させると共に、Ｐ
ｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうちの１種または２種以上を０．０１
〜０．５０重量％でかつ前記Ｉｎとの総量で０．７０重
量％以下の範囲で含有させたことを特徴としており、こ
の発明の第三発明は、同じくＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱
膨張合金において、Ｉｎを０．００１〜０．５０重量％
含有させると共に、ＲＥＭ、Ｚｒ、Ｈのうちの１種また
は２種以上をＲＥＭについては合金中のＳ含有量に応じ
て（３，０〜５．０）×Ｓ（重量％）の範囲でかつＺｒ
、Ｈについては０ 、０００５〜０ 、０１重量％の範
囲で含有ぎせたことを特徴としており、この発明の第四
発明は、同じくＦｅ−Ｎ１−Ｃ。
合金において、Ｉｎを０．００１〜０．５０重量％含有
させたことを特徴としており、この発明の第二発明は、
同じ＜Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合金において、Ｉ
ｎを０．００１〜０，５０重量％含有させると共に、Ｐ
ｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうちの１種または２種以上を０．０１
〜０．５０重量％でかつ前記Ｉｎとの総量で０．７０重
量％以下の範囲で含有させたことを特徴としており、こ
の発明の第三発明は、同じくＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱
膨張合金において、Ｉｎを０．００１〜０．５０重量％
含有させると共に、ＲＥＭ、Ｚｒ、Ｈのうちの１種また
は２種以上をＲＥＭについては合金中のＳ含有量に応じ
て（３，０〜５．０）×Ｓ（重量％）の範囲でかつＺｒ
、Ｈについては０ 、０００５〜０ 、０１重量％の範
囲で含有ぎせたことを特徴としており、この発明の第四
発明は、同じくＦｅ−Ｎ１−Ｃ。
系の低熱膨張合金において、Ｉｎをｏ、ｏｏｉ〜０．５
０重量％含有させると共に、Ｐｂ、Ｂｉ。
０重量％含有させると共に、Ｐｂ、Ｂｉ。
Ｔｅのうちの１種または２種以上を０．０１〜０．５０
重量％でかつ前記Ｉｎとの総量で０．７０重量％以下の
範囲で含有させ、さらにＲＥＭ、Ｚｒ、Ｂのうちの１種
または２種以上をＲＥＭについては合金中のＳ含有量に
応じて（３，０〜５．０）×Ｓ（重量％）の範囲でがっ
Ｚｒ、Ｈについては０ 、０００５〜０ 、０１重量％
の範囲で含有させたことを特徴としている。
重量％でかつ前記Ｉｎとの総量で０．７０重量％以下の
範囲で含有させ、さらにＲＥＭ、Ｚｒ、Ｂのうちの１種
または２種以上をＲＥＭについては合金中のＳ含有量に
応じて（３，０〜５．０）×Ｓ（重量％）の範囲でがっ
Ｚｒ、Ｈについては０ 、０００５〜０ 、０１重量％
の範囲で含有させたことを特徴としている。
この発明が適用されるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合
金は、例えばガラスまたはセラミックスと金属との封着
用材料への採用を考えた場合、ガラスまたはセラミック
スの熱膨張特性に近似ないしは一致する低い熱膨張特性
を有しているのが好ましいことから、約２０〜３５重量
％Ｎｉ−約１０〜３０重量％Ｃｏ−残部Ｆｅの組成にな
るものがとくに好ましいといえる。
金は、例えばガラスまたはセラミックスと金属との封着
用材料への採用を考えた場合、ガラスまたはセラミック
スの熱膨張特性に近似ないしは一致する低い熱膨張特性
を有しているのが好ましいことから、約２０〜３５重量
％Ｎｉ−約１０〜３０重量％Ｃｏ−残部Ｆｅの組成にな
るものがとくに好ましいといえる。
この発明によるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合金は、
上記のように、Ｉｎを単独で０．００１〜０．５０重量
％添加することによって当該合金の被削性を高めるよう
にしたものである。この場合、Ｉｎの添加量が０．００
１重量％よりも少ないときには、Ｉｎの添加による被削
性向丘の効果が小さく、反対にＩｎの添加量が０．５０
重量％よりも多いときには熱間加工性が低下するので好
ましくない。
上記のように、Ｉｎを単独で０．００１〜０．５０重量
％添加することによって当該合金の被削性を高めるよう
にしたものである。この場合、Ｉｎの添加量が０．００
１重量％よりも少ないときには、Ｉｎの添加による被削
性向丘の効果が小さく、反対にＩｎの添加量が０．５０
重量％よりも多いときには熱間加工性が低下するので好
ましくない。
また、Ｉｎを添加したＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合
金に対して、さらにＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうちの１種また
は２種以上を複合添加することによって、被削性をさら
に向上させることが可能であり、このような被削性向上
の効果を得るためにはこれらの合計量で０．０１重量％
以上添加する。そして、これらＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうち
から選ばれる元素をＩｎと複合添加することによって、
低熱膨張合金の熱間加工性を大きく害することなく被削
性を向上させることが可能となる。し ゛かし、Ｐｂ、
Ｂｉ、Ｔｅの１種または２種以上の合計量が０．５０重
量％を超え、かつまたＩｎとＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅの１種ま
たは２種以上との合計量が０．７０重量％を超えると、
当該合金の熱間加工性が低下するおそれがあるので、複
合添加する場合は、Ｉｎを０．００１〜０．５０重量％
。
金に対して、さらにＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうちの１種また
は２種以上を複合添加することによって、被削性をさら
に向上させることが可能であり、このような被削性向上
の効果を得るためにはこれらの合計量で０．０１重量％
以上添加する。そして、これらＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうち
から選ばれる元素をＩｎと複合添加することによって、
低熱膨張合金の熱間加工性を大きく害することなく被削
性を向上させることが可能となる。し ゛かし、Ｐｂ、
Ｂｉ、Ｔｅの１種または２種以上の合計量が０．５０重
量％を超え、かつまたＩｎとＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅの１種ま
たは２種以上との合計量が０．７０重量％を超えると、
当該合金の熱間加工性が低下するおそれがあるので、複
合添加する場合は、Ｉｎを０．００１〜０．５０重量％
。
Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうちの１種または２種以上を０．０
１〜０．５０重量％でかつ前記Ｉｎとの総量で０．７０
重量％以下の範囲とする必要がある。
１〜０．５０重量％でかつ前記Ｉｎとの総量で０．７０
重量％以下の範囲とする必要がある。
さ・らに、Ｉｎを添加したＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨
張合金に対して、ＲＥＭ （Ｙを含む希土類元素のうち
から選ばれる１種または２種以上の元素）、Ｚｒ、Ｈの
うちの１種または２種以上を複合添加することによって
、熱間加工性をより一層改善することが可能である。こ
れらのうち、ＲＥＭは合金中のＳを固定し、Ｍ ｎ Ｓ
の析出防止をはかることによって、硫化物の析出による
熱間加工性の低下を阻止するはたらきがある。したがっ
て、このようなＲＥＭの添加効果を得るためには３．０
×Ｓ（重量％）以上添加することが必要である。この場
合、含有ＳのすべてをＲＥＭによって固定する必要はな
く、熱間加工において有害でない量のＳを残存させてい
てもさしつかえないものである。しかし、ＲＥＭを多量
に添加してもＳと結合していないＲＥＭが増加するだけ
であり、不経済でもあるためその上限を５ 、０×Ｓ（
重量％）とした。なお、このＲＥＭはミツシュメタルな
どとして添加することも可能である。他方、Ｚｒ、Ｂは
粒界を強化することによって上記ＲＥＭと同様に熱間加
工性を改善するのに有効な元素であり、このような効果
を得るためにＺｒ。
張合金に対して、ＲＥＭ （Ｙを含む希土類元素のうち
から選ばれる１種または２種以上の元素）、Ｚｒ、Ｈの
うちの１種または２種以上を複合添加することによって
、熱間加工性をより一層改善することが可能である。こ
れらのうち、ＲＥＭは合金中のＳを固定し、Ｍ ｎ Ｓ
の析出防止をはかることによって、硫化物の析出による
熱間加工性の低下を阻止するはたらきがある。したがっ
て、このようなＲＥＭの添加効果を得るためには３．０
×Ｓ（重量％）以上添加することが必要である。この場
合、含有ＳのすべてをＲＥＭによって固定する必要はな
く、熱間加工において有害でない量のＳを残存させてい
てもさしつかえないものである。しかし、ＲＥＭを多量
に添加してもＳと結合していないＲＥＭが増加するだけ
であり、不経済でもあるためその上限を５ 、０×Ｓ（
重量％）とした。なお、このＲＥＭはミツシュメタルな
どとして添加することも可能である。他方、Ｚｒ、Ｂは
粒界を強化することによって上記ＲＥＭと同様に熱間加
工性を改善するのに有効な元素であり、このような効果
を得るためにＺｒ。
Ｂの１種または２種を０．０００５重量％以上添加する
。しかし、多量に添加しても熱間加工性改善の効果はよ
り多く期待できないので、その上限を０９０１重量％と
した。
。しかし、多量に添加しても熱間加工性改善の効果はよ
り多く期待できないので、その上限を０９０１重量％と
した。
そして、Ｉｎを添加したＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張
合金に対して、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうちの１種または２
種以上と、ＲＥＭ、Ｚｒ、Ｈのうちの１種または２種以
上とを複合添加することによって、上記低熱膨張合金の
被削性と熱間加工性とを著しく良好なものとすることが
可能となる。
合金に対して、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうちの１種または２
種以上と、ＲＥＭ、Ｚｒ、Ｈのうちの１種または２種以
上とを複合添加することによって、上記低熱膨張合金の
被削性と熱間加工性とを著しく良好なものとすることが
可能となる。
（実施例）
容量が５０ｋｇの真空誘導溶解炉を使用して第１表に示
す化学成分のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系低８膨張合金を溶製し
、次いで造塊して各々インゴットとした。
す化学成分のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系低８膨張合金を溶製し
、次いで造塊して各々インゴットとした。
続いて、各インゴットから試験片を作成し、グリ−プル
試験を行って各合金の熱間加工性を調べると共に、ドリ
ルによる切削試験を行って各合金の被削性を調べ、さら
に、各合金の熱膨張係数の測定をも行った。
試験を行って各合金の熱間加工性を調べると共に、ドリ
ルによる切削試験を行って各合金の被削性を調べ、さら
に、各合金の熱膨張係数の測定をも行った。
なお、これらの各試験において、グリ−プル試験では、
１２００℃でのクリープ試験における絞り（％）を測定
することによって、熱間加工性を評価し、切削試験では
直径１．５ｍｍのドリルに２．０ｋｇｆの荷重をかけつ
つ１分間孔あけ加工を行ったあとの延べ深さを測定し、
比較合金Ｎｏ、 １の試験結果をｌＯＯとしたときの
比により各合金の被削性を評価した。また、熱膨張係数
は、０〜４００ ′Ｏの間で測定した熱膨張曲線から求
め、比較合金Ｎｏ、 １の測定結果を１００としたと
きの比により評価した。これらの結果を同じく第１表に
示すように、比較合金Ｎ０１１のいわゆるコパールに対
して、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅの１種または２種を添加した比
較合金ＮＯ１２〜５は熱間加工性が極めて悪く、被削性
および熱膨張係数の測定はできなかった。
１２００℃でのクリープ試験における絞り（％）を測定
することによって、熱間加工性を評価し、切削試験では
直径１．５ｍｍのドリルに２．０ｋｇｆの荷重をかけつ
つ１分間孔あけ加工を行ったあとの延べ深さを測定し、
比較合金Ｎｏ、 １の試験結果をｌＯＯとしたときの
比により各合金の被削性を評価した。また、熱膨張係数
は、０〜４００ ′Ｏの間で測定した熱膨張曲線から求
め、比較合金Ｎｏ、 １の測定結果を１００としたと
きの比により評価した。これらの結果を同じく第１表に
示すように、比較合金Ｎ０１１のいわゆるコパールに対
して、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅの１種または２種を添加した比
較合金ＮＯ１２〜５は熱間加工性が極めて悪く、被削性
および熱膨張係数の測定はできなかった。
これに対して、比較合金Ｎ０１１のいわゆるコバールに
対して、Ｉｎを添加した本発明合金は、それらの熱間加
工性が若干低下することはあるものの、被削性がかなり
向トしていることが明らかであり、ＩｎのほかにＰｂ、
Ｂｉ、Ｔｅの１種または２種以上を複合添加した本発明
合金は被削性がさらに向上しており、ＩｎのほかにＲＥ
Ｍ。
対して、Ｉｎを添加した本発明合金は、それらの熱間加
工性が若干低下することはあるものの、被削性がかなり
向トしていることが明らかであり、ＩｎのほかにＰｂ、
Ｂｉ、Ｔｅの１種または２種以上を複合添加した本発明
合金は被削性がさらに向上しており、ＩｎのほかにＲＥ
Ｍ。
Ｚｒ、Ｈの１種または２種以上を複合添加した本発明合
金は被削性改善による熱間加工性の低下を少なくできる
ことが明らかであり、ＩｎのほかにＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅｃ
ｒ）１種または２種以上と、ＲＥＭ、Ｚｒ、Ｂの１種ま
たは２種以上とを複合添加することによって、被削性と
熱間加工性に優れたものとすることができることが明ら
かであ［発明の効果］ 以上説明してきたように、この発明では、Ｆｅ−Ｎｉ−
Ｃｏ系の低熱膨張合金において、Ｉｎを０．００１〜０
．５０重量％含有させるようにし、必要に応じてさらに
Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうちの１種または２種以上を０．０
１〜０．５０重量％でかつ前記Ｉｎとの総量で０．７０
重量％以下の範囲で含有させるようにし、同じく必要に
応じてＲＥＭ、Ｚｒ、Ｈのうちの１種または２種以上を
ＲＥＭについては合金中のＳ含有量に応じて（３，０〜
５．０）×Ｓ（重量％）の範囲でかツＺ ｒ 、 Ｂに
ついては０ 、０００５〜０ 、０１重量％の範囲で含
有させるようにしたから、切削加工に際しての被削性が
かなり良好であるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合金を
提供することが可能であり、例えば封着用材料として適
用する際に線、帯、板、管等の所望形状への加工に切削
加工を用いる場合において加工能率や加工精度をより一
層高めることができるようになるという非常に優れた効
果がもたらされる。
金は被削性改善による熱間加工性の低下を少なくできる
ことが明らかであり、ＩｎのほかにＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅｃ
ｒ）１種または２種以上と、ＲＥＭ、Ｚｒ、Ｂの１種ま
たは２種以上とを複合添加することによって、被削性と
熱間加工性に優れたものとすることができることが明ら
かであ［発明の効果］ 以上説明してきたように、この発明では、Ｆｅ−Ｎｉ−
Ｃｏ系の低熱膨張合金において、Ｉｎを０．００１〜０
．５０重量％含有させるようにし、必要に応じてさらに
Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうちの１種または２種以上を０．０
１〜０．５０重量％でかつ前記Ｉｎとの総量で０．７０
重量％以下の範囲で含有させるようにし、同じく必要に
応じてＲＥＭ、Ｚｒ、Ｈのうちの１種または２種以上を
ＲＥＭについては合金中のＳ含有量に応じて（３，０〜
５．０）×Ｓ（重量％）の範囲でかツＺ ｒ 、 Ｂに
ついては０ 、０００５〜０ 、０１重量％の範囲で含
有させるようにしたから、切削加工に際しての被削性が
かなり良好であるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合金を
提供することが可能であり、例えば封着用材料として適
用する際に線、帯、板、管等の所望形状への加工に切削
加工を用いる場合において加工能率や加工精度をより一
層高めることができるようになるという非常に優れた効
果がもたらされる。
Claims (4)
- （１）Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合金において、Ｉ
ｎを０．００１〜０．５０重量％含有させたことを特徴
とする低熱膨張合金。 - （２）Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合金において、Ｉ
ｎを０．００１〜０．５０重量％含有させると共に、Ｐ
ｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうちの１種または２種以上を０．０１
〜０．５０重量％でかつ前記Ｉｎとの総量で０．７０重
量％以下の範囲で含有させたことを特徴とする低熱膨張
合金。 - （３）Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合金において、Ｉ
ｎを０．００１〜０．５０重量％含有させると共に、Ｒ
ＥＭ、Ｚｒ、Ｂのうちの１種または２種以上をＲＥＭに
ついては合金中のＳ含有量に応じて（３．０〜５．０）
×Ｓ（重量％）の範囲でかつＺｒ、Ｂについては０．０
００５〜０．０１重量％の範囲で含有させたことを特徴
とする低熱膨張合金。 - （４）Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系の低熱膨張合金において、Ｉ
ｎを０．００１〜０．５０重量％含有させると共に、Ｐ
ｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうちの１種または２種以上を０．０１
〜０．５０重量％でかつ前記Ｉｎとの総量で０．７０重
量％以下の範囲で含有させ、さらにＲＥＭ、Ｚｒ、Ｂの
うちの１種または２種以上をＲＥＭについては合金中の
Ｓ含有量に応じて（３．０〜５．０）×Ｓ（重量％）の
範囲でかつＺｒ、Ｂについては０．０００５〜０．０１
重量％の範囲で含有させたことを特徴とする低熱膨張合
金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18408085A JPS6247457A (ja) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | 低熱膨張合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18408085A JPS6247457A (ja) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | 低熱膨張合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6247457A true JPS6247457A (ja) | 1987-03-02 |
Family
ID=16147040
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18408085A Pending JPS6247457A (ja) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | 低熱膨張合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6247457A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003010352A1 (en) * | 2001-07-26 | 2003-02-06 | Crs Holdings, Inc. | FREE-MACHINING Fe-Ni-Co ALLOY |
-
1985
- 1985-08-23 JP JP18408085A patent/JPS6247457A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003010352A1 (en) * | 2001-07-26 | 2003-02-06 | Crs Holdings, Inc. | FREE-MACHINING Fe-Ni-Co ALLOY |
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