JPS6243531A - 内燃機関の吸気管圧力計測装置 - Google Patents
内燃機関の吸気管圧力計測装置Info
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- JPS6243531A JPS6243531A JP18343785A JP18343785A JPS6243531A JP S6243531 A JPS6243531 A JP S6243531A JP 18343785 A JP18343785 A JP 18343785A JP 18343785 A JP18343785 A JP 18343785A JP S6243531 A JPS6243531 A JP S6243531A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、内燃機関の吸気管圧力を計測する装置に関す
る。
る。
内燃機関の状態に応じた最適な燃料噴射量を決定する方
式の一つに、内燃機関の吸気管圧力を計測し、これを一
つのパラメータとして燃料の基本噴射量を求める方式が
知られている。
式の一つに、内燃機関の吸気管圧力を計測し、これを一
つのパラメータとして燃料の基本噴射量を求める方式が
知られている。
この方式では、吸気管圧力はスロットル開度が一定であ
っても内燃機関のボンピング作用により絶えず脈動して
いるので、その脈動の影響を受けないようにすることが
必要となる。
っても内燃機関のボンピング作用により絶えず脈動して
いるので、その脈動の影響を受けないようにすることが
必要となる。
吸気管圧力の脈動による影響を除去する従来の方式とし
ては、 ■吸気管と圧力センサとをつなぐパイプの径を細くして
細かな脈動が圧力センサまで伝わらないようにし、圧力
センサに伝わる圧力が吸気管圧力の平均値となるように
した方式 ■第６図に示すように、吸気管ｌ内の圧力を直接検出す
る圧力センサ２とＡ／Ｄ変換器３との間に、脈動成分を
カットするフィルタ４を設ける方式が知られている。
ては、 ■吸気管と圧力センサとをつなぐパイプの径を細くして
細かな脈動が圧力センサまで伝わらないようにし、圧力
センサに伝わる圧力が吸気管圧力の平均値となるように
した方式 ■第６図に示すように、吸気管ｌ内の圧力を直接検出す
る圧力センサ２とＡ／Ｄ変換器３との間に、脈動成分を
カットするフィルタ４を設ける方式が知られている。
しかしながら、一般に吸気管圧力の脈動周波数はエンジ
ン回転数に比例して大きくなるから、例えば低回転域に
おける脈動成分をも充分に除去し得るように方式■でパ
イプ径を充分に細くし、方式■でフィルタ４の時定数を
大きくすると、スロットル開度の急変時における吸気管
圧力の変化を応答性良く検出できず、反対に急変時にお
ける応答性を改善しようと方式■でパイプ径を大くし、
方式■でフィルタ４の時定数を小さくすると、低回転域
において脈動の影響を除去することが困難となる。また
、一般的に従来の方式■、■では正確に吸気管圧力の平
均値を求めることは困難であり、多少の脈動成分は残存
する。
ン回転数に比例して大きくなるから、例えば低回転域に
おける脈動成分をも充分に除去し得るように方式■でパ
イプ径を充分に細くし、方式■でフィルタ４の時定数を
大きくすると、スロットル開度の急変時における吸気管
圧力の変化を応答性良く検出できず、反対に急変時にお
ける応答性を改善しようと方式■でパイプ径を大くし、
方式■でフィルタ４の時定数を小さくすると、低回転域
において脈動の影響を除去することが困難となる。また
、一般的に従来の方式■、■では正確に吸気管圧力の平
均値を求めることは困難であり、多少の脈動成分は残存
する。
本発明はこのような従来の欠点を改善したもので、その
目的は、内燃機関の低回転域から高回転域までの広い範
囲にわたり、シリンダのポンピング作用による脈動成分
の影響を受けずに吸気管圧力の平均値を正確に求めるこ
とができ、また、過渡時の応答性を向上させることにあ
る。
目的は、内燃機関の低回転域から高回転域までの広い範
囲にわたり、シリンダのポンピング作用による脈動成分
の影響を受けずに吸気管圧力の平均値を正確に求めるこ
とができ、また、過渡時の応答性を向上させることにあ
る。
本発明は上記問題点を解決するために、第１の発明にあ
うでは例えば第１図に示すように、吸気管１０内の圧力
を検出する圧力センサ１１と、圧力センサ１１の出力を
ディジタル値に変換するＡ／Ｄ変換器１２と、Ａ／Ｄ変
換器１２の出力をクランク角の所定角度毎にサンプリン
グし、直前の複数個のサンプリング値を用いて吸気管圧
力の平均値を算出する平均値算出手段１３とを設ける。
うでは例えば第１図に示すように、吸気管１０内の圧力
を検出する圧力センサ１１と、圧力センサ１１の出力を
ディジタル値に変換するＡ／Ｄ変換器１２と、Ａ／Ｄ変
換器１２の出力をクランク角の所定角度毎にサンプリン
グし、直前の複数個のサンプリング値を用いて吸気管圧
力の平均値を算出する平均値算出手段１３とを設ける。
また、本発明の第２の発明にあっては、上記構成に加え
、前記直前の複数個のサンプリング値の内の最大値に基
づいて設定される加速判定レベルとＡ／Ｄ変換器１２の
出力とを比較する加速判定手段１４と、前記複数個のサ
ンプリング値の内の最小値に基づいて設定される減速判
定レベルとＡ／Ｄ変換器１２の出力とを比較する減速判
定手段１５と、加速判定手段１４および減速判定手段１
５の判定結果に応じて平均値算出手段１３の出力とＡ／
Ｄ変換器１２の出力の内から出力する吸気管圧力計測値
を選択する選択手段１６とを設ける。
、前記直前の複数個のサンプリング値の内の最大値に基
づいて設定される加速判定レベルとＡ／Ｄ変換器１２の
出力とを比較する加速判定手段１４と、前記複数個のサ
ンプリング値の内の最小値に基づいて設定される減速判
定レベルとＡ／Ｄ変換器１２の出力とを比較する減速判
定手段１５と、加速判定手段１４および減速判定手段１
５の判定結果に応じて平均値算出手段１３の出力とＡ／
Ｄ変換器１２の出力の内から出力する吸気管圧力計測値
を選択する選択手段１６とを設ける。
本発明の好ましい実施例においては、例えば４気１！１
４サイクル内燃機関の場合、平均値算出手段１３はクラ
ンク角の４５度毎にＡ／Ｄ変換器１２の出力をサンプリ
ングし、直前の４個のサンプリング値から平均値を算出
する。また、このようにすると、複数個のサンプリング
値の中の最大値はほぼ脈動成分の最大値となり、サンプ
リング値の中の最小値はほぼ脈動成分の最小値となり、
加速判定手段１４の加速判定レベルにはその最大値に基
づく値が設定され、減速判定手段１５の減速判定レベル
にはその最小値に基づく値が設定゛される。
４サイクル内燃機関の場合、平均値算出手段１３はクラ
ンク角の４５度毎にＡ／Ｄ変換器１２の出力をサンプリ
ングし、直前の４個のサンプリング値から平均値を算出
する。また、このようにすると、複数個のサンプリング
値の中の最大値はほぼ脈動成分の最大値となり、サンプ
リング値の中の最小値はほぼ脈動成分の最小値となり、
加速判定手段１４の加速判定レベルにはその最大値に基
づく値が設定され、減速判定手段１５の減速判定レベル
にはその最小値に基づく値が設定゛される。
第１の発明においては、吸気管１０内の圧力は圧力セン
サ１１でアナログ量として検出され、Ａ／Ｄ変換器１２
でディジタル量に変換された後、平均値算出手段１３に
加えられ、ここでクランク角信号に基づく内燃機関の所
定の回転位置における複数個のＡ／Ｄ変換値が蓄積され
、このＭ積値から吸気管圧力の平均値が算出され出力さ
れる。
サ１１でアナログ量として検出され、Ａ／Ｄ変換器１２
でディジタル量に変換された後、平均値算出手段１３に
加えられ、ここでクランク角信号に基づく内燃機関の所
定の回転位置における複数個のＡ／Ｄ変換値が蓄積され
、このＭ積値から吸気管圧力の平均値が算出され出力さ
れる。
また、第２の発明においては、Ａ／Ｄ変換器１２の出力
は平均値算出手段１３と加速判定手段１４と減速判定手
段１５とに加えられ、加速判定手段１４．減速判定手段
１５ではＡ／Ｄ変換値を各々加速判定しベル、減速判定
レベルと比較することにより加速や減速が行なわれたか
否かが判別される０選択手段１６は、加速判定手段１４
で加速判定されず、且つ減速判定手段１５で減速判定さ
れていない期間、平均値算出手段１３の出力を選択し、
加速判定手段１４で加速判定されるか或いは減速判定手
段１５で減速判定されると、その後の所定期間だけ上記
平均値に代えてＡ／Ｄ変換器１２の出力を選択する。
は平均値算出手段１３と加速判定手段１４と減速判定手
段１５とに加えられ、加速判定手段１４．減速判定手段
１５ではＡ／Ｄ変換値を各々加速判定しベル、減速判定
レベルと比較することにより加速や減速が行なわれたか
否かが判別される０選択手段１６は、加速判定手段１４
で加速判定されず、且つ減速判定手段１５で減速判定さ
れていない期間、平均値算出手段１３の出力を選択し、
加速判定手段１４で加速判定されるか或いは減速判定手
段１５で減速判定されると、その後の所定期間だけ上記
平均値に代えてＡ／Ｄ変換器１２の出力を選択する。
第２図は本発明の実施例の要部プロンク図であり、本発
明を内燃機関の燃料噴射１点火時期、アイドル回転数制
御を行なうエンジン制御装置に適用した場合を示す。
明を内燃機関の燃料噴射１点火時期、アイドル回転数制
御を行なうエンジン制御装置に適用した場合を示す。
同図において、２０は吸気管で、そこに圧力センサ２１
が装着されている。圧力センサ２１としては、容量形セ
ンサ、半導体ピエゾ抵抗形センサ等の各種の方式のもの
を採用することができる０本実施例では、圧力センサ２
１の検出端を吸気管２０に直接挿入するか、或いは太い
バイブでつなぐかして脈動成分をも検出する構成として
いる。圧力センサ２１の出力は、制？ｉｌ器２２の人力
インタフェイス２３を介してＡ／Ｄ変換器２４に入力さ
れ、ここでディジタル量に変換されてマイクロプロセッ
サ（ＭＰＵ）２６に入力される。なお、Ａ／Ｄ変換器２
４に入力する前にノイズ程度を除去するフィルタを通す
構成としても良い。
が装着されている。圧力センサ２１としては、容量形セ
ンサ、半導体ピエゾ抵抗形センサ等の各種の方式のもの
を採用することができる０本実施例では、圧力センサ２
１の検出端を吸気管２０に直接挿入するか、或いは太い
バイブでつなぐかして脈動成分をも検出する構成として
いる。圧力センサ２１の出力は、制？ｉｌ器２２の人力
インタフェイス２３を介してＡ／Ｄ変換器２４に入力さ
れ、ここでディジタル量に変換されてマイクロプロセッ
サ（ＭＰＵ）２６に入力される。なお、Ａ／Ｄ変換器２
４に入力する前にノイズ程度を除去するフィルタを通す
構成としても良い。
入力インクフェイス２３には他にクランク角センサ２５
の出力及び燃料噴射９点火時期、アイドル回転数制御に
必要な各種センサからの出力が入力され、Ａ／Ｄ変換す
る必要があるものはＡ／Ｄ変換器２４を介して、またそ
の必要のないものは直接にＭＰｔＪ２６に入力される。
の出力及び燃料噴射９点火時期、アイドル回転数制御に
必要な各種センサからの出力が入力され、Ａ／Ｄ変換す
る必要があるものはＡ／Ｄ変換器２４を介して、またそ
の必要のないものは直接にＭＰｔＪ２６に入力される。
ＭＰＵ２６は、所定周期でＡ／Ｄ変換器２４の出力およ
び入力インタフェイス２３の出力を読取り、各種の演算
を行なって燃料噴射制御信号ａ１１点火期制御信号す、
アイドル回転数制御信号Ｃを出力インタフェイス２７を
介して外部回路へ出力する。
び入力インタフェイス２３の出力を読取り、各種の演算
を行なって燃料噴射制御信号ａ１１点火期制御信号す、
アイドル回転数制御信号Ｃを出力インタフェイス２７を
介して外部回路へ出力する。
ＭＰＵ２６に所定の処理を行なわせる為に必要なプログ
ラム等はメモリ２Ｂに格納されている。
ラム等はメモリ２Ｂに格納されている。
第３図および第４図は４気筒４サイクル内燃機関におけ
るＭＰＵ２６の処理の一例を示すフローチャートであり
、第３図は例えば２ ｍ５ｅｃ毎に行なう吸気管圧力処
理、第４図はクランク角センサ２５の出力に基づきクラ
ンク角の４５度毎に行なう吸気管圧力処理をそれぞれ示
す、なお、Ｓ１〜３１１． Ｓ２０〜Ｓ３０は各ステ
ップを示す。
るＭＰＵ２６の処理の一例を示すフローチャートであり
、第３図は例えば２ ｍ５ｅｃ毎に行なう吸気管圧力処
理、第４図はクランク角センサ２５の出力に基づきクラ
ンク角の４５度毎に行なう吸気管圧力処理をそれぞれ示
す、なお、Ｓ１〜３１１． Ｓ２０〜Ｓ３０は各ステ
ップを示す。
一般に、吸気管圧力の脈動周波数ｆは、内燃機関のシリ
ンダ数をＭ１エンジン回転数をＮ （ｒｐｍ）とすると
、 ｆ −ＭｘＮ／ １２０ となり、エンジン回転数により変動するが、脈動はエン
ジンの吸気工程と同期したものとなる。即ち、例えば４
気筒エンジンの場合、吸気管圧力の変化は例えば第５図
に示すように、クランク角の１８０度に１回の周期で現
れる。そこで、例えばクランク角の４５度毎に吸気管圧
力のディジタル値を蓄積し、例えば直前の４個の蓄積値
の平均を求めるようにすれば、正確な平均値を得ること
が可能となる。
ンダ数をＭ１エンジン回転数をＮ （ｒｐｍ）とすると
、 ｆ −ＭｘＮ／ １２０ となり、エンジン回転数により変動するが、脈動はエン
ジンの吸気工程と同期したものとなる。即ち、例えば４
気筒エンジンの場合、吸気管圧力の変化は例えば第５図
に示すように、クランク角の１８０度に１回の周期で現
れる。そこで、例えばクランク角の４５度毎に吸気管圧
力のディジタル値を蓄積し、例えば直前の４個の蓄積値
の平均を求めるようにすれば、正確な平均値を得ること
が可能となる。
次に第２図〜第５図を参照して本実施例の動作を説明す
る。
る。
ＭＰＵ２６は内部タイマにより２ ｍ５ｅｃ毎に割込み
がかけられ、第３図に示す処理を実行する。この処理で
は、先ず第２図のＡ／Ｄ変換器２４から圧力センサ２１
のディジタル値を読取ることから開始され、この読み取
ったＡ／Ｄ変換値を今回のＡ／Ｄ変換価ＰＭＡＤとする
（Ｓｌ）。
がかけられ、第３図に示す処理を実行する。この処理で
は、先ず第２図のＡ／Ｄ変換器２４から圧力センサ２１
のディジタル値を読取ることから開始され、この読み取
ったＡ／Ｄ変換値を今回のＡ／Ｄ変換価ＰＭＡＤとする
（Ｓｌ）。
ＭＰＵ２６は、またクランク角センサ２５の出力を監視
し、クランク角の４５度毎に第４図に示すような処理を
行なっている。即ち、クランク角が４５度経過する毎に
、ＭＰＵ内部のカウンタＣＲＮＫの値を＋１カウントア
ツプし、カウンタＣＲＮＫの値が３を越えるとカウンタ
ＣＲＮＫの値をＯに初期化する処理を経た後（３２０〜
５２２）、カウンタＣＲＮにの値がＯであれば即ちクラ
ンク角が０度であれば今回のＡ／Ｄ変換（ａＰに八〇を
クランク角度θ度のサンプリング値ＰＭＩに設定し、カ
ウンタＣＲＮＫの値が１．２８３であれば即ちクランク
角が４５度、９０度、１３５度であれば今回のＡ／Ｄ変
換値ＰＭＡＤをクランク角度４５度、９０度、１３５度
のサンプリング値ＰＭ２． ＰＭ３． Ｐ門４にそれぞ
れ設定する処理を行っている（８２３〜５３０）、なお
、クランク角度が１８０度になるとカウンタＣＲＮにの
値は０に戻されるので、そのときのＡ／Ｄ変換値Ｐ？ｌ
ＡＤはクランク角度Ｏ度のサンプリング値ＰＭＩに再び
設定される。
し、クランク角の４５度毎に第４図に示すような処理を
行なっている。即ち、クランク角が４５度経過する毎に
、ＭＰＵ内部のカウンタＣＲＮＫの値を＋１カウントア
ツプし、カウンタＣＲＮＫの値が３を越えるとカウンタ
ＣＲＮＫの値をＯに初期化する処理を経た後（３２０〜
５２２）、カウンタＣＲＮにの値がＯであれば即ちクラ
ンク角が０度であれば今回のＡ／Ｄ変換（ａＰに八〇を
クランク角度θ度のサンプリング値ＰＭＩに設定し、カ
ウンタＣＲＮＫの値が１．２８３であれば即ちクランク
角が４５度、９０度、１３５度であれば今回のＡ／Ｄ変
換値ＰＭＡＤをクランク角度４５度、９０度、１３５度
のサンプリング値ＰＭ２． ＰＭ３． Ｐ門４にそれぞ
れ設定する処理を行っている（８２３〜５３０）、なお
、クランク角度が１８０度になるとカウンタＣＲＮにの
値は０に戻されるので、そのときのＡ／Ｄ変換値Ｐ？ｌ
ＡＤはクランク角度Ｏ度のサンプリング値ＰＭＩに再び
設定される。
従って、第５図に示すように吸気管圧力が変化している
場合、クランク角度が０度から１３５度まで経過すると
、第５図のＡ−Ｄ点に示す時点のサンプリング値ＰＭＩ
〜ＰＭ４が求まることになり、ＭＰＵ２６は第３図のス
テップＳ２に示すように、それらの平均４ｔ１ｐｑＭｇ
ｎＮを算出する。また、第５図の８点まで達すると、Ｂ
、Ｃ，Ｄ、８点における４個のサンプリング値から平均
が求められる。
場合、クランク角度が０度から１３５度まで経過すると
、第５図のＡ−Ｄ点に示す時点のサンプリング値ＰＭＩ
〜ＰＭ４が求まることになり、ＭＰＵ２６は第３図のス
テップＳ２に示すように、それらの平均４ｔ１ｐｑＭｇ
ｎＮを算出する。また、第５図の８点まで達すると、Ｂ
、Ｃ，Ｄ、８点における４個のサンプリング値から平均
が求められる。
また、ＭＰＵ２６は次のステップ３３．Ｓ４において今
まで求めた４個のサンプリング値の中の最大値および最
小値を抽出し、これを加速判定レベルＰＭＭＡＸおよび
減速判定レベルＰＭＭＩＮとし、それぞれ今回のＡ／Ｄ
変換値ＰＭＡＤと比較することにより、加速が行なわれ
たか否か及び減速が行なわれたか否かを判別する（Ｓ５
．Ｓ６）。
まで求めた４個のサンプリング値の中の最大値および最
小値を抽出し、これを加速判定レベルＰＭＭＡＸおよび
減速判定レベルＰＭＭＩＮとし、それぞれ今回のＡ／Ｄ
変換値ＰＭＡＤと比較することにより、加速が行なわれ
たか否か及び減速が行なわれたか否かを判別する（Ｓ５
．Ｓ６）。
そして、加速成いは減速が検出されると、例えば数５ｓ
ｅｃ毎にカウントアンプされる内部カウンタＣＰＭをＯ
にリセットしく３７）、そのカウンタＣＰＭが所定の値
時間にして例えば２００ａ＋ｓｅｃ程度経過する迄、基
本噴射量の算出に使用する吸気管圧力値Ｐ？ＩＴＰとし
て’ｌ ５ｓｅｃ毎に順次求められるＡ／Ｄ変換値ＰＭ
ＡＤを用い、それ以外の場合つまりスロットル開度が一
定している期間と上記過渡期間以外は吸気管圧力ＰＭＴ
ＰとしてステップＳ２で求めた平均値ＰＭＭＥＡＮを用
いる（３９〜５１１）。
ｅｃ毎にカウントアンプされる内部カウンタＣＰＭをＯ
にリセットしく３７）、そのカウンタＣＰＭが所定の値
時間にして例えば２００ａ＋ｓｅｃ程度経過する迄、基
本噴射量の算出に使用する吸気管圧力値Ｐ？ＩＴＰとし
て’ｌ ５ｓｅｃ毎に順次求められるＡ／Ｄ変換値ＰＭ
ＡＤを用い、それ以外の場合つまりスロットル開度が一
定している期間と上記過渡期間以外は吸気管圧力ＰＭＴ
ＰとしてステップＳ２で求めた平均値ＰＭＭＥＡＮを用
いる（３９〜５１１）。
従って、例えば第５図の８点以降に示すようにスロット
ル弁が急激に開かれ今回のＡ／Ｄ変換値ＰＭＡｌｌが加
速判定レベルＰＭＭＡＸを越えると、ステップＳ５で加
速の判定が為され、それから所定時間だけはＡ／Ｄ変換
価ＰＭＡＤにより燃料の基本噴射量が算出され、所定時
間経過するとステップｓ２で求まる平均値Ｐ？ＩＭＥＡ
Ｎも加速に応して増大しているので、再び平均値を用い
て基本噴射量が算出される。
ル弁が急激に開かれ今回のＡ／Ｄ変換値ＰＭＡｌｌが加
速判定レベルＰＭＭＡＸを越えると、ステップＳ５で加
速の判定が為され、それから所定時間だけはＡ／Ｄ変換
価ＰＭＡＤにより燃料の基本噴射量が算出され、所定時
間経過するとステップｓ２で求まる平均値Ｐ？ＩＭＥＡ
Ｎも加速に応して増大しているので、再び平均値を用い
て基本噴射量が算出される。
以上の実施例では、４５度のクランク角度毎に圧力セン
サ２１のディジタル化された出力をサンプリングしたが
、他の角度毎にサンプリングする構成としても良い、ま
た、加速判定レベル、減速判定レベルとして直前にサン
プリングされた複数個のサンプリング値の最大値、最小
値そのものを使用したが、多少のレベル変更を施したも
のを各判定レベルとすることもできる。更に、加速、減
速を検出した後所定時間だけ平均値に代えてＡ／Ｄ変喚
値ＰＭＡＤを用いる方法として、時間で規定する以外に
クランク角度で規定することも可能である。
サ２１のディジタル化された出力をサンプリングしたが
、他の角度毎にサンプリングする構成としても良い、ま
た、加速判定レベル、減速判定レベルとして直前にサン
プリングされた複数個のサンプリング値の最大値、最小
値そのものを使用したが、多少のレベル変更を施したも
のを各判定レベルとすることもできる。更に、加速、減
速を検出した後所定時間だけ平均値に代えてＡ／Ｄ変喚
値ＰＭＡＤを用いる方法として、時間で規定する以外に
クランク角度で規定することも可能である。
以上説明したように、本発明は、圧力センサの出力をデ
ィジタル値に変換するＡ／Ｄ変換器の出力とクランク角
信号とを入力とする平均値算出手段により、クランク角
の所定角度毎にサンプリングされた直前の複数個のＡ／
Ｄ変換値から吸気管圧力の平均値を算出しているので、
低回転域でも高回転域でも同じクランク角度内で正確な
平均値が求まり、これは従来の方式■においてフィルタ
４の時定数を低回転域で大きくし高回転域で小さくした
状態と等価になり、内燃機関の低回転域から高回転域ま
での広い範囲にわたり、シリンダのボンピング作用によ
る脈動成分の影響を受けずに吸気管圧力の平均値を応答
性良く検出することが可能となる。
ィジタル値に変換するＡ／Ｄ変換器の出力とクランク角
信号とを入力とする平均値算出手段により、クランク角
の所定角度毎にサンプリングされた直前の複数個のＡ／
Ｄ変換値から吸気管圧力の平均値を算出しているので、
低回転域でも高回転域でも同じクランク角度内で正確な
平均値が求まり、これは従来の方式■においてフィルタ
４の時定数を低回転域で大きくし高回転域で小さくした
状態と等価になり、内燃機関の低回転域から高回転域ま
での広い範囲にわたり、シリンダのボンピング作用によ
る脈動成分の影響を受けずに吸気管圧力の平均値を応答
性良く検出することが可能となる。
また、加速判定手段、減速判定手段、これらの判定結果
に応じて平均値算出手段の出力とＡ／Ｄ変換器の出力の
内から例えば燃料基本噴射量の算出に用いる吸気管圧力
を選択する選択手段を設ける構成によれば、加速、減速
の過渡時における応答性を更に向上させることができる
効果がある。
に応じて平均値算出手段の出力とＡ／Ｄ変換器の出力の
内から例えば燃料基本噴射量の算出に用いる吸気管圧力
を選択する選択手段を設ける構成によれば、加速、減速
の過渡時における応答性を更に向上させることができる
効果がある。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の構成説明図、
第２図は本発明の実施例の要部ブロック図、第３図およ
び第４図は４気筒の内燃機関におけるＭＰＵ２６の処理
の一例を示すフローチャート、第５図は吸気管圧力の変
化の一例を示す線図および、 第６図は従来例の構成図である。 図において、ｔｏ、 ２０は吸気管、１１．２１は圧力
センサ、１２．２４はＡ／Ｄ変換器、１３は平均値算出
手段、１４は加速判定手段、１５は減速判定手段、１６
は基本噴射量算出手段、１７は選択手段、２２は制？Ｉ
ＩＨ１２３は人力インクフェイス、２５はクランク角セ
ンサ、２６はＭＰｔＪ、２７は出力インタフェイス、２
８はメモリである。
び第４図は４気筒の内燃機関におけるＭＰＵ２６の処理
の一例を示すフローチャート、第５図は吸気管圧力の変
化の一例を示す線図および、 第６図は従来例の構成図である。 図において、ｔｏ、 ２０は吸気管、１１．２１は圧力
センサ、１２．２４はＡ／Ｄ変換器、１３は平均値算出
手段、１４は加速判定手段、１５は減速判定手段、１６
は基本噴射量算出手段、１７は選択手段、２２は制？Ｉ
ＩＨ１２３は人力インクフェイス、２５はクランク角セ
ンサ、２６はＭＰｔＪ、２７は出力インタフェイス、２
８はメモリである。
Claims (2)
- （１）内燃機関の吸気管圧力を計測する装置において、 吸気管圧力を検出する圧力センサと、 該圧力センサの出力をディジタル値に変換するＡ／Ｄ変
換器と、 該Ａ／Ｄ変換器の出力をクランク角の所定角度毎にサン
プリングし、直前の複数個のサンプリング値に基づいて
吸気管圧力の平均値を算出する平均値算出手段とを具備
したことを特徴とする内燃機関の吸気管圧力計測装置。 - （２）内燃機関の吸気管圧力を計測する装置において、 吸気管圧力を検出する圧力センサと、 該圧力センサの出力をディジタル値に変換するＡ／Ｄ変
換器と、 該Ａ／Ｄ変換器の出力をクランク角の所定角度毎にサン
プリングし、直前の複数個のサンプリング値に基づいて
吸気管圧力の平均値を算出する平均値算出手段と、 前記直前の複数個のサンプリング値の内の最大値に基づ
いて設定される加速判定レベルと前記Ａ／Ｄ変換器の出
力とを比較する加速判定手段と、前記直前の複数個のサ
ンプリング値の内の最小値に基づいて設定される減速判
定レベルと前記Ａ／Ｄ変換器の出力とを比較する減速判
定手段と、前記加速判定手段および前記減速判定手段の
判定結果に応じて前記平均値算出手段の出力と前記Ａ／
Ｄ変換器の出力の内から出力する吸気管圧力計測値を選
択する選択手段とを具備したことを特徴とする内燃機関
の吸気管圧力計測装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18343785A JPS6243531A (ja) | 1985-08-21 | 1985-08-21 | 内燃機関の吸気管圧力計測装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18343785A JPS6243531A (ja) | 1985-08-21 | 1985-08-21 | 内燃機関の吸気管圧力計測装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6243531A true JPS6243531A (ja) | 1987-02-25 |
| JPH0469738B2 JPH0469738B2 (ja) | 1992-11-09 |
Family
ID=16135753
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18343785A Granted JPS6243531A (ja) | 1985-08-21 | 1985-08-21 | 内燃機関の吸気管圧力計測装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6243531A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0518843A (ja) * | 1991-07-12 | 1993-01-26 | Japan Electron Control Syst Co Ltd | 過給機付内燃機関の過給圧検出装置 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57125336A (en) * | 1981-01-27 | 1982-08-04 | Nippon Denso Co Ltd | Measurement of engine suction pressure |
| JPS5824829A (ja) * | 1981-08-06 | 1983-02-14 | Mazda Motor Corp | エンジンの吸気圧力検出装置 |
| JPS58166235A (ja) * | 1982-03-26 | 1983-10-01 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関燃料噴射装置 |
| JPS5912331A (ja) * | 1982-06-23 | 1984-01-23 | ロ−ベルト・ボツシユ・ゲゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテル・ハフツング | 内燃機関の周期的に変動する量の検出装置 |
| JPS6061638A (ja) * | 1983-09-14 | 1985-04-09 | Honda Motor Co Ltd | 吸気管内圧力の計測方法 |
-
1985
- 1985-08-21 JP JP18343785A patent/JPS6243531A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57125336A (en) * | 1981-01-27 | 1982-08-04 | Nippon Denso Co Ltd | Measurement of engine suction pressure |
| JPS5824829A (ja) * | 1981-08-06 | 1983-02-14 | Mazda Motor Corp | エンジンの吸気圧力検出装置 |
| JPS58166235A (ja) * | 1982-03-26 | 1983-10-01 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関燃料噴射装置 |
| JPS5912331A (ja) * | 1982-06-23 | 1984-01-23 | ロ−ベルト・ボツシユ・ゲゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテル・ハフツング | 内燃機関の周期的に変動する量の検出装置 |
| JPS6061638A (ja) * | 1983-09-14 | 1985-04-09 | Honda Motor Co Ltd | 吸気管内圧力の計測方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0518843A (ja) * | 1991-07-12 | 1993-01-26 | Japan Electron Control Syst Co Ltd | 過給機付内燃機関の過給圧検出装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0469738B2 (ja) | 1992-11-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |