JPS6241972A - 可動翼横軸水車のデイスチヤ−ジリング支持装置 - Google Patents
可動翼横軸水車のデイスチヤ−ジリング支持装置Info
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- JPS6241972A JPS6241972A JP60181510A JP18151085A JPS6241972A JP S6241972 A JPS6241972 A JP S6241972A JP 60181510 A JP60181510 A JP 60181510A JP 18151085 A JP18151085 A JP 18151085A JP S6241972 A JPS6241972 A JP S6241972A
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- support
- divided
- outer periphery
- runner
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- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03B—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS
- F03B3/00—Machines or engines of reaction type; Parts or details peculiar thereto
- F03B3/12—Blades; Blade-carrying rotors
- F03B3/128—Mounting, demounting
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/20—Hydro energy
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S415/00—Rotary kinetic fluid motors or pumps
- Y10S415/912—Interchangeable parts to vary pumping capacity or size of pump
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Hydraulic Turbines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、可動翼横軸水車のディスチャージリング支持
装置の改良に関するものである。
装置の改良に関するものである。
従来の横軸可動翼水車構造の一例としてバルブ水車の場
合を第４図、第５図により説明する。第４図（イ）は従
来のバルブ水車の取付状態の説明図、（ロ）は（イ）の
Ａ部拡大図である。図において、１はランナベーン、２
は導水路、３は外ケーシング、４はガイドベーン、５は
バルブ、６は発電機、７はディスチャージリング、８は
外ガイドベーンケースである。また、９は上流吸出管フ
ランジ、１０は主軸、１１はステーベーン、１２はハツ
チカバー、１３は内ケーシング、１８はパッキングボッ
クス、１９はバッキング、２０はコンパニオンフランジ
である。ランナベーン］−は主軸１の外周−に位置に複
数個同期し回動するように配設され、そして、外周部の
回転軌跡は球状面の一部を形成するようになっている。
合を第４図、第５図により説明する。第４図（イ）は従
来のバルブ水車の取付状態の説明図、（ロ）は（イ）の
Ａ部拡大図である。図において、１はランナベーン、２
は導水路、３は外ケーシング、４はガイドベーン、５は
バルブ、６は発電機、７はディスチャージリング、８は
外ガイドベーンケースである。また、９は上流吸出管フ
ランジ、１０は主軸、１１はステーベーン、１２はハツ
チカバー、１３は内ケーシング、１８はパッキングボッ
クス、１９はバッキング、２０はコンパニオンフランジ
である。ランナベーン］−は主軸１の外周−に位置に複
数個同期し回動するように配設され、そして、外周部の
回転軌跡は球状面の一部を形成するようになっている。
ランナベーン１を回転駆動する圧力水は第４図において
矢印の如く左方から導水路２より外ケーシング３内へ流
入し、流量を調整するガイドベーン４を通ってランナベ
ーン１に流入する。そして、圧力水のエネルギーを回転
エネルギーに変換しこれをバルブ５内に設置されている
発電機６へ伝え電力として取り出されるようになってい
る。そして、ランナベーン】−へ流入してきた水を最大
限に有効に使用するため、ランナベーン１と外部導水管
との間はできるだけ小さなギャップとする必要がある。
矢印の如く左方から導水路２より外ケーシング３内へ流
入し、流量を調整するガイドベーン４を通ってランナベ
ーン１に流入する。そして、圧力水のエネルギーを回転
エネルギーに変換しこれをバルブ５内に設置されている
発電機６へ伝え電力として取り出されるようになってい
る。そして、ランナベーン】−へ流入してきた水を最大
限に有効に使用するため、ランナベーン１と外部導水管
との間はできるだけ小さなギャップとする必要がある。
この導水管の役目をするものがディスチャージリング７
である。一般に、ディスチャージリング７は、ガイドベ
ーン４の軸受及び操作機構（図示せず）を保持するガイ
ドベーン外ケース８の下流側に接続され、内周に前記し
たランナベ−ン１どのシールギャップが設けられている
。
である。一般に、ディスチャージリング７は、ガイドベ
ーン４の軸受及び操作機構（図示せず）を保持するガイ
ドベーン外ケース８の下流側に接続され、内周に前記し
たランナベ−ン１どのシールギャップが設けられている
。
このシールギャップが与えられているディスチャードリ
ング７の内面に、ランナベーン］が問いた時でも水の流
出損失を極力小さくするために、ランナベーン１の外周
球面と向応で形成された球面構造となっている。このた
め、据付状態ではディスチャージリング７内面の球面下
流端はランすベーン１の外径寸法より小さくしたスロー
ト部を形成している。更に、ディスチャージリング７の
下流側は吸出管フランジ９にまで達している。この部分
は（ロ）に示すように、ディスチャージリング７の組立
９分解のため、吸出管フランジ９との間にギャップＧ２
を設け、外部への漏水を防止するためコンパニオンフラ
ンジ２ｏ、封水バッキング１９、バッキングボックス１
８で構成されるルーズフランジ機構が設置されている。
ング７の内面に、ランナベーン］が問いた時でも水の流
出損失を極力小さくするために、ランナベーン１の外周
球面と向応で形成された球面構造となっている。このた
め、据付状態ではディスチャージリング７内面の球面下
流端はランすベーン１の外径寸法より小さくしたスロー
ト部を形成している。更に、ディスチャージリング７の
下流側は吸出管フランジ９にまで達している。この部分
は（ロ）に示すように、ディスチャージリング７の組立
９分解のため、吸出管フランジ９との間にギャップＧ２
を設け、外部への漏水を防止するためコンパニオンフラ
ンジ２ｏ、封水バッキング１９、バッキングボックス１
８で構成されるルーズフランジ機構が設置されている。
また、ディスチャージリング７及びガイドベーン外ケー
ス８は、ケーシング下流端フランジとガイドヘーン上流
側フランジ接続部とをそれぞれ支 １点とし、
各々の自重及び水の重量により下方に曲ろうとする撓み
を生じる。この撓みは大容量機になる程大きな撓みとな
り、また、元来低落差向けの機種であることから、筒状
構造体の胴板厚は他機種より薄く、更に、寸法の大きい
割合に板厚が薄くなり剛性が低下し易く、筒状構造体の
ばね定数、固有振動数も低下し易い。そして、この固有
振動数と水圧振動数Ｊ、と合致すると共振状態を引き起
し、構造体破損、ランナベーン１との接触と云う大きな
１−ラブルを発生する事例が多い。また、定格運転以外
の部分負荷、過負荷運転の状態においては、ランナ後流
側に旋回流を生じ易く、これによって渦、水圧振動を生
じる。このため、ディスチャージリング７には振動が発
生し易く、特に可動翼横軸水車ではディスチャージリン
グ７が露出していること、上記のように筒状構造体が横
軸で取り付けられているため軸直角方向曲げの撓み剛性
、ばね定数を充分高く設定できないこと等により、共振
、異常振動を引き起す事例が多い。
ス８は、ケーシング下流端フランジとガイドヘーン上流
側フランジ接続部とをそれぞれ支 １点とし、
各々の自重及び水の重量により下方に曲ろうとする撓み
を生じる。この撓みは大容量機になる程大きな撓みとな
り、また、元来低落差向けの機種であることから、筒状
構造体の胴板厚は他機種より薄く、更に、寸法の大きい
割合に板厚が薄くなり剛性が低下し易く、筒状構造体の
ばね定数、固有振動数も低下し易い。そして、この固有
振動数と水圧振動数Ｊ、と合致すると共振状態を引き起
し、構造体破損、ランナベーン１との接触と云う大きな
１−ラブルを発生する事例が多い。また、定格運転以外
の部分負荷、過負荷運転の状態においては、ランナ後流
側に旋回流を生じ易く、これによって渦、水圧振動を生
じる。このため、ディスチャージリング７には振動が発
生し易く、特に可動翼横軸水車ではディスチャージリン
グ７が露出していること、上記のように筒状構造体が横
軸で取り付けられているため軸直角方向曲げの撓み剛性
、ばね定数を充分高く設定できないこと等により、共振
、異常振動を引き起す事例が多い。
従来のディスチャージリングの支持方法は、実公開５７
−１５２０７６号公報により知られており、以下これを
第５図、第６図により説明する。第５図は第４図のＢ部
詳細図、第６図は支持台による下部ディスチャージリン
グ支持説明図である。図に示すように、従来はランナベ
ーンとディスチャージリング７で形成するシールギャッ
プ部の下側で、ディスチャージリング７の中心に対しほ
ぼ対称位置に設けられた２個の支え脚１４．１４と床よ
り突設されたコンクリートコラム１−５及び高さ方向芯
調整用の調整ランナ１６、取付ボルト］７により支持さ
れている。尚、第６図において、２１は排水ビット、２
２は排水ポンプ、２３は給水ポンプ、２４は潤滑油タン
ク、２５は漏油タンクである。
−１５２０７６号公報により知られており、以下これを
第５図、第６図により説明する。第５図は第４図のＢ部
詳細図、第６図は支持台による下部ディスチャージリン
グ支持説明図である。図に示すように、従来はランナベ
ーンとディスチャージリング７で形成するシールギャッ
プ部の下側で、ディスチャージリング７の中心に対しほ
ぼ対称位置に設けられた２個の支え脚１４．１４と床よ
り突設されたコンクリートコラム１−５及び高さ方向芯
調整用の調整ランナ１６、取付ボルト］７により支持さ
れている。尚、第６図において、２１は排水ビット、２
２は排水ポンプ、２３は給水ポンプ、２４は潤滑油タン
ク、２５は漏油タンクである。
従来方式では、ディスチャージリング７に一体に取り付
けられた支え脚１４及びコンクリートコラム１５の垂直
方向ばね定数Ｋｃは、ディスチャージリング７、外ガイ
ドベーンケース８等の横軸筒状構造体の曲げばね定数に
１から比べると充分に高い値とされるのが普通である。
けられた支え脚１４及びコンクリートコラム１５の垂直
方向ばね定数Ｋｃは、ディスチャージリング７、外ガイ
ドベーンケース８等の横軸筒状構造体の曲げばね定数に
１から比べると充分に高い値とされるのが普通である。
従って、これＫ ｂ ＋ Ｋ ｃ
著しく大きくＫｃ〉〉〉Ｋｂなることがら、Ｋｔ申Ｋｈ
、即ち、筒状構造体の曲げばね定数が支配的となる。
、即ち、筒状構造体の曲げばね定数が支配的となる。
機構を持たないため、」上記の水圧振動の発生領域では
、水圧振動数ｆｒと合成（総合）ばね定数Ｋｔにより決
まる構造体の固有振動数はｆｎは、とが合致した時共振
状態となり、上記の大きなトラブルに発展する。
、水圧振動数ｆｒと合成（総合）ばね定数Ｋｔにより決
まる構造体の固有振動数はｆｎは、とが合致した時共振
状態となり、上記の大きなトラブルに発展する。
そして、計画段階で共振の有無を正確に把握するのはま
だ充分とは云えない状況であるので、上記１〜ラブルの
可能性は予測しにくく比較的多く見受けられる可能性が
ある。一方、従来は支持体（支え脚１−４、コンクリー
トコラム］、５）の剛性を変えることができないため、
一旦生じた共振をずらすには、筒状構造体（ディスチャ
ージリング７、外ガイドベーンケース８）の補強を行な
うしか方法がない。この作業は多大の費用と時間を要し
、更に、変形をきわめて小さく押えなければならないと
云う技術的な難しさがある。また、過渡的に大きな振動
が加わると云う状態、即ち、起動時や緊急停止時等の場
合は、一時的に大きな振幅が生じる。そして、従来の構
造では、振動体（筒状構造体を含めた支持体）に減衰効
果を高めるための要素がなく、単に構造体の材料内部に
生じる内部摩擦に起因する固体減衰のみしか期待できな
いため、一時的に生じた大振動は容易に減衰せず、危険
な状態を長く維持することになる。この間、ランナベー
ン１とディスチャージリング７との小間隙部で接触を生
じると云う大きなトラブルを起す危険性が高い。
だ充分とは云えない状況であるので、上記１〜ラブルの
可能性は予測しにくく比較的多く見受けられる可能性が
ある。一方、従来は支持体（支え脚１−４、コンクリー
トコラム］、５）の剛性を変えることができないため、
一旦生じた共振をずらすには、筒状構造体（ディスチャ
ージリング７、外ガイドベーンケース８）の補強を行な
うしか方法がない。この作業は多大の費用と時間を要し
、更に、変形をきわめて小さく押えなければならないと
云う技術的な難しさがある。また、過渡的に大きな振動
が加わると云う状態、即ち、起動時や緊急停止時等の場
合は、一時的に大きな振幅が生じる。そして、従来の構
造では、振動体（筒状構造体を含めた支持体）に減衰効
果を高めるための要素がなく、単に構造体の材料内部に
生じる内部摩擦に起因する固体減衰のみしか期待できな
いため、一時的に生じた大振動は容易に減衰せず、危険
な状態を長く維持することになる。この間、ランナベー
ン１とディスチャージリング７との小間隙部で接触を生
じると云う大きなトラブルを起す危険性が高い。
また、従来構造においては、上記した振動の面での欠点
以外に、経済性の面においても問題を有しており、これ
を以下に説明する。ランナベーン］−の据付時及びオー
バホール時には、」上記したようにディスチャージリン
グ７とランナベーン１とはシール部球面が、ランナベー
ン１の外周と第５図に示すようにδだけラップしている
。このため、ランナベーン１の吊り出し、吊り込みを行
なう場合、ディスチャージリング７とランナベーン１と
の外周間にギャップを設けなければならない。即ち、ラ
ンナベーン］を横に吊り出せるように下部ディスチャー
ジリングを下げなければならない。
以外に、経済性の面においても問題を有しており、これ
を以下に説明する。ランナベーン］−の据付時及びオー
バホール時には、」上記したようにディスチャージリン
グ７とランナベーン１とはシール部球面が、ランナベー
ン１の外周と第５図に示すようにδだけラップしている
。このため、ランナベーン１の吊り出し、吊り込みを行
なう場合、ディスチャージリング７とランナベーン１と
の外周間にギャップを設けなければならない。即ち、ラ
ンナベーン］を横に吊り出せるように下部ディスチャー
ジリングを下げなければならない。
これはランナベーン１の分解９組立を行なう場合、必ら
ず水平方向に移動せねばならないことがらこの必然性を
生じるものである。従来の場合これを満足させるには、
ディスチャージリング７を水平面にて２分割する必要が
あった。
ず水平方向に移動せねばならないことがらこの必然性を
生じるものである。従来の場合これを満足させるには、
ディスチャージリング７を水平面にて２分割する必要が
あった。
これを第６図により説明する。この場合に、ランナベー
ン１の水平移動時ディスチャージ７の最小内径部と干渉
をさけるための下部ディスチャージリング７ａの降下さ
れるべき寸法は、寸法、Ｄ＝ランナベーン１の最大外径
）として与えられなければならない。しかし、第５図の
如くコンクリートコラム１５が障害となり、このＨ寸法
が得られず、分解９組立は不可能である。従って、従来
構造ではディスチャージリング７は第７図に示すように
鉛直線方向と平行なフランジ面を持つように２分割とし
、ランナベーン１の吊り出しを前にそれぞれを水平方向
に移動し取り外しておく必要がある。このため、発電所
の建屋幅は、少なくともＷ＝２Ｘ （Ｅ＋Ｂ＋ｈ）＋Ｄ
、（但し、Ｅ：吊込時の建屋の余裕、Ｂ：ディスチャー
ジリング７の半割り時の半径方向寸法、ｈ：吊り込み時
のランナベーン１に対する余裕）が必要となる。
ン１の水平移動時ディスチャージ７の最小内径部と干渉
をさけるための下部ディスチャージリング７ａの降下さ
れるべき寸法は、寸法、Ｄ＝ランナベーン１の最大外径
）として与えられなければならない。しかし、第５図の
如くコンクリートコラム１５が障害となり、このＨ寸法
が得られず、分解９組立は不可能である。従って、従来
構造ではディスチャージリング７は第７図に示すように
鉛直線方向と平行なフランジ面を持つように２分割とし
、ランナベーン１の吊り出しを前にそれぞれを水平方向
に移動し取り外しておく必要がある。このため、発電所
の建屋幅は、少なくともＷ＝２Ｘ （Ｅ＋Ｂ＋ｈ）＋Ｄ
、（但し、Ｅ：吊込時の建屋の余裕、Ｂ：ディスチャー
ジリング７の半割り時の半径方向寸法、ｈ：吊り込み時
のランナベーン１に対する余裕）が必要となる。
このように分解２組立のみのために建屋幅を大きくしな
ければならぬので著しく不経済である。
ければならぬので著しく不経済である。
さらに、第７図に示す如く、ディスチャージリング７の
据付床面ば、発電所建屋の最も低い床面となっており、
この床面には図示の如く機能上がら必要とされる例えば
、排水ピット２１用の排水ポンプ２２．給水ポンプ２３
、漏油タンク２５及び潤滑油タンク２４等の各種の補機
が据え付けられている。しかし、第７図のように、ディ
スチャ−ジリング７を水平移動させると、これら補機と
の干渉を生じるため、この干渉を生じない位置まで補機
の据付位置を移さねばならず、この分だけ建屋寸法が大
きくなる。しかも、第７図に示した如く、水平移動した
ディスチャージリング７は発電所内の組立室に保管する
ことになるが、オーバホール時などでは、他の部品の保
管スペースと共に当該部品の保管スペースも加わり著し
く広いスペースを必要とすることとなる。
据付床面ば、発電所建屋の最も低い床面となっており、
この床面には図示の如く機能上がら必要とされる例えば
、排水ピット２１用の排水ポンプ２２．給水ポンプ２３
、漏油タンク２５及び潤滑油タンク２４等の各種の補機
が据え付けられている。しかし、第７図のように、ディ
スチャ−ジリング７を水平移動させると、これら補機と
の干渉を生じるため、この干渉を生じない位置まで補機
の据付位置を移さねばならず、この分だけ建屋寸法が大
きくなる。しかも、第７図に示した如く、水平移動した
ディスチャージリング７は発電所内の組立室に保管する
ことになるが、オーバホール時などでは、他の部品の保
管スペースと共に当該部品の保管スペースも加わり著し
く広いスペースを必要とすることとなる。
本発明は上記の状況に鑑みなされたものであり、発電所
建屋幅を縮少できると共にディスチャージリングの振動
を減少しランナベーンに対するディスチャージリングの
接触回避の信頼性を向上できる可動翼横軸水車のディス
チャージリング支持装置を提供することを目的としたも
のである。
建屋幅を縮少できると共にディスチャージリングの振動
を減少しランナベーンに対するディスチャージリングの
接触回避の信頼性を向上できる可動翼横軸水車のディス
チャージリング支持装置を提供することを目的としたも
のである。
〔発明の概要］
本発明の可動翼横軸水車のディスチャージリング支持装
置は、複数のランナベーンが主軸外周」二位置にそれぞ
れ同期し回動開閉するように配設さく１１） れ、該ランナベーンの外周部分の回転軌跡が球状面の一
部をなすように形成され、上記ランナベーンの外周にシ
ールギャップを設けて上記外周部分の」１記回転軌跡に
対応する球状面の一部を形成するように環状に形成され
円周方向に２個に分割されたディスチャージリングを支
持してなり、水平部直径面で２分割されて上記ランナベ
ーン外周下部に配設される上記ディスチャージリングを
下方から支持するサポートコラムが、上下方向に複数に
分割され該複数の一部が着脱されて」１記支持する高さ
が調整可能に形成されているものである。
置は、複数のランナベーンが主軸外周」二位置にそれぞ
れ同期し回動開閉するように配設さく１１） れ、該ランナベーンの外周部分の回転軌跡が球状面の一
部をなすように形成され、上記ランナベーンの外周にシ
ールギャップを設けて上記外周部分の」１記回転軌跡に
対応する球状面の一部を形成するように環状に形成され
円周方向に２個に分割されたディスチャージリングを支
持してなり、水平部直径面で２分割されて上記ランナベ
ーン外周下部に配設される上記ディスチャージリングを
下方から支持するサポートコラムが、上下方向に複数に
分割され該複数の一部が着脱されて」１記支持する高さ
が調整可能に形成されているものである。
以下本発明の可動翼横軸水車のディスチャージリング支
持装置を実施例を用い従来と同部品は同符号で示し同部
分の構造の説明は省略し第］−図ないし第３図により説
明する。第１図はディスチャージリング支持装置の説明
図、第２図は第１図の装置によるディスチャージリング
、ランナベーン９よ、１□工、□３□よ□ｉ［１ｆｆｌ
（７）ヶよ−１１，１ラムの制振ダンパ一部分の断面図
である。まず、第１図、第２図においてディスチャージ
リング支持構造を説明する。ディスチャージリング７は
、第４図に示すガイドベーン外ケース８と上流吸出管フ
ランジ９との中間に取り付けられており、流れ方向に対
し複数に分割されている場合と、第１図の本実施例のよ
うに分割しない場合とがあるが、複数に分割されている
場合も適用できる。ディスチャージリング７の支え脚１
４は、上下方向に２個に分割され鉄材料からなる上段サ
ポートコラム２７、下段サポートコラム２６に支持され
、上段のサポートコラム２７は着脱自在に装着されてい
る。上下段サポートコラム２７．２６は下部ディスチャ
ージリング７ａを下方から支持する場合に、その支持位
置は、円周方向に２個所と、この２個所が配置された円
周」二以外の軸方向の１個所の最小限３個所で支持する
ことが望ましい。
持装置を実施例を用い従来と同部品は同符号で示し同部
分の構造の説明は省略し第］−図ないし第３図により説
明する。第１図はディスチャージリング支持装置の説明
図、第２図は第１図の装置によるディスチャージリング
、ランナベーン９よ、１□工、□３□よ□ｉ［１ｆｆｌ
（７）ヶよ−１１，１ラムの制振ダンパ一部分の断面図
である。まず、第１図、第２図においてディスチャージ
リング支持構造を説明する。ディスチャージリング７は
、第４図に示すガイドベーン外ケース８と上流吸出管フ
ランジ９との中間に取り付けられており、流れ方向に対
し複数に分割されている場合と、第１図の本実施例のよ
うに分割しない場合とがあるが、複数に分割されている
場合も適用できる。ディスチャージリング７の支え脚１
４は、上下方向に２個に分割され鉄材料からなる上段サ
ポートコラム２７、下段サポートコラム２６に支持され
、上段のサポートコラム２７は着脱自在に装着されてい
る。上下段サポートコラム２７．２６は下部ディスチャ
ージリング７ａを下方から支持する場合に、その支持位
置は、円周方向に２個所と、この２個所が配置された円
周」二以外の軸方向の１個所の最小限３個所で支持する
ことが望ましい。
そして、ランナベーン１を主軸１０から切り離し吊り出
す場合には、まず、上部ディスチャージリング７ｂを水
平分割面のボルト（図示せず）を弛めた後吊り出す。そ
の後で支え脚１４下部の第１図の破線で示す上段のサポ
ートコラム２７を撤去する。サポートコラム２７の高さ
寸法Ｈａは、第６図のランナベーン１を水平移動させる
ときにおいてディスチャージリング７の最小内径部との
干渉を避けるための最小降下寸法Ｈより大きく設定され
ている。このため、サポートコラム２７を撤去後、支え
脚１４をサポートコラム２６上に下げディスチャージリ
ング７ａを支持することにより、ランナベーン１の水平
移動、吊り出しは支障なく行なうことができる。従って
、ディスチャージリング７の水平移動がないので第７図
に示した如き建屋幅の大きくなることがなく、また、補
機との干渉を生じることもないので建屋幅は減少でき、
このため、ディスチャージリング７を横移動させる構造
に比し建屋幅を１５〜２０％減少できる。また、組立室
へのディスチャージリング７の保管時の仮置は上部ディ
スチャージリング７ｂのみとなりスペースを約１５〜２
０％減少できる６次に、ディスチャージリング７及びガ
イドベーンケース８の制振構造について説明する。第３
図において、下段サポートコラム２６と支え脚１４との
間に着脱自在に装着される上段のサポートコラム２７は
下段のサポートコラム２６よりも剛性が小さく、サポー
トコラム２７には内部に、上下段サポートコラム２７，
２６に加えられる変位振動を吸収可能に制振ダンパー３
７が取り付けられている。即ち、下段のサポートコラム
２６は上段のサポートコラム２７より剛性が大きいので
、振動等の変位荷重が加えられたとき制振ダイパー３７
によって変位が吸収されるようになっている。
す場合には、まず、上部ディスチャージリング７ｂを水
平分割面のボルト（図示せず）を弛めた後吊り出す。そ
の後で支え脚１４下部の第１図の破線で示す上段のサポ
ートコラム２７を撤去する。サポートコラム２７の高さ
寸法Ｈａは、第６図のランナベーン１を水平移動させる
ときにおいてディスチャージリング７の最小内径部との
干渉を避けるための最小降下寸法Ｈより大きく設定され
ている。このため、サポートコラム２７を撤去後、支え
脚１４をサポートコラム２６上に下げディスチャージリ
ング７ａを支持することにより、ランナベーン１の水平
移動、吊り出しは支障なく行なうことができる。従って
、ディスチャージリング７の水平移動がないので第７図
に示した如き建屋幅の大きくなることがなく、また、補
機との干渉を生じることもないので建屋幅は減少でき、
このため、ディスチャージリング７を横移動させる構造
に比し建屋幅を１５〜２０％減少できる。また、組立室
へのディスチャージリング７の保管時の仮置は上部ディ
スチャージリング７ｂのみとなりスペースを約１５〜２
０％減少できる６次に、ディスチャージリング７及びガ
イドベーンケース８の制振構造について説明する。第３
図において、下段サポートコラム２６と支え脚１４との
間に着脱自在に装着される上段のサポートコラム２７は
下段のサポートコラム２６よりも剛性が小さく、サポー
トコラム２７には内部に、上下段サポートコラム２７，
２６に加えられる変位振動を吸収可能に制振ダンパー３
７が取り付けられている。即ち、下段のサポートコラム
２６は上段のサポートコラム２７より剛性が大きいので
、振動等の変位荷重が加えられたとき制振ダイパー３７
によって変位が吸収されるようになっている。
制振ダンパー３７は、シリンダー２８、ビスＩ〜ン２９
、ピストンロッド３０及び絞り調整ねじ３３等から構成
されている。そして、シリンダー２８の下側フランジは
サポートコラム２６に制振ダンパー取付ボルト３６、調
整ライナ１６を介在し接続されており、ピストンロッド
３０は支え脚１４にボルトにより固定されている。シリ
ンダー２８はピストン２９により下側室３１、上側室３
２に分割され、上下側室３２．３１には高粘度油が充填
され上下側室３２，３１間は連通孔３５．３４により連
通され、連通孔３４は絞り調整ねじ３３によって開口面
積と調整可能に形成されて５Ｎる。
、ピストンロッド３０及び絞り調整ねじ３３等から構成
されている。そして、シリンダー２８の下側フランジは
サポートコラム２６に制振ダンパー取付ボルト３６、調
整ライナ１６を介在し接続されており、ピストンロッド
３０は支え脚１４にボルトにより固定されている。シリ
ンダー２８はピストン２９により下側室３１、上側室３
２に分割され、上下側室３２．３１には高粘度油が充填
され上下側室３２，３１間は連通孔３５．３４により連
通され、連通孔３４は絞り調整ねじ３３によって開口面
積と調整可能に形成されて５Ｎる。
度がサポートコラム２７．２６及び制振ダンパー３７に
伝えられる。制振ダンパー３７におＶＡでは、支え脚１
４を介してピストンロッド３０に伝えられる。このとき
、その変位速度の方向が下向きと考えれば、下側室３１
の圧力が上昇しこの圧力は絞り調整ねじ３３で与えられ
ている小さな隙間を通って上側室３２に伝えられる。そ
して、このときの高粘度油の移動は絞り調整ねじ３３に
より調整された隙間に制御され、かつ、油の粘性抵抗に
より振動力が減衰されることになり、振動変位速度は大
幅に減少され、以後の変位は急激に減じられる。即ち、
制振ダンパー３７は高粘度油の粘性抵抗を利用するため
、粘性減衰効果が著しく太きく、上記した固体（通常の
剛体）減衰のレベルに 、、、対してその効
果は数百倍にも及んでいる。従って、過渡的な大振動に
対しては急激に減衰できるので、従来の如き問題は回避
できる。尚、この制振ダンパー３７は、機構が共振状態
に陥った時に生じる大振幅運動も吸収減衰させ、共振を
回避することができ、機械の安全運転を可能にできる。
伝えられる。制振ダンパー３７におＶＡでは、支え脚１
４を介してピストンロッド３０に伝えられる。このとき
、その変位速度の方向が下向きと考えれば、下側室３１
の圧力が上昇しこの圧力は絞り調整ねじ３３で与えられ
ている小さな隙間を通って上側室３２に伝えられる。そ
して、このときの高粘度油の移動は絞り調整ねじ３３に
より調整された隙間に制御され、かつ、油の粘性抵抗に
より振動力が減衰されることになり、振動変位速度は大
幅に減少され、以後の変位は急激に減じられる。即ち、
制振ダンパー３７は高粘度油の粘性抵抗を利用するため
、粘性減衰効果が著しく太きく、上記した固体（通常の
剛体）減衰のレベルに 、、、対してその効
果は数百倍にも及んでいる。従って、過渡的な大振動に
対しては急激に減衰できるので、従来の如き問題は回避
できる。尚、この制振ダンパー３７は、機構が共振状態
に陥った時に生じる大振幅運動も吸収減衰させ、共振を
回避することができ、機械の安全運転を可能にできる。
さらに、本実施例の２段の」二下段サポートコラム２７
．２６においては、いずれか一方の剛性（ばね定数）を
容易に変えることができるので、ディスチャージリング
７、外ガイドベーンケース８等を含めた総合振動系のば
ね定数、固有振動数を広範囲に変えることができる。即
ち、概略的には上記した総合ばね定数Ｋ ｔ ：Ｋ ｂ
を、Ｋ ｔ ”ｉ” ０ 、３〜１ 、２ Ｋ を程度
に変えることができ、共振点を外すことは容易となる。
．２６においては、いずれか一方の剛性（ばね定数）を
容易に変えることができるので、ディスチャージリング
７、外ガイドベーンケース８等を含めた総合振動系のば
ね定数、固有振動数を広範囲に変えることができる。即
ち、概略的には上記した総合ばね定数Ｋ ｔ ：Ｋ ｂ
を、Ｋ ｔ ”ｉ” ０ 、３〜１ 、２ Ｋ を程度
に変えることができ、共振点を外すことは容易となる。
従って、共振点を外すため対策が従来著しくコスト高で
技術的に難しいとされていたのに対し、本実施例では経
済的にも技術的にも容易で問題がな〈実施でき、費用は
従来の１０％程度にまで減額できる。
技術的に難しいとされていたのに対し、本実施例では経
済的にも技術的にも容易で問題がな〈実施でき、費用は
従来の１０％程度にまで減額できる。
このように本実施例の可動翼横軸水車のディスチャージ
リング支持装置は、ディスチャージリングを下方から支
持するサポートコラムを上下方向に２個に分割すると共
にその１個を着脱可能に形成し、ディスチャージリング
支持高さを調整可能にし、かつ、上記着脱されるサポー
トコラムには振動を吸収する制振ダンパーを内部に配設
し構成したので、発電所建屋幅を著しく縮少できると共
にディスチャージリングの振動を減少しランナベーンに
対するディスチャージリングの接触回避の・借間性を向
上でき、そして、発電所建設コスト及び振動低減対策の
ための製造コストを著しく低減できる。
リング支持装置は、ディスチャージリングを下方から支
持するサポートコラムを上下方向に２個に分割すると共
にその１個を着脱可能に形成し、ディスチャージリング
支持高さを調整可能にし、かつ、上記着脱されるサポー
トコラムには振動を吸収する制振ダンパーを内部に配設
し構成したので、発電所建屋幅を著しく縮少できると共
にディスチャージリングの振動を減少しランナベーンに
対するディスチャージリングの接触回避の・借間性を向
上でき、そして、発電所建設コスト及び振動低減対策の
ための製造コストを著しく低減できる。
以上記述した如く本発明の可動翼横軸水車のディスチャ
ージリング支持装置は、発電所建屋幅を縮少できると共
にディスチャージリングの振動を減少しランナベーンに
対するディスチャージリングの接触回避の信頼性を向上
できる効果を有するものである。
ージリング支持装置は、発電所建屋幅を縮少できると共
にディスチャージリングの振動を減少しランナベーンに
対するディスチャージリングの接触回避の信頼性を向上
できる効果を有するものである。
第１図は本発明の可動翼横軸水車のディスチャージリン
グ支持装置の実施例の説明図、第２図は第１図の装置に
よるディスチャージリング、ランナベーンの分解２組立
説明図、第３図は第１図のサポートコラムの制振ダンパ
一部断面図、第４図（イ）は従来のバルブ水車の取付状
態の説明図、（ロ）は（イ）のＡ部拡大図、第５図は第
４図のＢ部詳細図、第６図はディスチャージリングを水
平面にて２分割した場合の下部ディスチャージリング支
持説明図、第７図は従来のディスチャージリングを上下
方向の面で２分割の場合の分解、組立説明図である。 １・・・ランナベーン、７・・・ディスチャージリング
、７ａ・・・下部ディスチャージリング、７ｂ・・・上
部ディスチャージリング、１０・・・主軸、２６．２７
・・・サポートコラム、３７・・・制振ダンパー、δ・
・・シールギャップ。
グ支持装置の実施例の説明図、第２図は第１図の装置に
よるディスチャージリング、ランナベーンの分解２組立
説明図、第３図は第１図のサポートコラムの制振ダンパ
一部断面図、第４図（イ）は従来のバルブ水車の取付状
態の説明図、（ロ）は（イ）のＡ部拡大図、第５図は第
４図のＢ部詳細図、第６図はディスチャージリングを水
平面にて２分割した場合の下部ディスチャージリング支
持説明図、第７図は従来のディスチャージリングを上下
方向の面で２分割の場合の分解、組立説明図である。 １・・・ランナベーン、７・・・ディスチャージリング
、７ａ・・・下部ディスチャージリング、７ｂ・・・上
部ディスチャージリング、１０・・・主軸、２６．２７
・・・サポートコラム、３７・・・制振ダンパー、δ・
・・シールギャップ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、複数のランナベーンが主軸外周上位置にそれぞれ同
期し回動開閉するように配設され、該ランナベーンの外
周部分の回転軌跡が球状面の一部をなすように形成され
、上記ランナベーンの外周にシールギャップを設けて上
記外周部分の上記回転軌跡に対応する球状面の一部を形
成するように環状に形成され円周方向に２個に分割され
たディスチャージリングを支持するものにおいて、水平
部直径面で２分割されて上記ランナベーン外周下部に配
設される上記ディスチャージリングを下方から支持する
サポートコラムが、上下方向に複数に分割され該複数の
一部が着脱されて上記支持する高さが調整可能に形成さ
れていることを特徴とする可動翼横軸水車のディスチャ
ージリング支持装置。 ２、上記複数のサポートコラムのうちの何れかのサポー
トコラムが、剛性を弱く形成されていると共に該複数の
サポートコラムに加えられる変位振動を吸収する制振ダ
ンパーが配設されている特許請求の範囲第１項記載の可
動翼横軸水車のディスチャージリング支持装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60181510A JPS6241972A (ja) | 1985-08-19 | 1985-08-19 | 可動翼横軸水車のデイスチヤ−ジリング支持装置 |
| US06/895,738 US4764083A (en) | 1985-08-19 | 1986-08-12 | Discharge ring supporting structure of adjustable-blade axial-flow turbine |
| CN86104992.6A CN1005582B (zh) | 1985-08-19 | 1986-08-19 | 卧轴转桨式水轮机转子室的支承结构 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60181510A JPS6241972A (ja) | 1985-08-19 | 1985-08-19 | 可動翼横軸水車のデイスチヤ−ジリング支持装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6241972A true JPS6241972A (ja) | 1987-02-23 |
Family
ID=16102020
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60181510A Pending JPS6241972A (ja) | 1985-08-19 | 1985-08-19 | 可動翼横軸水車のデイスチヤ−ジリング支持装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4764083A (ja) |
| JP (1) | JPS6241972A (ja) |
| CN (1) | CN1005582B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5102922A (en) * | 1988-04-05 | 1992-04-07 | Kanegafuchi Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Foamable composition and process for preparing the same and rigid foamed article and process for preparing the same |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005113978A1 (fr) * | 2004-05-06 | 2005-12-01 | AZ Ingénierie SA | Machine hydraulique modulaire et microcentrale hydraulique |
| TWI366623B (en) * | 2009-08-21 | 2012-06-21 | Ind Tech Res Inst | Embedded turbine generator set |
| US20110233433A1 (en) * | 2010-03-29 | 2011-09-29 | Dehais John M | Sealed flapper diverter valve |
| CN102003329A (zh) * | 2010-12-23 | 2011-04-06 | 天津市天发重型水电设备制造有限公司 | 一种管流式水轮发电机 |
| EP2989319A4 (en) * | 2011-05-16 | 2020-08-05 | Henry Obermeyer | HYDRO-MOTOR MACHINE |
| KR20140142318A (ko) * | 2012-04-03 | 2014-12-11 | 보르그워너 인코퍼레이티드 | 베인 링 조립체를 위한 유지 시스템 및 방법 |
| WO2017011893A1 (en) * | 2015-07-21 | 2017-01-26 | Joe Martin | Axial-flow turbine for low-head installations |
| US20220252085A1 (en) * | 2021-02-08 | 2022-08-11 | The Boeing Company | Electro-hydraulic servo-valves and related methods |
| CN114135434A (zh) * | 2021-12-03 | 2022-03-04 | 国网新源控股有限公司 | 一种设置轴向阻尼装置的水泵水轮机顶盖 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE602949C (de) * | 1933-01-03 | 1934-09-20 | Robert Bosch Akt Ges | Haushaltkuehlschrank |
| GB664011A (en) * | 1949-09-19 | 1952-01-02 | Davidson & Co Ltd | Improvements in or relating to ventilating fans |
| FR1141144A (fr) * | 1956-01-18 | 1957-08-26 | Creusot Forges Ateliers | Perfectionnements aux couronnes d'aubes directrices mobiles des turbines hydrauliques à axe vertical |
| GB789946A (en) * | 1956-04-10 | 1958-01-29 | Charmilles Sa Ateliers | Improvements in or relating to hydraulic turbines and pumps |
| GB957815A (en) * | 1962-03-21 | 1964-05-13 | Atomic Energy Authority Uk | Improvements in or relating to nuclear reactors |
| DE2116699A1 (de) * | 1971-04-06 | 1972-10-26 | Stabilus Industrie und Handelsge Seilschaft mbH, 5400 Koblenz | Blockierbares Hubaggregat mit kol benstangenferner Betätigung |
| SE369091B (ja) * | 1972-10-20 | 1974-08-05 | Stal Laval Turbin Ab | |
| CH592268A5 (ja) * | 1975-07-02 | 1977-10-14 | Bbc Brown Boveri & Cie | |
| JPS6021259B2 (ja) * | 1978-11-04 | 1985-05-27 | 本田技研工業株式会社 | 車輌用油圧ダンパにおける減衰力特性可変調整装置 |
| US4212087A (en) * | 1978-11-16 | 1980-07-15 | Mortensen Lavaugh L | Prosthetic leg with a hydraulic control |
| SE421036B (sv) * | 1979-03-27 | 1981-11-16 | Asea Ab | Hogspenningsanordning |
| US4395198A (en) * | 1981-12-07 | 1983-07-26 | Allis-Chalmers Corporation | Continuous twin-stay columns for bulb hydraulic turbines |
| US4417850A (en) * | 1982-12-20 | 1983-11-29 | Allis-Chalmers Corporation | Vertical column pump |
| JPS608474A (ja) * | 1983-06-29 | 1985-01-17 | Fuji Electric Co Ltd | Ｓ形チユ−ブラ水車 |
-
1985
- 1985-08-19 JP JP60181510A patent/JPS6241972A/ja active Pending
-
1986
- 1986-08-12 US US06/895,738 patent/US4764083A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-08-19 CN CN86104992.6A patent/CN1005582B/zh not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5102922A (en) * | 1988-04-05 | 1992-04-07 | Kanegafuchi Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Foamable composition and process for preparing the same and rigid foamed article and process for preparing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN86104992A (zh) | 1987-02-18 |
| US4764083A (en) | 1988-08-16 |
| CN1005582B (zh) | 1989-10-25 |
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