JPS6241442A - 樹脂製コンベアベルトのエンドレス接合方法 - Google Patents

樹脂製コンベアベルトのエンドレス接合方法

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JPS6241442A
JPS6241442A JP60180028A JP18002885A JPS6241442A JP S6241442 A JPS6241442 A JP S6241442A JP 60180028 A JP60180028 A JP 60180028A JP 18002885 A JP18002885 A JP 18002885A JP S6241442 A JPS6241442 A JP S6241442A
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zigzag
end portions
resin
conveyor belt
cutting blade
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JP60180028A
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大隅　和夫
Atsushi Ogishima
荻島　厚
Katsumi Minato
湊　勝美
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Original Assignee
Bridgestone Corp
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    • B29C66/8322—Joining or pressing tools reciprocating along one axis

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、比較的軽量の荷物を搬送するに用いられる
樹脂製コンベアベルトにおいて、そのエンドレス接合部
の接合強度を著しく高めたエンドレス接合方法に関する
ものである。
（従来の技術） 従来から広く一般に使用されている樹脂製コンベアベル
トとしては、たとえば、樹脂を含浸させた一層、二層も
しくは三層の帆布からなる補強層・・の−表面側に、こ
れもたとえば、塩化ビニル樹脂もしくはポリウレタン樹
脂からなる表面カバ一層を形成したものがあり、このよ
うなコンベアベルトに対する従来のエンドレス接合は、
はじめに、台上に載置した樹脂製コンベアベルトのそれ
ぞれの接合端部分を、直刃状をなすパンチングナイフに
よって、第８図に平面図で示すように、凹凸端端部がと
もに鋭く尖かったジグザグ形状となるように切断し、次
いで、これらの両ジグザグ端部分を、熱盤上で、それぞ
れの端縁が第９図に示すよ・うに相互に入り組むととも
に、コンベアベルトの長さ方向へ所定間隔をおいて位置
するよう配置してそれらの端部分のベルト幅方向の整列
をもたらし、さらに、両ジグザグ端部分を加熱加圧して
それぞれのジグザグ端部分の少なくとも縁部分を溶融さ
せるとともに、コンベアベルトのそれぞれの表面側から
、両ジグザグ端部分間へ、溶融した樹脂を流がれ込ませ
、しかる後、樹脂を硬化させることにより行われている
。
（発明が解決しようとする問題点） ところで、かかる従来技術にあっては、直刃状のパンチ
ングナイフによってコンベアベルトのジグザグ端部分を
形成していることから、その端部分の各凹凸部を形成す
るに際し、二工程の切断作業が必要になり、この故に、
両ジグザグ端部分の形成のために著しく多くの作業工数
が必要になるという問題があった。
またここでは、各凹凸端部をともに鋭く尖がらせてエン
ドレス接合していることから、コンベアベルトによる荷
物の搬送時に、それぞれの凹凸端部相当部分に集中応力
が作用し、エンドレス接合部の強度が極めて低いという
問題があり、しかも、通常は、このような凹凸端部の形
成に際し、とくに凹部端縁の確実なる形成のために、そ
こにおいてパンチングナイフによる二本のベルト切断線
を第１０図に示すように交差させていることから、コン
ベアベルトの使用中に、余剰のベルト切断線部分からコ
ンベアベルトの重列が発達し易いという問題があった。
そこで、ジグザグ端部分の各凹凸端部を鋭く尖がらせる
ことに起因するこれらの問題を解決すべく、たとえば、
特開昭５７−９３４３号公報（特願昭５５−１Ｍ１７９
８号）または第１１図に示すように、各凹凸端部を曲率
半、径が７門前後の大きな曲線形状とするとともに、各
凸部の付根部分を括れ部とする提案もなされているが、
試験によれば、この提案技術によるエンドレス接合部は
、各凹凸端部を鋭く尖がらせた場合よりも、相当低い引
張強度しかもたらし得ないことが確認されている。
これは、引張試験によるその接合部の破断個所を検討す
るに、凸部の括れ部にて破断するものが相当数あること
からすると、主には、凸部の末広がりを呈する先端部分
は引張り荷重の支持にはほとんど寄与することがなく、
その括れ部に極めて大きな集中応力が作用することに起
因するものと解され、その他の原因としては、第１１図
に線ａとして例示するように、コンベアベルトの耐張力
をもたらす補強層の縦糸の多くが・ジグザグ端部分にて
細かく分断され、しかも、両ジグザグ端部分は、それら
の加熱加圧に際し、それらの間に溶融樹脂を流入させる
に足る間隔を確保し得ないことから、分断された縦糸相
互はもちろんジグザグ端部分相互の十分なる接合強度を
もたらし得ないことが考えられ、さらには、凹凸端部の
曲率半径が大きいことにより、両ジグザグ端部分の接合
面の多くの部分がほぼベルト幅方向、いいがえれば、引
張力の作用方向とほぼ直交する方向に向くことになり、
かかる方向に向く接合面にては耐張力を有効的に発揮す
ることができないことによるものと考えられる。
そしてまた、この一方において、この提案技術によれば
、各凹凸端部の曲率半径が大きいが故に、エンドレス接
合部と否接合部との間での曲げ剛性の剛性段差が極めて
大きくなるため、その接合部がヘッドおよびテールプー
リを適過するに際し、早期に損傷されることになるとい
う他の問題があった。
この発明は、従来技術のかかる問題を有利に解決するも
のであり、ジグザグ端部分の形成を極めて容易ならしめ
るとともに、エンドレス接合部の引張りおよび繰り返し
曲げ強度を著しく向上させ、しかも、コンベアベルトへ
の亀裂の発生を防止することができる樹脂製コンベアベ
ルトのエンドレス接合方法を提供するものである。
（問題点を解決するための手段） この発明の、樹脂製コンベアベルトのエンドレス接合方
法は、はじめに、樹脂製コンベアベルトの両層合端部分
を、ジグザグ形状に切断して相互に入り組む先細りのジ
グザグ端部分とするとともに、それぞれのジグザグ端部
分の各凹凸端部の平面形状を曲率半径が１〜８關の曲線
状とし、次いＡで、これらの両ジグザグ端部分を、熱盤
上で、それぞれの端縁が相互に入り組むとともに、コン
ベアベルトの長さ方向へ所定間隔をおいて位置するよう
配置してそれらのジグザグ端部分をベルト幅方向へ整列
させ、さらに、両ジグザグ端部分を加熱加圧してそれぞ
れのジグザグ端部分の少なくとも縁部分を溶融させると
ともに、樹脂製フンペアベルトの少なくとも一方の表面
側から、好ましくは両表面側から、両ジグザグ端部分間
へ、溶融した樹脂、好ましくは樹脂製コンベアベルトの
表面カバ一層と同質の樹脂を流がれ込ませること丸より
なり、その後は、溶融樹脂の硬化をもたらすことにより
、−のエンドレス接合作業を終了する。
（作用） この発明の接合方法では、先細りとなるジグザグ端部分
の各凹凸端部を曲率半径が１〜３ａｓの曲線形状として
いることから、そのジグザグ端部分の形成を、所要の形
状に折り曲げ固定した一本の帯状切刃の−の切断工程に
て行うことが可能になり、両ジグザグ端部分の形成のた
めの作業工数が著しく低減されることになる。
またここでは、凹凸端部を小さな曲率半径の曲線状とし
ており、そして各凹凸部を先細りとしていることから、
エンドレス接合後におけるコンベアベルトの使用に際し
、その凹凸端部相当部分への応力集中はもちろん、凸部
の付根部分への応力集中もまた十分有効に緩和されるこ
とになり、引張りおよび繰り返し曲げに対する接合強度
の著しい向上をもたらすことができる。
そしてまたこの接合方法では、凹凸端部を曲線状として
いることから、ジグザグ端部分の形成に際してコンベア
ベルトに余剰の切り込みが行われるおそれがなく、これ
がため、コンベアベルトの使用中におけるその凹部端縁
相当部分からの亀裂の発生を防止することができ、コン
ベアベルトの耐久性を十分に高めることができる。
（実施例） 以下にこの発明を図面に基づいて説明する。
ここでは、たとえば第１図に示すように、従来技術で述
べたと同様の構成とすることができる樹脂製コンベアベ
ルト１の両端部分を、切断台２上でそれぞれ位置決めし
て重ね合わせ、そしてそれらの両端部分を、切断台２に
向けて下降される切断刃３によって同時に切断すること
により、コンベアベルト１の両層合端部分を、たとえば
第２図に示すように、凹凸部がともに先細りとなるとと
もに、凹凸端部１　ａ　ｒ　１　ｂの平面形状が１〜８
鴎の曲率半径の曲線状をなして相互に入り組み得るジグ
ザグ端部分とする。
なおここで、凹凸端部１ａｌｌｂの曲率半径を１〜８龍
とすることの根拠は、後述する試験結果との関連におい
て説明する。
また、ここにおける切断刃８は、その底面図を第８図に
示すように、刃物台８ａの下面に、一本の帯状切刃８ｂ
を、ジグザグ状の所要の形状に折り曲げた状態で固定す
ることによって構成することができ、この切断刃３は、
それの切断台２に対する一回の下降によって両ジグザグ
端部分を同時に形成することができる。なおここにおい
て、ジグザグピッチおよび振れ幅は所要に応じて適宜に
選択することができ、また、帯状切刃３ｂの各凹凸端部
の曲率半径は、たとえば、切刃８ｂの厚さを０．４Ｂと
した場合に、ｌｌｌ５程度にまで小さくすることができ
る。
次いでここでは、樹脂製コンベアベルト１の、このよう
にして形成された両ジグザグ端部分を、たとえば第４図
に平面図で示すように、下熱盤４上で、それらのそれぞ
れの端縁が、相互に入り組むとともに１コンベアベルト
１の長さ方向へ所定間隔、たとえば数ミリメートルの間
隔をおいて位置するよう配置してそれらのジグザグ端部
分をベルト幅方向へ整列させる。
なおここで、両ジグザグ端部分のこのような配置に際し
ては、たとえば第５図に示すように、下熱盤今上に、少
なくとも、離型材５およびコンベアベルト１の樹脂分と
同質の材料からなる樹脂シート６を順次に配置した後に
、それらのジグザグ端部分を配置することが好ましく、
そしてまた、かかる配置後のジグザグ端部分上には、こ
れもまた少なくとも、コンベアベルト１の表面カバ一層
と同質の材料からなる樹脂シート７および離型材８を順
次に配置することが好ましい。
そしてさらにこの発明では、両ジグザグ端部分上、第５
図に示すところでは離型材８上へ上熱盤９を下降させる
ことによって、ジグザグ端部分を、たとえば、１６０°
Ｃで約１５分間加熱加圧する。
このことにより、両ジグザグ端部分、少なくともそれら
の縁部分ならびに樹脂シート６．７の溶融がもたらされ
、溶融された樹脂シート６．７は、両ジグザグ端部分間
の隙間が完全に埋まるまでそこへ流がれ込む。
従ってその後、冷却に基づく溶融樹脂の硬化をもたらす
ことにより、とくに、両ジグザグ端部分の溶融靭脂とそ
れらの間へ流がれ込んだ樹脂との強固なる結合がもたら
され、この、結果としてエンドレス接合部の接合強度の
著しい向上がもたらされる。
ここで、このようにしてエンドレス接合した接合部分に
おいて、ジグザグ端部分のジグザグピッチ２０關、振り
幅７０間をそれぞれ一定として凹凸端部の曲率半径を漸
次変化させたときの静的引張り強さの比の試験結果を第
６図に示す。この第６図に示すグラフによれば、第８〜
１０図について述べた従来技術による接合部の引張強度
を１としたとき、凹凸端部の曲率半径が１．８間前後に
至るまでは強力比の増加がもたらされる一方、曲率半径
がそれ以上増加すると、強力比の急激なる減少がもたら
され、第１１図について述べた従来の接合方法における
ように、曲率半径を７鰭前後の大きな値としたときには
、強力比がほぼ０．５にまで低下し、その接合方法を実
用に供することはとうてい不可能であることが解かる。
これがため、この発明では、凹凸端部の曲率半径の上限
値を、強力比が１．１程度となる３鴎とし、そしてその
下限値を、強力比が１以上で、しかも、前述したように
、一本の帯状切刃３ｂの一回の下降ストロークにてジグ
ザグ端部分を形成し得る限界値である１間とする。
従っ７、コのようなエンドレス接合方法によれハ、先細
りとなる両ジグザグ端部分が、曲率半径が１〜８靜１の
曲線状となる凹凸端部を有しており、補強層もまた同様
の形状に切断されているので、コンベアベルトによる荷
物の搬送に際し、それらの凹凸端部相当部分に作用する
集中応力を従来技術に比して十分に低減させることがで
き、エンドレス接合部の強度を著しく向上させることが
できる。またここでは、曲線状をなす凹凸端部を、折り
曲げた一本の帯状切刃によって形成することができるの
で、ジグザグ端部分の形成に際してコンベアベルトに余
剰の切り込みが行われるおそれがすく、従ッて、コンベ
アベルトの使用中における凹部端縁相当部分からの亀裂
の発生を確実に防止することができる。
〔比較例〕
以下にこの発明によるエンドレス接合強度を、第８〜１
０図に示す従来技術によるそれとを比較して下表に示す
。
なおここでは、この発明の方法によるジグザグ端部分を
、ジグザグピッチが１３謂、振り幅が７０關その凹凸端
部の曲率半径が１鰭とし、へ丸また従来技術のジグザグ
端部分を、ジグザグピッチおよび振り幅については上述
したと同一とする一方、凹凸端部が鋭く尖かったものと
した。
またここにおける動的走行屈曲回数は、コンベアベルト
の引張歪を１％、走行速度を１５０　ｍ／ｍｉｎとして
求めた。
従ってこの発明によれば、上記表から明らかなように、
エンドレス接合部の強度が、従来技術に比して著しく向
上することになる。
第７２図は、ジグザグ端部分の変更例を示す平面図であ
り、第７図（ａ）に示すものは、凹凸部分の喘り幅を長
短交互に組み合わせたものであり、まり、第７図（ｂ）
に示すものは、ジグザグ端部分の延在方向をベルトの幌
方向と交差する方向としたものである。
これらの実施例によれば、エンドレス接合部の線接合面
積が大きくなる他、エンドレス接合位置ひいては応力集
中位置が、コンベアベルトの長す方向に大きく変化する
ので、エンドレス接合強度を前述した例よりも一層向上
させることができる。
以上この発明を図示例に基づいて説明したが、コンベア
ベルトの構成を前述した構成以外のものとすること、ま
た、ジグザグ端部分の平面形状を図示以外の適宜形状と
することも可能であり、さらには、十分なる接合強度を
もたらし得る限りにおいて、両ジグザグ端部分間へ、コ
ンベアベ／ｌ／）の一方の表面側からのみ溶融した樹脂
を流がれ込ませてそれらの両端部分の接合をもたらすこ
とも可能である。
（発明の効果） 従ってこの発明によれば、エンドレス接合強度を従来技
術のそれよりも著しく高めることができ、またその接合
部分からの亀裂の発生を確実に防止することができるの
で、樹脂製コンベアベルトの耐久性を大幅に向上させる
ことができる。
またここでは、両ジグザグ端部分を刃物台８ａの一回の
下降作動によって形成することができるので、その形成
のための作業工数を著しく低減させることができる。
表画面の簡単な説明 第１図は樹脂製コンベアベルトの切断工程を示す側面図
、 第２図はジグザグ端部分を例示する平面図、第８図は切
断刃を例示する底面図、 第４図は両ジグザグ端部分の下熱盤上への配置状態を示
す平面図、 第５図は両ジグザグ端部分の上下熱盤間への配置例を示
す絡線縦断面図、 第６図は凹凸端部の曲率半径の強力比に与える影響を示
すグラフ、 第７図はジグザグ端部分の他の例を示す平面図、第８〜
１０および１１図はそれぞれ従来技術を例示する平面図
である。
１・・・樹脂製コンベアベルト １ａ・・・四端部　　　　　１ｂ・・・凸端部２・・・
切断台　　　　　　３・・・切断刃３ｂ・・・帯状切刃
　　　　　４・・・下熱盤９・・・上熱盤 特許出願人　株式会社　ブリヂストン 第４図 第５図 第７図 （ａ） （ｂ）

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １、樹脂製コンベアベルトの両接合端部分を、ジグザグ
    形状に切断して相互に入り組む先 細りのジグザグ端部分とするとともに、それぞれのジグ
    ザグ端部分の各凹凸端部の平面形状を曲率半径が１〜３
    ｍｍの曲線状とする工程と、両ジグザグ端部分を、熱盤
    上で、前記コンベアベルトの長さ方向へ所定の間隔をお
    いて整列させて配置する工程と、両ジグザグ端部分を加
    熱加圧してそれぞれのジグザグ端部分の少なくとも縁部
    分を溶融させるとともに、樹脂製コンベアベルトの少な
    くとも一方の表面側から、両ジグザグ端部分間へ、溶融
    した樹脂を流がれ込ませる工程とを順次に組み合わせて
    なる樹脂製コンベアベルトのエンドレス接合方法。
JP60180028A 1985-08-17 1985-08-17 樹脂製コンベアベルトのエンドレス接合方法 Pending JPS6241442A (ja)

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