JPS6238796A - Sheet for vacuum brazing - Google Patents
Sheet for vacuum brazingInfo
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- JPS6238796A JPS6238796A JP17617185A JP17617185A JPS6238796A JP S6238796 A JPS6238796 A JP S6238796A JP 17617185 A JP17617185 A JP 17617185A JP 17617185 A JP17617185 A JP 17617185A JP S6238796 A JPS6238796 A JP S6238796A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分r1)
本発明はドロンカップタイプのオイルクーラー、エバポ
レーター又はラジェーターのような中空構造物の製造に
適した真空プレージングシートに関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Industrial Application R1) The present invention relates to a vacuum plating sheet suitable for manufacturing a hollow structure such as a dron cup type oil cooler, evaporator or radiator.
(従来の技術)
近年アルミ製構造体のろう付けに、フラックスを必要と
しない真空ブレージング法が開発され、公害上の心配が
ないところから盛んに行われるようになった。真空ブレ
ージングはアルミニウム合金を芯材とし、七の片面又は
両面にアルミニウムろう合金を皮材としてクラッドした
プレージングシートを用い、真空中でブレージングを行
うもので、熱交換器を始め各種構造体のろう付けに用い
られている。真空プレージングシートには各種の芯材用
アルミニウム合金と皮材用アルミニウムろう合金が開発
され現在ではJIS Z 3263により規格化さ
れている。(Prior Art) In recent years, a vacuum brazing method that does not require flux has been developed for brazing aluminum structures, and it has become popular since there is no concern about pollution. Vacuum brazing is a method of brazing in a vacuum using a plating sheet made of aluminum alloy as a core material and clad with aluminum brazing alloy on one or both sides as a skin material. It is used for attachment. Various aluminum alloys for core materials and aluminum solder alloys for skin materials have been developed for vacuum plating sheets, and are currently standardized by JIS Z 3263.
この真空ブレージングを利用してドロンカップタイプの
オイルクーラー、エノーボレーター又はラジェーターの
ような中空構造を有するアルミ製熱交換器が製造されて
いる0例えば従来ドロンカップタイプのオイルクーラー
は第1図に示すようにプレージングシートから成形した
管状体(1)をv1層し、管状体(1)間にフルゲート
フィン(2)を配置して真空ブレージング法により製造
している。またラジェーターは第2図に示すようにプレ
ージングシートを成形した偏平管(3)の端部にタンク
(4)を取付け、偏平管(3)の間・にコルゲートフィ
ン(2〕を配置して真空ブレージング法により製造して
いる。しかるに第1図および第2図に示すように中空部
を有する構造体を真空ブレージング法により製造すると
、中空部の内側接合部のフイシン)・形成が十分でなく
所定の接合強度が得られない場合がある。Utilizing this vacuum brazing, aluminum heat exchangers with hollow structures such as doron cup type oil coolers, enovolators, or radiators are manufactured.For example, a conventional doron cup type oil cooler is shown in Figure 1. As shown, a tubular body (1) formed from a plating sheet is layered with v1, and a full gate fin (2) is arranged between the tubular bodies (1), and manufactured by a vacuum brazing method. In addition, as shown in Figure 2, the radiator is constructed by attaching a tank (4) to the end of a flat tube (3) formed with a praising sheet, and placing corrugated fins (2) between the flat tubes (3). However, as shown in Figures 1 and 2, when a structure with a hollow part is manufactured by the vacuum brazing method, the inner joints of the hollow part are not sufficiently formed. In some cases, a predetermined bonding strength cannot be obtained.
これは、中空構造の内部の接合部と中空構造外部のそれ
との間にろう付は適正条件のずれがあり、内外同時に良
好なろう付を行うだめの条件設定範囲が狭いので両者を
同時に最適条件でろう付するのが困難であるためと考え
られる。This is because there is a discrepancy in the appropriate conditions for brazing between the joints inside the hollow structure and those outside the hollow structure, and the range of conditions that can be set to achieve good brazing at the same time on the inside and outside is narrow, so both must be set at the same time under the optimal conditions. This is thought to be because it is difficult to braze.
そこで従来、内外の皮材となるろう合金の組成を変える
ことにより、この問題を克服することが考えられており
、例えばアルミニウム合金板の皮材においてSi含有量
を規制するとともに内側の皮材のMg量を0.2〜1.
2重量%(以下重量%を単に%と略記する)減らし、中
空体の内側にこもったMg蒸気量の過多を防ぐもの(特
開昭58−54909号)、内側となる皮材の一方に所
定量のStとMgを組合わせて用いるアルミニウム真空
プレージングシート(特開昭59−85364号公報)
が提案されている。Conventionally, attempts have been made to overcome this problem by changing the composition of the brazing alloy that forms the inner and outer skin materials. For example, by regulating the Si content in the skin material of an aluminum alloy plate, and also The amount of Mg is 0.2 to 1.
2% by weight (hereinafter "weight%" will simply be abbreviated as %) to prevent an excessive amount of Mg vapor trapped inside the hollow body (Japanese Patent Application Laid-open No. 58-54909), on one side of the inner skin material. Aluminum vacuum plating sheet using a combination of fixed amounts of St and Mg (Japanese Unexamined Patent Publication No. 85364/1983)
is proposed.
しかし最近の熱交換器等の耐圧強度、外観の仕上りなど
品質に対しては極めて要求水準が高くなっており、これ
らの従来の真空ブレージング材ではこれらの要求水準を
必ずしも満足するものではなかった。However, in recent years, the requirements for quality such as pressure resistance and external finish of heat exchangers have become extremely high, and these conventional vacuum brazing materials have not necessarily met these requirements.
(問題点を解決するための手段)
本発明者らはこのような従来の真空ブレージングの欠点
を克服するために鋭意研究を重ねた結果以下のような知
見を得た。すなわち、ろう付により組立てられる中空構
造体、例えばドロンカップのタンクでは接合部は後述の
試験方法の説明図として示した第3図及びその部分拡大
図である第4図に示される如く2つに大別することがで
き、一つは中空構造部の内側皮材より形成される接合部
分(ツイータ)A)、もう一つは外側の皮材により形成
される接合部分(フィレットB)である。(Means for Solving the Problems) The present inventors have conducted extensive research to overcome the drawbacks of conventional vacuum brazing, and have obtained the following knowledge. That is, in a hollow structure assembled by brazing, such as a tank of a doron cup, the joint part is divided into two as shown in FIG. 3, which is an explanatory diagram of the test method described later, and FIG. They can be roughly divided into two types: one is a joint part (tweeter) A) formed by the inner skin material of the hollow structure, and the other is a joint part (fillet B) formed by the outer skin material.
まず外側接合部のうちBではろう切れが起こりやすく、
外観上問題となるばかりでなく耐圧性の低下につながる
。また内側接合部(例えばA)では、ろう切れとともに
、フィレットの大きさが不足し、耐圧性の上で問題とな
る。First of all, solder breakage is likely to occur at B of the outer joints,
This not only causes problems in appearance but also leads to a decrease in pressure resistance. Furthermore, in the inner joint portion (for example, A), not only the solder breaks but also the size of the fillet is insufficient, which causes problems in terms of pressure resistance.
第4図に示されるように内側皮材によって形成されるA
とCの部分では第4図に示すようなAからCへろう材移
動が生じており、ろう材がAからCの方へ流れることに
よって内側(A)のフィレットが小さくなること、接合
部Bについては表面の酸化皮膜を除去するに十分なMg
量が必要であり、またろう切れを生じさせないために十
分な流動性が必要である。A formed by the inner skin material as shown in FIG.
As shown in Fig. 4, the fillet on the inside (A) becomes smaller as the fillet moves from A to C as shown in Figure 4. , sufficient Mg to remove the oxide film on the surface.
quantity is required, and sufficient fluidity is required to avoid breaking the solder.
接合部Cでは表面の酸化皮膜を除去するに十分なMg量
が必要であるが、ろう切れに対しては接合部Aからのろ
うの供給があるため心配はない。At joint C, a sufficient amount of Mg is required to remove the oxide film on the surface, but there is no need to worry about solder breakage since the solder is supplied from joint A.
そして、プレージングシートの内外の皮材に所定量のS
iとMgを含有させて、外側の皮材中の5iia度を内
側の皮材中のSi濃度よりも小さくならないようにし、
かつ、内外の皮材のそれぞれにある種の添加元素を添加
することにより、ろう材の流動性(例えばAからCへの
)を適正に押え、ろう付性を内外とも安定化させて、ろ
う切れを起こさず、形成フィレット(例えばA、B)を
大きくするとともに、耐圧性を向上させて高要求水準を
満足しうる熱交換器を製造しうろことを見出し、この知
見に基づき本発明を完成するに至った。Then, a predetermined amount of S is applied to the inside and outside of the plating sheet.
i and Mg so that the 5iia degree in the outer skin material is not lower than the Si concentration in the inner skin material,
In addition, by adding certain additive elements to each of the inner and outer skin materials, the fluidity of the brazing material (for example, from A to C) is appropriately suppressed, and the brazability is stabilized both inside and outside. It was discovered that it is possible to manufacture a heat exchanger that does not cause breakage, increases the size of formed fillets (for example, A and B), and improves pressure resistance, and satisfies the high required standards.Based on this knowledge, the present invention was completed. I ended up doing it.
すなわち本発明は、真空ブレージングによりアルミ製中
空構造体を構成するアルミニウム合金の両面にアルミニ
ウムろう合金からなる皮材をクラッドしてなり、外側と
なる皮材としてSi 5〜14%とMg0.2〜3%
とCu、Y、Ge、In、Bi、Sb、Ba、St、P
b、Sn、Li、B、eのいずれか1種または2種以上
を合計0.01〜1%含み、残部Alからなるアルミニ
ウムろう合金を用い内側となる皮材としてSi5〜14
%とMg0.2〜3%を含み残部Alからなるアルミニ
ウムろう合金を用い、外側となる皮材のSi濃度が内側
となる皮材のSi濃度より小さくならないようしたこと
を特徴とする両面クラッドの真空ブレージング用シート
(以下第1発明という)、真空ブレージングによりアル
ミ製中空構造体を構成するアルミニウム合金の両面にア
ルミニウムろう合金からなる皮材をクラッドしてなり、
外側となる皮材としてSi5〜14%とMg 0.2〜
3%とを含み残部Alからなるアルミニウムろう合金を
用い、−内側となる皮材としてSi5〜14%、Mg0
.2〜3%とNa、Ca、Mn、Fe、Ti、Niのい
ずれか1種または2種以上を合計0.01〜2%以上含
み残部Alからなるアルミニウムろう合金を用い、外側
となる皮材のSi濃度が内側となる皮材のSi濃度より
小さくはならないようにしたことを特徴とする両面クラ
ッドの真空ブレージング用シート(以下第2発明という
)及び
真空ブレージングによりアルミ製中空構造体を構成する
アルミニウム合金の両面にアルミニウムろう合金からな
る皮材をクラッドしてなり、外側となる皮材としてSi
5〜14%とMg0.2〜3%とCu、Y、Ge、In
、Bi、Sb、Ba、St、Pb、Sn、Li、Be(
7)いずれか1種または2種以上を合計0.01〜1%
含み、残部Alからなるアルミニウムろう合金を用い、
内側となる皮材にSi5〜14%、Mg0.2〜3%と
Na、Ca、Mn、Fe、Ti、Niのいずれか1種ま
たは2種以上を合計0.01〜2%以上含み残部Alか
らなるアルミニウムろう合金を用い、外側となる皮材の
Si濃度が内側となる皮材のSi濃度より小さくはなら
ないようにしたことを特徴とする両面クラッドの真空ブ
レージング用シート(以下第3発明という)を提供する
ものである。That is, in the present invention, a skin material made of an aluminum brazing alloy is clad on both sides of an aluminum alloy constituting an aluminum hollow structure by vacuum brazing, and the outer skin material contains 5 to 14% Si and 0.2 to 20% Mg. 3%
and Cu, Y, Ge, In, Bi, Sb, Ba, St, P
An aluminum brazing alloy containing one or more of B, Sn, Li, B, and e in a total of 0.01 to 1% and the balance being Al is used as the inner skin material to Si5 to 14.
% and 0.2 to 3% Mg, with the remainder being Al, and the Si concentration of the outer skin material is not lower than that of the inner skin material. A sheet for vacuum brazing (hereinafter referred to as the first invention), which is made by cladding a skin material made of an aluminum brazing alloy on both sides of an aluminum alloy constituting an aluminum hollow structure by vacuum brazing,
Si5~14% and Mg 0.2~ as the outer skin material
3% and the balance Al, and - as the inner skin material, 5 to 14% Si, Mg0
.. The outer skin material is made of an aluminum brazing alloy consisting of 2% to 3% and a total of 0.01 to 2% or more of any one or more of Na, Ca, Mn, Fe, Ti, and Ni, and the balance Al. A double-sided clad vacuum brazing sheet (hereinafter referred to as the second invention) characterized in that the Si concentration is not lower than the Si concentration of the inner skin material, and an aluminum hollow structure is constructed by vacuum brazing. It is made by cladding a skin material made of aluminum brazing alloy on both sides of an aluminum alloy, and Si is used as the outer skin material.
5-14%, Mg0.2-3%, Cu, Y, Ge, In
, Bi, Sb, Ba, St, Pb, Sn, Li, Be(
7) A total of 0.01 to 1% of any one or two or more types
Using an aluminum brazing alloy consisting of aluminum and the remainder Al,
The inner skin material contains 5-14% Si, 0.2-3% Mg, and 0.01-2% or more of any one or more of Na, Ca, Mn, Fe, Ti, and Ni, with the remainder being Al. A double-sided clad vacuum brazing sheet (hereinafter referred to as the third invention) characterized in that the Si concentration of the outer skin material is not lower than the Si concentration of the inner skin material using an aluminum brazing alloy consisting of ).
本発明の第1発明ないし第3発明において、その数値限
定の意味は次のとおりである。In the first to third inventions of the present invention, the meanings of the numerical limitations are as follows.
Si含有量が5%未満では流動性が低すぎ、14%を越
えると形成加工が困難となる。特にSi含有量を7〜1
2%の範囲とすることが望ましい。If the Si content is less than 5%, the fluidity is too low, and if it exceeds 14%, the forming process becomes difficult. In particular, the Si content is 7 to 1.
A range of 2% is desirable.
Mg含有量が0.2%未満ではMgの蒸発による酸化性
皮膜の破壊効果が望めないが、3%を越えるとMgの効
果は飽和するばかりか、成形加工性を悪化させ、さらに
真空炉内部に付着するMg量が増大し、炉のメンテナン
ス上問題となる。特にMgの含有量を0.5〜2%の範
囲内とすることが望ましい。If the Mg content is less than 0.2%, the effect of destroying the oxidative film due to the evaporation of Mg cannot be expected, but if it exceeds 3%, the effect of Mg not only becomes saturated, but also the moldability deteriorates and the inside of the vacuum furnace The amount of Mg adhering to the furnace increases, which poses a problem in terms of furnace maintenance. In particular, it is desirable that the Mg content be within the range of 0.5 to 2%.
本発明においてろう材の流動性は添加元素によってさら
に調整することが必要である。所定量添加するCu、Y
、Ge、In、Bf、Sb、Ba、Sr、Pb、Sn、
St、Beはろうの流動性を高める。これが0.01%
未満では所定の効果が得られず、 1%を越えると成形
加工性を劣化させる。一方Na、Ca、Mn、Fe、T
i、Niはろうの流動性を低下させる。これがo、oi
%未満では所定の効果が得られず、2%を越えると成形
加工性を劣化させる。In the present invention, it is necessary to further adjust the fluidity of the brazing filler metal by adjusting additive elements. Cu, Y to be added in a predetermined amount
, Ge, In, Bf, Sb, Ba, Sr, Pb, Sn,
St and Be increase the fluidity of the wax. This is 0.01%
If it is less than 1%, the desired effect cannot be obtained, and if it exceeds 1%, moldability deteriorates. On the other hand, Na, Ca, Mn, Fe, T
i, Ni reduces the fluidity of the wax. This is o, oi
If it is less than 2%, the desired effect cannot be obtained, and if it exceeds 2%, moldability deteriorates.
また上記において外側となる皮材のSi濃度が内側とな
る皮材のSi濃度より小さくなると中空構造の内部の接
合部と中空構造外部のそれとの間にろう付は適正条件の
ずれが大きくなり、内外同時に良好なろう付を行うため
の条件設定範囲が狭くなるという支障がある。Furthermore, in the above case, if the Si concentration of the outer skin material is lower than the Si concentration of the inner skin material, there will be a large discrepancy in the appropriate conditions for brazing between the joint inside the hollow structure and that outside the hollow structure. There is a problem in that the condition setting range for performing good brazing on the inside and outside at the same time is narrowed.
(実施例) 以下本発明を実施例について説明する。(Example) The present invention will be described below with reference to Examples.
芯材に3003合金を用い、その両面に第1表に示す組
成のろう合金からなる皮材をクラッドした厚さ0.8m
m真空プレージングシートを作成した0次いでこれをプ
レス形成し、このプレージングシートをプレス形成した
カップ4枚(カップ5と5及び5と6を組み合わせ)重
ねて第3図に示す耐圧試験用中空構造体7を真空ブレー
ジングにより作成した。3003 alloy is used as the core material, and both sides are clad with skin materials made of brazing alloy with the composition shown in Table 1, with a thickness of 0.8 m.
m Vacuum plating sheet was created 0 Next, this was press-formed, and four cups (combinations of cups 5 and 5 and 5 and 6) formed by press-forming this plating sheet were stacked to form a hollow for pressure test as shown in Fig. 3. Structure 7 was created by vacuum brazing.
図中5は排気口つきカップ、6は排気口なしカップであ
る。カップサイズは52X52X10mmである。7は
耐圧試験機接続管である。In the figure, 5 is a cup with an exhaust port, and 6 is a cup without an exhaust port. Cup size is 52X52X10mm. 7 is a pressure tester connection pipe.
真空ブレージングの条件はろう付温度は内側となる皮材
の融点より10〜15℃高い温度で行い、その温度で5
分間保持した。真空度は7 X 10 ’torrで行
った・
このようにして真空ブレージングを行ったものについて
、内側接合部及び外側接合部のフィレット状態を調べる
と共に耐圧試験を行った。フィレット外観は内側につい
ては第3図及び4図のA、の部分、外側については第3
図及び4図のBの部分について行った。その結果を第1
表に併記した。The conditions for vacuum brazing are that the brazing temperature is 10 to 15 degrees Celsius higher than the melting point of the inner skin material, and at that temperature
Hold for minutes. The degree of vacuum was 7 x 10' torr. Regarding the vacuum brazed pieces, the fillet conditions of the inner and outer joints were examined and a pressure test was conducted. The fillet appearance is shown in Figures 3 and 4, A, for the inside, and A in Figure 4 for the outside.
This was done for the part B in Figures 4 and 4. The result is the first
Also listed in the table.
第1表の結果より明らかな如〈実施例の試料NO61〜
20のプレージングシートによれば組立中空構造体の内
側、外側ともフィレットが均一となり、耐圧強度が向上
する。実施例が従来例■の試料No、31〜34よりも
耐圧性が向上しているのはCu、Y、Geなどあるいは
Na、Ca、Mnなどの第三成分元素の添加によりフィ
レットを形成する能力が向上したことを示している。As is clear from the results in Table 1 (Example sample No. 61~
According to the plating sheet No. 20, the fillet is uniform on both the inside and outside of the assembled hollow structure, and the pressure resistance is improved. The reason why the pressure resistance of the example is improved over the conventional example (■) Samples Nos. 31 to 34 is because of the ability to form fillets by adding third component elements such as Cu, Y, Ge, etc. or Na, Ca, Mn, etc. This shows that the results have improved.
また第1表の結果より明らかなように比較例では試料N
o、21はStが多いため成形加工ができなかった。試
料No、22ではSi量が少ないため、フィレットが形
成しない、試料No、23ではMgが多いため形成加工
できない、試料No、24ではMgが少ないためフィレ
ットが形成しない。Also, as is clear from the results in Table 1, in the comparative example, sample N
No. 21 could not be molded because of the large amount of St. Sample No. 22 has a small amount of Si, so no fillet is formed. Sample No. 23 has a large amount of Mg, so it cannot be formed. Sample No. 24 has a small amount of Mg, so no fillet is formed.
試料No、25〜27はMg、St以外の添加元素が多
く成形加工できない、試料No、29は内側と外側のS
i量の差が大きすぎ、フレットは小さく不均一であり、
耐圧強度も低下する。Sample Nos. 25 to 27 contain too many additive elements other than Mg and St, and cannot be formed. Sample No. 29 has S on the inside and outside.
The difference in i amount is too large, the frets are small and uneven,
Compressive strength also decreases.
(発明の効果)
本発明により真空ろう付によって中空構造物を製造する
際、中空部の内側及び外側接合部のろう付性を同時に良
好に仕上げるろう付条件の設定が容易となり、条件のバ
ラツキによる不良が低減する。(Effects of the Invention) According to the present invention, when manufacturing a hollow structure by vacuum brazing, it is easy to set brazing conditions that simultaneously improve the brazing properties of the inner and outer joints of the hollow part, and Defects are reduced.
本発明のプレージングシートを用意した真空ブレージン
グ組成を行うと接合部におけるフィレットが均一となり
、外観上清れるばかりでなく耐圧強度の高い中空構造体
が得られる。When vacuum brazing composition is performed using the plating sheet of the present invention, the fillet at the joint becomes uniform, and a hollow structure with not only a clean appearance but also high pressure resistance strength can be obtained.
第1図は真空ブレージングにより製造されるオイルクー
ラーの側面図、第2図は真空ブレージングにより製造さ
れるラジェーターの側面図、第3図は真空ブレージング
試験用中空構造体の1例を一部切欠して示す正面図、第
4図は第3図の試験用中空体の一部拡大図である。
第1図
第2図
第3図Figure 1 is a side view of an oil cooler manufactured by vacuum brazing, Figure 2 is a side view of a radiator manufactured by vacuum brazing, and Figure 3 is a partially cutaway example of a hollow structure for vacuum brazing testing. FIG. 4 is a partially enlarged view of the test hollow body shown in FIG. 3. Figure 1 Figure 2 Figure 3
Claims (3)
成するアルミニウム合金の両面にアルミニウムろう合金
からなる皮材をクラッドしてなり、外側となる皮材とし
てSi5〜14%とMg0.2〜3%とCu、Y、Ge
、In、Bi、Sb、Ba、St、Pb、Sn、Li、
Beのいずれか1種または2種以上を合計0.01〜1
%含み、残部Alからなるアルミニウムろう合金を用い
内側となる皮材としてSi5〜14%とMg0.2〜3
%(以上、%は重量%を示す)を含み残部Alからなる
アルミニウムろう合金を用い、外側となる皮材のSi濃
度が内側となる皮材のSi濃度より小さくならないよう
したことを特徴とする両面クラッドの真空ブレージング
用シート。(1) A skin material made of an aluminum brazing alloy is clad on both sides of the aluminum alloy constituting the hollow aluminum structure by vacuum brazing, and the outer skin material contains 5-14% Si and 0.2-3% Mg. Cu, Y, Ge
, In, Bi, Sb, Ba, St, Pb, Sn, Li,
A total of 0.01 to 1 of any one or two or more of Be.
%, the balance is Al, and the inner skin material is made of 5-14% Si and 0.2-3 Mg.
% (hereinafter, % indicates weight %) and the remainder is Al, and the Si concentration of the outer skin material is not lower than the Si concentration of the inner skin material. Double-sided cladding sheet for vacuum brazing.
成するアルミニウム合金の両面にアルミニウムろう合金
からなる皮材をクラッドしてなり、外側となる皮材とし
てSi5〜14%とMg0.2〜3%とを含み残部Al
からなるアルミニウムろう合金を用い、内側となる皮材
としてSi5〜14%Mg0.2〜3%とNa、Ca、
Mn、Fe、Ti、Niのいずれか1種または2種以上
を合計0.01〜2%(以上、%は重量%を示す)以上
含み残部Alからなるアルミニウムろう合金を用い、外
側となる皮材のSi濃度が内側となる皮材のSi濃度よ
り小さくならないようにしたことを特徴とする両面クラ
ッドの真空ブレージング用シート。(2) A skin material made of aluminum solder alloy is clad on both sides of the aluminum alloy constituting the hollow aluminum structure by vacuum brazing, and the outer skin material contains 5 to 14% Si and 0.2 to 3% Mg. including the remainder Al
Using an aluminum brazing alloy consisting of 5-14% Si, 0.2-3% Mg, Na, Ca,
An aluminum brazing alloy containing one or more of Mn, Fe, Ti, and Ni in a total of 0.01 to 2% (or more, % indicates weight %) or more and the balance being Al is used to form the outer skin. A double-sided clad vacuum brazing sheet characterized in that the Si concentration of the material is not lower than the Si concentration of the inner skin material.
成するアルミニウム合金の両面にアルミニウムろう合金
からなる皮材をクラッドしてなり、外側となる皮材とし
てSi5〜14%とMg0.2〜3%とCu、Y、Ge
、In、Bi、Sb、Ba、St、Pb、Sn、Li、
Beのいずれか1種または2種以上を合計0.01〜1
%含み、残部Alからなるアルミニウムろう合金を用い
、内側となる皮材にSi5〜14%、Mg0.2〜3%
とNa、Ca、Mn、Fe、Ti、Niのいずれか1種
または2種以上を合計0.01〜2%(以上、%は重量
%を示す)以上含み残部Alからなるアルミニウムろう
合金を用い、外側となる皮材のSi濃度が内側となる皮
材のSi濃度より小さくならないようにしたことを特徴
とする両面クラッドの真空ブレージング用シート。(3) A skin material made of aluminum solder alloy is clad on both sides of the aluminum alloy constituting the hollow aluminum structure by vacuum brazing, and the outer skin material contains 5 to 14% Si and 0.2 to 3% Mg. Cu, Y, Ge
, In, Bi, Sb, Ba, St, Pb, Sn, Li,
A total of 0.01 to 1 of any one or two or more of Be.
%, the balance is Al, and the inner skin material contains 5-14% Si and 0.2-3% Mg.
and one or more of Na, Ca, Mn, Fe, Ti, and Ni in a total of 0.01 to 2% (or more, % indicates weight %) or more, and the balance is Al. A double-sided clad vacuum brazing sheet, characterized in that the Si concentration of the outer skin material is not lower than the Si concentration of the inner skin material.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17617185A JPS6238796A (en) | 1985-08-10 | 1985-08-10 | Sheet for vacuum brazing |
Applications Claiming Priority (1)
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---|---|---|---|
JP17617185A JPS6238796A (en) | 1985-08-10 | 1985-08-10 | Sheet for vacuum brazing |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6238796A true JPS6238796A (en) | 1987-02-19 |
JPH0478399B2 JPH0478399B2 (en) | 1992-12-11 |
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ID=16008902
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Cited By (9)
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---|---|---|---|---|
JPS6452041A (en) * | 1987-08-20 | 1989-02-28 | Furukawa Aluminium | Brazing sheet for fin |
US5028393A (en) * | 1989-06-02 | 1991-07-02 | Daido Metal Company | Al-based alloy for use as sliding material, superior in fatigue resistance and anti-seizure property |
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EP0693991A1 (en) * | 1994-02-14 | 1996-01-31 | KAISER ALUMINUM & CHEMICAL CORPORATION | Aluminum-lithium filler alloy for brazing |
JP2008188616A (en) * | 2007-02-02 | 2008-08-21 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Aluminum alloy-brazing sheet for heat exchanger having excellent brazability and corrosion resistance, and heat exchanger tube having excellent corrosion resistance |
EP2006895A4 (en) * | 2006-03-08 | 2016-08-10 | Toshiba Kk | Electronic component module |
JP2016165744A (en) * | 2015-03-10 | 2016-09-15 | 株式会社Uacj | Brazing method for hollow structure |
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Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5417349A (en) * | 1977-07-11 | 1979-02-08 | Mitsubishi Aluminium | Aluminum alloy brazing material for brazing used for fluxxfree brazing in high vacuum or nonoxidizable atomosphere |
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- 1985-08-10 JP JP17617185A patent/JPS6238796A/en active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5417349A (en) * | 1977-07-11 | 1979-02-08 | Mitsubishi Aluminium | Aluminum alloy brazing material for brazing used for fluxxfree brazing in high vacuum or nonoxidizable atomosphere |
JPS5854909A (en) * | 1981-09-28 | 1983-04-01 | 松下電工株式会社 | Sink standard having fresh vegetable and fruit accomodating function and cooling and heating function |
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6452041A (en) * | 1987-08-20 | 1989-02-28 | Furukawa Aluminium | Brazing sheet for fin |
US5028393A (en) * | 1989-06-02 | 1991-07-02 | Daido Metal Company | Al-based alloy for use as sliding material, superior in fatigue resistance and anti-seizure property |
EP0693991A1 (en) * | 1994-02-14 | 1996-01-31 | KAISER ALUMINUM & CHEMICAL CORPORATION | Aluminum-lithium filler alloy for brazing |
EP0693991A4 (en) * | 1994-02-14 | 1997-05-02 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Aluminum-lithium filler alloy for brazing |
EP0688629A1 (en) | 1994-06-22 | 1995-12-27 | DaimlerChrysler Aerospace Airbus Gesellschaft mit beschränkter Haftung | Brazing material |
US5618357A (en) * | 1994-06-22 | 1997-04-08 | Daimler-Benz Aerospace Airbus Gmbh | Aluminum-based solder material |
EP2006895A4 (en) * | 2006-03-08 | 2016-08-10 | Toshiba Kk | Electronic component module |
JP2008188616A (en) * | 2007-02-02 | 2008-08-21 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Aluminum alloy-brazing sheet for heat exchanger having excellent brazability and corrosion resistance, and heat exchanger tube having excellent corrosion resistance |
JP2016165744A (en) * | 2015-03-10 | 2016-09-15 | 株式会社Uacj | Brazing method for hollow structure |
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