JPS6237471A - 構造体の振動減衰装置 - Google Patents
構造体の振動減衰装置Info
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- JPS6237471A JPS6237471A JP17410185A JP17410185A JPS6237471A JP S6237471 A JPS6237471 A JP S6237471A JP 17410185 A JP17410185 A JP 17410185A JP 17410185 A JP17410185 A JP 17410185A JP S6237471 A JPS6237471 A JP S6237471A
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- friction
- vibration damping
- damping device
- friction damper
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- Vibration Prevention Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、構造体の振動絶縁装置に関し、特に、過大相
対変位全防止するのに好適な構造体の振動減衰装置に関
するものである。
対変位全防止するのに好適な構造体の振動減衰装置に関
するものである。
従来からの耐震設計としては、地震入力に対（〜で構造
体を剛にするような設計法が採られているが、例えば特
開昭５２−５９１７号公報に記載されているように、構
造体の基礎部に弾性体、例えば何枚かのゴム板と鉄板を
交互に積層した積層ゴムで支持する免震設計法が採用さ
れつつあるー。
体を剛にするような設計法が採られているが、例えば特
開昭５２−５９１７号公報に記載されているように、構
造体の基礎部に弾性体、例えば何枚かのゴム板と鉄板を
交互に積層した積層ゴムで支持する免震設計法が採用さ
れつつあるー。
免震方式は、構造体と積層ゴムからなる振動系の固有振
動数ｆ ｌ Ｉｈ以下にして、構造体に伝わる地震エネ
ルギを小さくするものである。つまり、地震入力に対し
て振動絶縁することになり、したがって、免震方式は構
造体の地震応答加速度を大幅に低減できる利点をもつ。
動数ｆ ｌ Ｉｈ以下にして、構造体に伝わる地震エネ
ルギを小さくするものである。つまり、地震入力に対し
て振動絶縁することになり、したがって、免震方式は構
造体の地震応答加速度を大幅に低減できる利点をもつ。
しかしながら、応答の相対変位が大きくなるため、配管
や積層ゴム等が破断したり、周囲と衝突するなどの問題
点があるＯ この対策として、特開昭５６−１４２８６４号公報に記
載されているように、積層ゴムなどの弾性体と並列に摩
擦ダンパを設けることによって、応答の相対変位を低減
することができる。
や積層ゴム等が破断したり、周囲と衝突するなどの問題
点があるＯ この対策として、特開昭５６−１４２８６４号公報に記
載されているように、積層ゴムなどの弾性体と並列に摩
擦ダンパを設けることによって、応答の相対変位を低減
することができる。
このような構造において摩擦ダンパは、一方の摩擦板を
基礎部側からばねで、構造体側に固定される他方の摩擦
板に押し付ける構造になっている。
基礎部側からばねで、構造体側に固定される他方の摩擦
板に押し付ける構造になっている。
そして（摩擦力／構造体重量）×重力加速度程度以上の
応答加速度になるまで、摩擦ダンパは作動せず構造体は
動かない（これヲトリガー効果という）。トリガー効果
のため免震装置が働かない範囲では、免震効果が損なわ
れる。応答の相対変位金車さくするために、摩擦力を大
きくするほど、この傾向が大きくなる。また、摩擦力の
方向が切り変わる際、摩擦力が大きいほど免震系の固有
振動数より高い振動数成分が大きくなり、免震支持され
た構造体内にある機器系を共振させる恐れがある。
応答加速度になるまで、摩擦ダンパは作動せず構造体は
動かない（これヲトリガー効果という）。トリガー効果
のため免震装置が働かない範囲では、免震効果が損なわ
れる。応答の相対変位金車さくするために、摩擦力を大
きくするほど、この傾向が大きくなる。また、摩擦力の
方向が切り変わる際、摩擦力が大きいほど免震系の固有
振動数より高い振動数成分が大きくなり、免震支持され
た構造体内にある機器系を共振させる恐れがある。
地震時、摩擦ダンパ全もつ免震系に高振動数成分が発生
°Ｔ／）理由は、第８図Ｖこ示される摩擦ダンパの履歴
特性において、免震系の応答速度の方向が変わると同時
に、）４優ダンパのせん断力（最大摩擦力）の方向が急
激に変イヒするためである。また、上記した従来構造に
おける＃擦ダンパにおいて、摩擦板を支持している支持
部材と基礎部に固定されている下部架台との間に、支持
部材が横方向に動けるようなギャップがある場合には、
単振ダンパの履＃：特性は、第９図のようになる。この
場合は第８図の場合よシ免＾系の応答速度の方向の変化
と同時に変わるせん断力の大きさは半分になるが、やは
り、免震系に発生する高振動数成分を十分に抑制するこ
とは、困難である。しかしながら、摩擦ダンパの履歴特
性が第１０図に示すごとく、すベシ方向が逆転して、次
のすベジがはじまる前に、ばねが動くようにすることに
よって、免震系の応答速反の方向が変わっても、せん断
力の大きさが急激に変化しないため、高振動数成分の発
生を抑えることができる。
°Ｔ／）理由は、第８図Ｖこ示される摩擦ダンパの履歴
特性において、免震系の応答速度の方向が変わると同時
に、）４優ダンパのせん断力（最大摩擦力）の方向が急
激に変イヒするためである。また、上記した従来構造に
おける＃擦ダンパにおいて、摩擦板を支持している支持
部材と基礎部に固定されている下部架台との間に、支持
部材が横方向に動けるようなギャップがある場合には、
単振ダンパの履＃：特性は、第９図のようになる。この
場合は第８図の場合よシ免＾系の応答速度の方向の変化
と同時に変わるせん断力の大きさは半分になるが、やは
り、免震系に発生する高振動数成分を十分に抑制するこ
とは、困難である。しかしながら、摩擦ダンパの履歴特
性が第１０図に示すごとく、すベシ方向が逆転して、次
のすベジがはじまる前に、ばねが動くようにすることに
よって、免震系の応答速反の方向が変わっても、せん断
力の大きさが急激に変化しないため、高振動数成分の発
生を抑えることができる。
ところで、上述した特開昭５２−５９１７号公報記載の
免震装置は、第１１図に示すごとく積層ゴム３０と摩擦
板３１．３２から構成されており、第１０図に示した弾
塑性型の履歴特性をもつ。そこで、次に、この免震装置
が免震系に有効な弾塑性型の摩擦ダンパとして適用でき
るかについて述べるＱ 免震構造において、通常、免震系の横方向の固有振動数
はｆｕ＝０．５〜１．ＯＨｚ程度に設定され。
免震装置は、第１１図に示すごとく積層ゴム３０と摩擦
板３１．３２から構成されており、第１０図に示した弾
塑性型の履歴特性をもつ。そこで、次に、この免震装置
が免震系に有効な弾塑性型の摩擦ダンパとして適用でき
るかについて述べるＱ 免震構造において、通常、免震系の横方向の固有振動数
はｆｕ＝０．５〜１．ＯＨｚ程度に設定され。
また弾塑性型の履歴特性をもつダンパのパラメータとし
ては、一般に、摩擦力Ｆ（ｔ）が（０，０１〜０．１）
Ｗ、圧縮ばね定数Ｋｚ （ｔ／ｍ）が（０，００５〜０
．２５ ）Ｗ、横ばね定数Ｋｘ （ｔ ７ｃｍ ）が（
０，０２〜０．２ ） Ｗ 。
ては、一般に、摩擦力Ｆ（ｔ）が（０，０１〜０．１）
Ｗ、圧縮ばね定数Ｋｚ （ｔ／ｍ）が（０，００５〜０
．２５ ）Ｗ、横ばね定数Ｋｘ （ｔ ７ｃｍ ）が（
０，０２〜０．２ ） Ｗ 。
の値が適当であると考えられている。なお上記において
Ｗは免震支持装置が支持する構造体の重量である。
Ｗは免震支持装置が支持する構造体の重量である。
この値において、圧縮ばね定数Ｋｚと横ばね定数ＫＸの
比は、およそ０１０２５〜１２．５程度となる。
比は、およそ０１０２５〜１２．５程度となる。
一方、一般に円柱状の積層ゴムの横（せん断）ばね定数
ＫＨと圧縮ばね定数Ｋｖは次式で与えられる。
ＫＨと圧縮ばね定数Ｋｖは次式で与えられる。
Ｋ Ｈ＝ −−＝−−−−−川・・・・・川・・・・
（１１ｔ Ｇ Ｋｖ ＝−（３＋４．９３５８２） −−’ （２）
ｘｔ ただし、 Ａ：ゴムの断面積、Ｇ：ゴムの横断性係数。
（１１ｔ Ｇ Ｋｖ ＝−（３＋４．９３５８２） −−’ （２）
ｘｔ ただし、 Ａ：ゴムの断面積、Ｇ：ゴムの横断性係数。
ｎ：ゴムの段数、ｔ：ゴムの厚さ。
Ｓ：ゴムの形状係数
（１） ｔ （２）式から、積層ゴムの圧縮はね定数と
横ばね定数の比ＫＶ／Ｋｌ（は次式で与えられる。
横ばね定数の比ＫＶ／Ｋｌ（は次式で与えられる。
Ｋｖ
−＝ ３ ＋ ４．９３５ Ｓ２ ・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・ （３）Ｈ 通常の積層ゴムの形状係数Ｓは５〜２０程度であるので
、積層ゴムの圧縮ばね定数と横ばね定数の比ＫＶ／Ｋｏ
は次のようになる。
・・・・・・・・・・・・・ （３）Ｈ 通常の積層ゴムの形状係数Ｓは５〜２０程度であるので
、積層ゴムの圧縮ばね定数と横ばね定数の比ＫＶ／Ｋｏ
は次のようになる。
Ｋｖ
−中１２６〜１９７７・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・ （４）Ｈ 従って、（４）式から、前述のＫｚ ／ Ｋｘを満足す
る積層ゴムを作ることは一般に困難であることが示さｖ
５る。
・・・・・・ （４）Ｈ 従って、（４）式から、前述のＫｚ ／ Ｋｘを満足す
る積層ゴムを作ることは一般に困難であることが示さｖ
５る。
本発明の目的は、すべり時の摩擦力Ｆとすべらない時の
その横剛性ｋｘ ｆ独立（−で調整できる免震用の振動
減衰装置を提供することにある。
その横剛性ｋｘ ｆ独立（−で調整できる免震用の振動
減衰装置を提供することにある。
本発明の免震用振動減衰装置である摩擦ダンパは、構造
体の反力全利用して二つの摩擦部材間に圧縮荷重を与え
る第１の弾性体と、この第１の弾性体とは別に少なくと
も一方の摩擦部材と基礎との間に横剛性を与える第２の
弾性体を設けることを特徴とした摩擦ダンパである。こ
の摩擦ダンパの原理を第１図に示す。第１図において、
Ｋｚは第１の弾性体のばね定数、Ｋｘは第２の弾性体の
ばね定数、Ｆは二つの摩擦部材間の摩擦力である。
体の反力全利用して二つの摩擦部材間に圧縮荷重を与え
る第１の弾性体と、この第１の弾性体とは別に少なくと
も一方の摩擦部材と基礎との間に横剛性を与える第２の
弾性体を設けることを特徴とした摩擦ダンパである。こ
の摩擦ダンパの原理を第１図に示す。第１図において、
Ｋｚは第１の弾性体のばね定数、Ｋｘは第２の弾性体の
ばね定数、Ｆは二つの摩擦部材間の摩擦力である。
この摩擦力Ｆは、第１の弾性体による圧縮力Ｎ（Ｎ＝Ｋ
ｚ・αＺまただしα２は第１の弾性体のたわみ）と摩優
部材の摩擦係数μで決まる。また、本発明の摩擦ダンパ
のすべり時の摩擦力Ｆの安定化を図るために、一般に第
１の弾性体のばね定数ｋｚ ｆ小さくする必要がある。
ｚ・αＺまただしα２は第１の弾性体のたわみ）と摩優
部材の摩擦係数μで決まる。また、本発明の摩擦ダンパ
のすべり時の摩擦力Ｆの安定化を図るために、一般に第
１の弾性体のばね定数ｋｚ ｆ小さくする必要がある。
また、この摩擦ダンパの第２の弾性体−のばね定数ｋｘ
は免震系の水平剛性に寄与するため、免３％特性上の性
能により、ｋｘとｋｚ とを独立に設定する必要がある
。本発明はこれらの必要全満足させることを可能にする
。
は免震系の水平剛性に寄与するため、免３％特性上の性
能により、ｋｘとｋｚ とを独立に設定する必要がある
。本発明はこれらの必要全満足させることを可能にする
。
〔発明の実施例」
以下、本発明の一実施例金策２図及び第３図により説明
する。
する。
第２図は積層ゴム等の弾性体と本発明の振動減衰装置で
ある摩擦ダンパからなる免震支持装置を構造体に実施し
た縦断面図である。地盤２上に基礎盤３全設け、基礎盤
３上に前述の免震支持装置を設置する第１の基礎部４ｆ
ｔ配置する。そして弾性体６と摩擦ダンパ７からなる免
震支持装置上に、第２の基礎部５をもつ構造体１が据え
付けられる。
ある摩擦ダンパからなる免震支持装置を構造体に実施し
た縦断面図である。地盤２上に基礎盤３全設け、基礎盤
３上に前述の免震支持装置を設置する第１の基礎部４ｆ
ｔ配置する。そして弾性体６と摩擦ダンパ７からなる免
震支持装置上に、第２の基礎部５をもつ構造体１が据え
付けられる。
第３図は、第１図における本発明の振動減衰装置である
摩擦ダンパ７を示す縦断面図で、第１図と同一符号のも
のは同じもの、もしくは相当するもの？表わしている。
摩擦ダンパ７を示す縦断面図で、第１図と同一符号のも
のは同じもの、もしくは相当するもの？表わしている。
第３図において、下部架台８は、第１の基礎部４上に固
定され、この下部架台８の中央に第１の弾性体としての
皿ばね９が１枚もしくは複数枚必要に応じて積み重ねら
れる。
定され、この下部架台８の中央に第１の弾性体としての
皿ばね９が１枚もしくは複数枚必要に応じて積み重ねら
れる。
皿ばね９のうちの最上部の皿ばね９ａには、第２の弾性
体として上下両面が鉄板などで補強されたゴム板１５が
設置される。このゴム板１５の上下両面の鉄板はその中
央に円柱状の凸部１５ａ全有する。前述の下部架台８の
中央には、円筒８ａが設けらｎており、これは第１の弾
性体である皿ばね９の中央に開いている穴部に装置し、
この皿ばね９の内周面と係合し、皿はね９の横方向の変
形全防止する係止部材として作用している。ゴム板１５
の下面の凸部１．５ａは第１の弾性体である皿ばｆ１９
が所定の圧縮たわみを与えられる時、下部架台８の円筒
８ａ内におさまる。
体として上下両面が鉄板などで補強されたゴム板１５が
設置される。このゴム板１５の上下両面の鉄板はその中
央に円柱状の凸部１５ａ全有する。前述の下部架台８の
中央には、円筒８ａが設けらｎており、これは第１の弾
性体である皿ばね９の中央に開いている穴部に装置し、
この皿ばね９の内周面と係合し、皿はね９の横方向の変
形全防止する係止部材として作用している。ゴム板１５
の下面の凸部１．５ａは第１の弾性体である皿ばｆ１９
が所定の圧縮たわみを与えられる時、下部架台８の円筒
８ａ内におさまる。
この工うな構造にすることによって、地震時等に本発明
の摩擦ダンパ７に発生する横方向の摩擦力が皿ばね９に
作用することを防ぐ。また、ゴム板１５の上面の凸部１
５ｂは、支持部材１０の下面の凹部にはめ合わせらｎる
。この支持部材１０には、第１の摩擦部材１１が取り付
けられる。この第１の摩擦部材１１と共にすべり面？形
成する第２の摩擦部材１２は、上部架台１３に取り付け
られ、この上部架台１３は前述の構造体１の第２の基礎
部５に支持さｎる。
の摩擦ダンパ７に発生する横方向の摩擦力が皿ばね９に
作用することを防ぐ。また、ゴム板１５の上面の凸部１
５ｂは、支持部材１０の下面の凹部にはめ合わせらｎる
。この支持部材１０には、第１の摩擦部材１１が取り付
けられる。この第１の摩擦部材１１と共にすべり面？形
成する第２の摩擦部材１２は、上部架台１３に取り付け
られ、この上部架台１３は前述の構造体１の第２の基礎
部５に支持さｎる。
また、本摩擦ダンパ７の据え付け、交換などを容易にす
るため、第１の弾性体である皿ばね９の所定の圧縮たわ
みが保持できるようなストッパを設けることは便利であ
る。そして、ストッパの一例として、下部架台８に数本
のストッパ部材としてのボルト１６がねじ込まれるねじ
部が設けられ、下部架台８に取り付けられたストッパ部
材であるボルト１６の他端部は、支持部材１０のつば部
に設けられた、例えば、Ｕ字形に切断された溝におさま
り、かつナツトで支持部材１０を締め付けられるように
ねじが切られているう なお、第１の弾性体として用いる皿ばね９は熱処理され
て硬度が大きいので、下部架台８及び第２の弾性体とし
て用いられるゴム板１５の補強用の下部鉄板との接触部
には、熱処理したスペーサ１７．１８ｆ設けることが望
まし７い。
るため、第１の弾性体である皿ばね９の所定の圧縮たわ
みが保持できるようなストッパを設けることは便利であ
る。そして、ストッパの一例として、下部架台８に数本
のストッパ部材としてのボルト１６がねじ込まれるねじ
部が設けられ、下部架台８に取り付けられたストッパ部
材であるボルト１６の他端部は、支持部材１０のつば部
に設けられた、例えば、Ｕ字形に切断された溝におさま
り、かつナツトで支持部材１０を締め付けられるように
ねじが切られているう なお、第１の弾性体として用いる皿ばね９は熱処理され
て硬度が大きいので、下部架台８及び第２の弾性体とし
て用いられるゴム板１５の補強用の下部鉄板との接触部
には、熱処理したスペーサ１７．１８ｆ設けることが望
まし７い。
次に、第２図及び第３図に示した構造の作動原理は以下
のようになる。
のようになる。
地震入力によって、まず構造体１を支持している弾性体
６が変形しだし、その際、第２の弾性体であるゴム板１
５を変形する。第２の弾性体であるゴム板１５と弾性体
６の水平方向のばね力の和が、摩擦ダンパ７の／１！擦
板間に動く摩違力に達１゛ると、第１の１１１ｍ部材１
】及び第２の摩擦部材１２間にすべりが生じ、地ｊエネ
ルギ全吸収す、ｂことになる。
６が変形しだし、その際、第２の弾性体であるゴム板１
５を変形する。第２の弾性体であるゴム板１５と弾性体
６の水平方向のばね力の和が、摩擦ダンパ７の／１！擦
板間に動く摩違力に達１゛ると、第１の１１１ｍ部材１
】及び第２の摩擦部材１２間にすべりが生じ、地ｊエネ
ルギ全吸収す、ｂことになる。
すでに述べに、ように、地震時に免震系の応答速度の方
向が変わっても摩擦ダンパによる抵β′Ｌ力（ぜん断力
）の大きさは、ｔｉに変化しかいたの、高振動数成分の
発生？防ぐことができる。
向が変わっても摩擦ダンパによる抵β′Ｌ力（ぜん断力
）の大きさは、ｔｉに変化しかいたの、高振動数成分の
発生？防ぐことができる。
本Ｒ１擦ダンパの据え付は方法、地震後の残留変形処理
及び交換方法について以下に説明づ“る。
及び交換方法について以下に説明づ“る。
据え付は方法については、まづ°、摩４ダンパ７・全外
部で油圧ジヤツキ等金用いて、あらかじめ第１の弾性体
である皿ばね９に所定より若干太き目の圧縮たわみ金与
えて、下部架台８にねじ込まれたストッパ部材であるボ
ルト１６企用いて、下部架台８と支持一部材１０のつば
間を固定する。次に、現場の所定の位置に摩擦ダンパ７
の下部架台８奮第１の基礎部４に固定し、上部架台１３
を構造体１の第２の基礎部５に固定１゛る。そして支持
部材１０のつば部上のスペースに数台の油圧ジヤツキや
）を配置し、構造体１を反力として、油圧ジヤツキによ
りストッパ部材であるボルト１６の上端部のナツトが取
りはずせる程度に第１の弾性体である皿はね９を圧縮し
て、ストッパ部材であるボルト１６を摩擦ダンパ７よす
取９外丁か、摩擦ダンパ７の作動時に邪魔にならないよ
うにする。そして、油圧ジヤツキの圧力を解放して、第
１の摩擦部材１１と第２の摩擦部材１２を接触させ、正
規の状態にする○ ｍ震後、摩擦ダンパ７に残留変形が発生した場合には、
ストッパ部材であるボルト１６と油圧ジヤツキ全開いて
、第１の摩擦部材１１と第２の摩擦部材１２の間の摩擦
力を解除すｎ ｉｄ 、弾性体６の復元力で残留変形処
理り除くことができる。また、万一、摩擦ダンパ７を交
換する場合も上述と同様な方法が用いられる。
部で油圧ジヤツキ等金用いて、あらかじめ第１の弾性体
である皿ばね９に所定より若干太き目の圧縮たわみ金与
えて、下部架台８にねじ込まれたストッパ部材であるボ
ルト１６企用いて、下部架台８と支持一部材１０のつば
間を固定する。次に、現場の所定の位置に摩擦ダンパ７
の下部架台８奮第１の基礎部４に固定し、上部架台１３
を構造体１の第２の基礎部５に固定１゛る。そして支持
部材１０のつば部上のスペースに数台の油圧ジヤツキや
）を配置し、構造体１を反力として、油圧ジヤツキによ
りストッパ部材であるボルト１６の上端部のナツトが取
りはずせる程度に第１の弾性体である皿はね９を圧縮し
て、ストッパ部材であるボルト１６を摩擦ダンパ７よす
取９外丁か、摩擦ダンパ７の作動時に邪魔にならないよ
うにする。そして、油圧ジヤツキの圧力を解放して、第
１の摩擦部材１１と第２の摩擦部材１２を接触させ、正
規の状態にする○ ｍ震後、摩擦ダンパ７に残留変形が発生した場合には、
ストッパ部材であるボルト１６と油圧ジヤツキ全開いて
、第１の摩擦部材１１と第２の摩擦部材１２の間の摩擦
力を解除すｎ ｉｄ 、弾性体６の復元力で残留変形処
理り除くことができる。また、万一、摩擦ダンパ７を交
換する場合も上述と同様な方法が用いられる。
次に、本発明の別の実施例の縦断面図を第４図〜第７図
に示す。こ１．らの発明は原理的には第２図及び第３図
（で示した実施例と、同様であり、荷に第１の弾性体と
第２の弾性体として、各種のばね要Ａを用いた場合の例
でめる〇 また、第４図〜第６図では第１の弾性体としての皿ばね
の代りにコイルばね２０ｋ）４Ｊい、第７図では積層ゴ
ム２１を用いた例でわる。［凱第４図と第７図において
、第２の弾性体としては、はＩ）状の捧２２、第５図で
は積層ゴム等のゴム部材２３、第６図では皿ばＱ２４ｔ
−用いた例である。
に示す。こ１．らの発明は原理的には第２図及び第３図
（で示した実施例と、同様であり、荷に第１の弾性体と
第２の弾性体として、各種のばね要Ａを用いた場合の例
でめる〇 また、第４図〜第６図では第１の弾性体としての皿ばね
の代りにコイルばね２０ｋ）４Ｊい、第７図では積層ゴ
ム２１を用いた例でわる。［凱第４図と第７図において
、第２の弾性体としては、はＩ）状の捧２２、第５図で
は積層ゴム等のゴム部材２３、第６図では皿ばＱ２４ｔ
−用いた例である。
当然ながら、各実施例で示した第１の弾性体と第２の弾
性体との組合せは、前述した第２図〜第７図以外にも多
数者えらｎる。また、第１の弾性体と第２の弾性体を基
礎側ではなく％構造体側に設けることも可能であり、必
要ならば両側に設けても構わない。
性体との組合せは、前述した第２図〜第７図以外にも多
数者えらｎる。また、第１の弾性体と第２の弾性体を基
礎側ではなく％構造体側に設けることも可能であり、必
要ならば両側に設けても構わない。
なお、第４図〜第７図におけるストッパ部材は、ｇ２図
２第３図に示すようなボルトではなく、棒の両端に板を
設けた部材２５０例で、下部架台８と支持部材ｙ、０と
９間ｆ４を保持する５つ〔発１４りの効果」 以上説明ｔ、ｆＣ，ように本発明Ｋｌ：ｆ１．ば、過大
な相対液位及び高振動数成分の発生を防止できるので、
信頼性の高い構造体の振動減衰装置全提供できる。
２第３図に示すようなボルトではなく、棒の両端に板を
設けた部材２５０例で、下部架台８と支持部材ｙ、０と
９間ｆ４を保持する５つ〔発１４りの効果」 以上説明ｔ、ｆＣ，ように本発明Ｋｌ：ｆ１．ば、過大
な相対液位及び高振動数成分の発生を防止できるので、
信頼性の高い構造体の振動減衰装置全提供できる。
第１図は本発明の振動減衰装置の原理？説明づる図、第
２１図（状体発明の振動減衰装置全構造体に実施した概
略縦断面図、第：う図は第２図における摩擦ダンパの一
例の縦断面図、第４図〜第７図は本発明の振動減衰装ｄ
の他の実施例の縦断面図、第８図は従来の摩擦ダンパの
減技力の履歴特性を示す図、第９図は従来の摩擦ダンパ
の減衰力の履歴特性を示゛す図、第１０図は従来の振動
減衰装置の一例の減訳刀の履歴特性を示す図、第１１図
は従来のすべり要素音もつ免震装置の縦＠ｊ図である。 １・・・溝道体、２・・・地盤、３・・・基礎盤、４第
１の基礎部、５・・・第２の基礎部、６・・・弾性体、
７・・・摩擦ダンパ（振動減衰装置）、８・・・下部架
台、９・・・第１の弾性体である皿ばね、１０・・・支
持部材、】１・・・第１の摩擦部材５１２・・・第２の
摩擦部材、１３・・・上部架台、１５・・・第２の弾性
体であるゴム板、１６・・ストッパ部材であるポル）、
１７．１８・・・スペーサっ 代理人弁理士 小 川 −男 −ン″ 第２ｍ 第３１刀 栴４図 病５′■ 第６１の 第８（２） 第８１′７１ 地＋０１ｆｆｌ 菓１１１図
２１図（状体発明の振動減衰装置全構造体に実施した概
略縦断面図、第：う図は第２図における摩擦ダンパの一
例の縦断面図、第４図〜第７図は本発明の振動減衰装ｄ
の他の実施例の縦断面図、第８図は従来の摩擦ダンパの
減技力の履歴特性を示す図、第９図は従来の摩擦ダンパ
の減衰力の履歴特性を示゛す図、第１０図は従来の振動
減衰装置の一例の減訳刀の履歴特性を示す図、第１１図
は従来のすべり要素音もつ免震装置の縦＠ｊ図である。 １・・・溝道体、２・・・地盤、３・・・基礎盤、４第
１の基礎部、５・・・第２の基礎部、６・・・弾性体、
７・・・摩擦ダンパ（振動減衰装置）、８・・・下部架
台、９・・・第１の弾性体である皿ばね、１０・・・支
持部材、】１・・・第１の摩擦部材５１２・・・第２の
摩擦部材、１３・・・上部架台、１５・・・第２の弾性
体であるゴム板、１６・・ストッパ部材であるポル）、
１７．１８・・・スペーサっ 代理人弁理士 小 川 −男 −ン″ 第２ｍ 第３１刀 栴４図 病５′■ 第６１の 第８（２） 第８１′７１ 地＋０１ｆｆｌ 菓１１１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、第１の基礎部と第２の基礎部の間に相対面する第１
の摩擦部材と第２の摩擦部材を設け、これら相対する第
１の摩擦部材と第２の摩擦部材に摩擦力を与える圧縮さ
れた第１の弾性体を備えた構造体の振動減衰装置におい
て、前記第１の弾性体が取り付けられた少なくとも一つ
に摩擦部材の摩擦面方向の動きに対して、ばね剛性を付
加する第２の弾性体を設けたことを特徴とする構造体の
振動減衰装置。 ２、圧縮された第１の弾性体ののびを規制するストッパ
部材を前記第１の弾性体が取り付けられた基礎部に着脱
自在に設けたことを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載の構造体の振動減衰装置。 ３、第１の弾性部材としては１枚もしくは複数枚積層さ
れた皿ばねで構成されており、この第１の弾性体の横方
向の変形を防止する係止部材を前記第１の弾性体が取り
付けられた基礎部に設けたことを特徴とする特許請求の
範囲第１項又は第２項記載の構造体の振動減衰装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17410185A JPS6237471A (ja) | 1985-08-09 | 1985-08-09 | 構造体の振動減衰装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17410185A JPS6237471A (ja) | 1985-08-09 | 1985-08-09 | 構造体の振動減衰装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6237471A true JPS6237471A (ja) | 1987-02-18 |
Family
ID=15972662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17410185A Pending JPS6237471A (ja) | 1985-08-09 | 1985-08-09 | 構造体の振動減衰装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6237471A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0389241U (ja) * | 1989-12-27 | 1991-09-11 | ||
| JPH11227912A (ja) * | 1998-02-13 | 1999-08-24 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | ラック用免震装置 |
| JP2000199541A (ja) * | 1999-01-05 | 2000-07-18 | Nippon Steel Corp | 振動抑制装置 |
| JP2017166664A (ja) * | 2016-03-18 | 2017-09-21 | 三菱Ｆｂｒシステムズ株式会社 | 免震装置 |
-
1985
- 1985-08-09 JP JP17410185A patent/JPS6237471A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0389241U (ja) * | 1989-12-27 | 1991-09-11 | ||
| JPH11227912A (ja) * | 1998-02-13 | 1999-08-24 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | ラック用免震装置 |
| JP2000199541A (ja) * | 1999-01-05 | 2000-07-18 | Nippon Steel Corp | 振動抑制装置 |
| JP2017166664A (ja) * | 2016-03-18 | 2017-09-21 | 三菱Ｆｂｒシステムズ株式会社 | 免震装置 |
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