JPS6234663A - Ｌｈ一方向凝固鋼塊の鋳造方法 - Google Patents
Ｌｈ一方向凝固鋼塊の鋳造方法Info
- Publication number
- JPS6234663A JPS6234663A JP17366985A JP17366985A JPS6234663A JP S6234663 A JPS6234663 A JP S6234663A JP 17366985 A JP17366985 A JP 17366985A JP 17366985 A JP17366985 A JP 17366985A JP S6234663 A JPS6234663 A JP S6234663A
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- Japan
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- steel
- casting
- heat insulating
- steel ingot
- molten steel
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、ＬＨ一方向凝固の厚鋼板用鋼塊の鋳造方法
に関するものである。
に関するものである。
従来の技術
例えば厚ｆＩ４板用鋼塊の製造方法（特公昭５３−１９
２９０号公報参照）は一方向凝固鋼塊の製造方法の基本
特許である。
２９０号公報参照）は一方向凝固鋼塊の製造方法の基本
特許である。
また、鋼塊内質向上のための制御造塊法（特開昭５８−
３６３６４号公報参照）定盤水冷による一方向凝固鋼塊
の製造（日本鉄鋼協会第１０７回講演大会″８４−３２
２６参照）はいずれも公知であるが、高い柱状晶範囲を
存する内質の健全な一方向凝固鋼塊を得る技術について
の開示はない。
３６３６４号公報参照）定盤水冷による一方向凝固鋼塊
の製造（日本鉄鋼協会第１０７回講演大会″８４−３２
２６参照）はいずれも公知であるが、高い柱状晶範囲を
存する内質の健全な一方向凝固鋼塊を得る技術について
の開示はない。
又、特公昭５３−１９２９０号には高さ１２００■ｌ鳳
の縦短鋼塊の製造を開示しているが、これは定盤自体を
冷却する必要があり、その方法として（日本鉄鋼協会第
１０７回講演大会’８４−５２２６参照）の方法では定
盤を水冷する方法が亀られているが、これは安全上好ま
しくなく、非常に危険であって、具体的に適当な定盤強
冷方法か見つかっていないのが現実であって、このよう
な方法は現実には実用化されていない。
の縦短鋼塊の製造を開示しているが、これは定盤自体を
冷却する必要があり、その方法として（日本鉄鋼協会第
１０７回講演大会’８４−５２２６参照）の方法では定
盤を水冷する方法が亀られているが、これは安全上好ま
しくなく、非常に危険であって、具体的に適当な定盤強
冷方法か見つかっていないのが現実であって、このよう
な方法は現実には実用化されていない。
発明が解決しようとする問題点
従来公知の厚鋼板用Ｌ Ｈ一方向凝固鋼塊の製造方法に
おいては、柱状晶高さが最高４００ 曽／■程度しか得
られない。
おいては、柱状晶高さが最高４００ 曽／■程度しか得
られない。
一方、鋼板は近年極厚大型重化の傾向にあり、該厚鋼板
用鋼塊は高さが高（なるため従来の如く（）伏品高さが
４００ 冒／■程度では超音波欠陥（以下ＵＳＴ欠陥と
いう）の発生が著しいという問題点がある。
用鋼塊は高さが高（なるため従来の如く（）伏品高さが
４００ 冒／■程度では超音波欠陥（以下ＵＳＴ欠陥と
いう）の発生が著しいという問題点がある。
本発明は上記事情に鑑みてなされたものである。
問題点を解決するための手段
本発明でいうＬ Ｈ一方向凝固鋼塊とは、鋼塊比（高さ
／短辺）が１以下の高さの低いｔＪ４＠（以下Ｌ Ｉ（
Ｉ塊という）をいう。
／短辺）が１以下の高さの低いｔＪ４＠（以下Ｌ Ｉ（
Ｉ塊という）をいう。
また、柱状晶範囲が高いという意味は、ＬＨｍ塊の底面
から上面に向けて一方向凝固を形成する柱状晶の高さの
ことをいう。
から上面に向けて一方向凝固を形成する柱状晶の高さの
ことをいう。
更に本発明でいう厚鋼板用鋼塊とは、鋼塊厚みから成品
厚みまでの圧延圧下率（２〜４程度）が小さく、厚みが
１００■ｌ■〜３００■／ｍ程度の厚鋼板であり、用途
としては原子力用鋼板、ボイラー用鋼板および産業機械
用鋼板等がある。
厚みまでの圧延圧下率（２〜４程度）が小さく、厚みが
１００■ｌ■〜３００■／ｍ程度の厚鋼板であり、用途
としては原子力用鋼板、ボイラー用鋼板および産業機械
用鋼板等がある。
以上のような範囲ををするＬＨ一方向凝固鋼塊の鋳造方
法において、鋳込初期（鋼塊高さの５〜１５％程度）に
溶鋼被覆剤を３ ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−ｔ〜５ ｋｇ／ｓ
ｔｅｅｌ−を投入し、保温剤の溶鋼への侵入を防止する
ためのスラグ層を形成し、しかる後に４ｔ／菖ｉｎ〜５
ｔ／■ｉｎの鋳込速度で鋳造しなから遅燃型発熱保温剤
を１０ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−ｔ〜１５ ｔ ／ｓｔｅｅｌ
−ｔの範囲で鋳込終了まで継続投入し、略鋳込末期から
強発熱保温剤１３ ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−ｔ〜１７ ｋｇ
／ｓｔｅｅｌ−ｔを投入することにより柱状晶範囲の高
い内質の健全な鋼塊を得ることを特徴とする厚ｆｇ４仮
用ＬＨ一方向凝固鋼塊の鋳造方法である。
法において、鋳込初期（鋼塊高さの５〜１５％程度）に
溶鋼被覆剤を３ ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−ｔ〜５ ｋｇ／ｓ
ｔｅｅｌ−を投入し、保温剤の溶鋼への侵入を防止する
ためのスラグ層を形成し、しかる後に４ｔ／菖ｉｎ〜５
ｔ／■ｉｎの鋳込速度で鋳造しなから遅燃型発熱保温剤
を１０ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−ｔ〜１５ ｔ ／ｓｔｅｅｌ
−ｔの範囲で鋳込終了まで継続投入し、略鋳込末期から
強発熱保温剤１３ ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−ｔ〜１７ ｋｇ
／ｓｔｅｅｌ−ｔを投入することにより柱状晶範囲の高
い内質の健全な鋼塊を得ることを特徴とする厚ｆｇ４仮
用ＬＨ一方向凝固鋼塊の鋳造方法である。
本発明に用いる溶鋼被覆剤の組成および物性値は、例え
ば次のようなものをいう。５ｉｎｓ ： ４０〜５５％
、 １．０． ： ２５〜４２％、ＣａＯ：１０〜１
５％、 Ｎａｇ Ｏ： ｔ〜５％、 Ｃ：≦０．１％、
軟化点：１２００〜１３５０℃、粘度（１４５０℃）：
ｔ〜１０ボイズ、比重：０．４〜α６（溶解後豹２〜３
となる）。
ば次のようなものをいう。５ｉｎｓ ： ４０〜５５％
、 １．０． ： ２５〜４２％、ＣａＯ：１０〜１
５％、 Ｎａｇ Ｏ： ｔ〜５％、 Ｃ：≦０．１％、
軟化点：１２００〜１３５０℃、粘度（１４５０℃）：
ｔ〜１０ボイズ、比重：０．４〜α６（溶解後豹２〜３
となる）。
又、遅燃型発熱保温剤（以下Ａ剤という）、強発熱保温
剤（以下Ｂ剤という）の組成および物性値の代表例を表
−１に示す。
剤（以下Ｂ剤という）の組成および物性値の代表例を表
−１に示す。
表 −１
次に溶鋼被覆剤の使用量の限定理由について述べる。
３ ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−を以下では保温剤の溶鋼への侵
入を防止するためのスラグ層の形成が不充分となり、保
温剤が溶鋼中に巻き込み介在物原因となり好ましくない
。
入を防止するためのスラグ層の形成が不充分となり、保
温剤が溶鋼中に巻き込み介在物原因となり好ましくない
。
５ ｋｇ／５ｔｅｅ＋−を以上では溶鋼中の水素が増加
しＵＳＴ欠陥の原因となり好ましくない。
しＵＳＴ欠陥の原因となり好ましくない。
また、保温剤Ａ剤、Ｂ剤の使用量の限定理由について述
べる。
べる。
両剤共、使用ユが１０ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−ｔ、 １３ｋ
ｇ／ｓｔｅｅｌ−を以下となればｉ＊ｆ！４の加熱葺が
不足し所定の柱状晶高さが得られず厚鋼板のＵＳＴ成績
が劣化する。
ｇ／ｓｔｅｅｌ−を以下となればｉ＊ｆ！４の加熱葺が
不足し所定の柱状晶高さが得られず厚鋼板のＵＳＴ成績
が劣化する。
上限の使用量が１５ ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−ｔ、 １７
ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−を以上となれば、保温剤が溶鋼被覆
剤の中に侵入し、更に溶鋼に直接触れることになり、こ
れが溶鋼中へ巻き込み介在物原因となり厚ｆＲ仮の超音
波成績が悪くなる。
ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−を以上となれば、保温剤が溶鋼被覆
剤の中に侵入し、更に溶鋼に直接触れることになり、こ
れが溶鋼中へ巻き込み介在物原因となり厚ｆＲ仮の超音
波成績が悪くなる。
鋳込速度が、４ｔ／ｗｉｎ以下、５ｔ／■ｉｎ以上とな
れば、添加した被覆剤両保温剤の溶解速度および発
□熱性と溶鋼のＧつ保ａ熱との相乗作用が得られず
所期の柱状晶高さが確保出来ない。
れば、添加した被覆剤両保温剤の溶解速度および発
□熱性と溶鋼のＧつ保ａ熱との相乗作用が得られず
所期の柱状晶高さが確保出来ない。
作 用
Ｌ Ｉ−１ｆＲ塊高さの１５％程度鋳込んだ溶鋼に所定
量の披領剤を投入して、溶鋼表面にスラグ層を形成する
。該状態で所定の鋳込速度で鋳造しながらＡ剤およびＢ
剤の保温剤を投入するが、被覆剤と保温剤には比重差が
あり、添加した保温剤は被Ｑ剤（溶解後スラグとなり２
〜３の比重となる）より軽く、前記スラグ居士に存在す
ることとなり、前記スラグ層によりスクリーンされて溶
鋼中に侵入することなく溶鋼を強発熱する作用を施すこ
ととなり、従来得ることの出来なかった高い範囲の柱状
晶を得ることが出来るものである。
量の披領剤を投入して、溶鋼表面にスラグ層を形成する
。該状態で所定の鋳込速度で鋳造しながらＡ剤およびＢ
剤の保温剤を投入するが、被覆剤と保温剤には比重差が
あり、添加した保温剤は被Ｑ剤（溶解後スラグとなり２
〜３の比重となる）より軽く、前記スラグ居士に存在す
ることとなり、前記スラグ層によりスクリーンされて溶
鋼中に侵入することなく溶鋼を強発熱する作用を施すこ
ととなり、従来得ることの出来なかった高い範囲の柱状
晶を得ることが出来るものである。
発明の効果
本発明は、従来の被覆剤をスフリーフ作用として用いる
ことにより、近燃型の発熱保温剤と、強発熱型の保温剤
の異る２種類の多量の保温剤を使い分けることが出来る
ようになり、結果として柱状晶範囲の高い内質の健全な
Ｌ ｌ−１一方向凝固鋼塊が得られ圧延後の特に極厚鋼
板のＵＳＴ欠陥のない品質の優れた鋼板が製造可能とな
った。
ことにより、近燃型の発熱保温剤と、強発熱型の保温剤
の異る２種類の多量の保温剤を使い分けることが出来る
ようになり、結果として柱状晶範囲の高い内質の健全な
Ｌ ｌ−１一方向凝固鋼塊が得られ圧延後の特に極厚鋼
板のＵＳＴ欠陥のない品質の優れた鋼板が製造可能とな
った。
実 施 例
（以下余白）
（１） 溶鋼成分および条件
表 −２
■ 鋳型サイズ
高さ：１４００■ｌ■、短辺： ２２００■ｌ璽。
長辺： ３８００ ｍ７ｍ、鋳型内側全周部に、高さ：
１３５０■ｌ■、厚さ：９０ｗ＋／■の断熱板を貼付（
３） 被覆剤組成（％） ＳｉＯ−： ５３．８． Ａｌ１ｍ Ｏｓ ： ３２．
１２． ＣａＯ：１１．９゜Ｎａｇ Ｏ： ２．０．
Ｃ： ０．１８．軟化点： １２８０°Ｃ９比重： ０
．４（溶解後２〜３） （以下余白） （４） 発熱保温剤（％） 表 −３ （５） 鋳込速度および結果 表 −４ ※ＵＳＴ欠陥、○：はとんどなし Δ：僅少Ｘ：発生多
し 機械的性質の各位は本発明品と比較品との間で差は認め
られなかった。向上記康ｔ〜１０のＬ Ｈ鋼塊は、次の
工程を経て厚鋼板製品とした。
１３５０■ｌ■、厚さ：９０ｗ＋／■の断熱板を貼付（
３） 被覆剤組成（％） ＳｉＯ−： ５３．８． Ａｌ１ｍ Ｏｓ ： ３２．
１２． ＣａＯ：１１．９゜Ｎａｇ Ｏ： ２．０．
Ｃ： ０．１８．軟化点： １２８０°Ｃ９比重： ０
．４（溶解後２〜３） （以下余白） （４） 発熱保温剤（％） 表 −３ （５） 鋳込速度および結果 表 −４ ※ＵＳＴ欠陥、○：はとんどなし Δ：僅少Ｘ：発生多
し 機械的性質の各位は本発明品と比較品との間で差は認め
られなかった。向上記康ｔ〜１０のＬ Ｈ鋼塊は、次の
工程を経て厚鋼板製品とした。
工程：＃込−静置−型抜−Ｔｏｐガスカプト−鋼塊手入
−均熱一圧延一徐冷一グラインダー手入−ボトムプレー
ナー−ダイチェック−加熱−圧延−保温徐冷−熱処理−
プレス−手入−ＵＳＴ試験−出荷。
−均熱一圧延一徐冷一グラインダー手入−ボトムプレー
ナー−ダイチェック−加熱−圧延−保温徐冷−熱処理−
プレス−手入−ＵＳＴ試験−出荷。
（外１名）
Claims (1)
- ＬＨ−方向凝固鋼塊の鋳造方法において、鋳込初期に溶
鋼被覆剤を３ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−ｔ〜５ｋｇ／ｓｔｅｅ
ｌ−ｔ投入して保温剤の溶鋼への侵入を防止するための
スラグ層を形成し、しかる後に４ｔ／ｍｉｎ〜５ｔ／ｍ
ｉｎの鋳込速度で鋳造しながら遅燃型発熱保温剤を１０
ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−ｔ〜１５ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−ｔの範
囲で鋳込終了まで継続投入し、鋳込末期から強発熱保温
剤１３ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−ｔ〜１７ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−
ｔを投入することにより柱状晶範囲の高い内質の健全な
鋼塊を得ることを特徴とする厚鋼板用ＬＨ一方向凝固鋼
塊の鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17366985A JPS6234663A (ja) | 1985-08-06 | 1985-08-06 | Ｌｈ一方向凝固鋼塊の鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17366985A JPS6234663A (ja) | 1985-08-06 | 1985-08-06 | Ｌｈ一方向凝固鋼塊の鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6234663A true JPS6234663A (ja) | 1987-02-14 |
Family
ID=15964902
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17366985A Pending JPS6234663A (ja) | 1985-08-06 | 1985-08-06 | Ｌｈ一方向凝固鋼塊の鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6234663A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006224183A (ja) * | 2005-02-21 | 2006-08-31 | Kobe Steel Ltd | 異鋼種の連々続鋳造方法 |
| CN102794419A (zh) * | 2012-08-08 | 2012-11-28 | 江苏大学 | 一种无氟无钠的钢包覆盖剂 |
-
1985
- 1985-08-06 JP JP17366985A patent/JPS6234663A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006224183A (ja) * | 2005-02-21 | 2006-08-31 | Kobe Steel Ltd | 異鋼種の連々続鋳造方法 |
| JP4549201B2 (ja) * | 2005-02-21 | 2010-09-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 異鋼種の連々続鋳造方法 |
| CN102794419A (zh) * | 2012-08-08 | 2012-11-28 | 江苏大学 | 一种无氟无钠的钢包覆盖剂 |
| CN102794419B (zh) * | 2012-08-08 | 2014-02-12 | 江苏大学 | 一种无氟无钠的钢包覆盖剂 |
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