JPS6234086Y2 - - Google Patents
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- JPS6234086Y2 JPS6234086Y2 JP10243582U JP10243582U JPS6234086Y2 JP S6234086 Y2 JPS6234086 Y2 JP S6234086Y2 JP 10243582 U JP10243582 U JP 10243582U JP 10243582 U JP10243582 U JP 10243582U JP S6234086 Y2 JPS6234086 Y2 JP S6234086Y2
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- Japan
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- flow
- combustion
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- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 46
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 45
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 30
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 10
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 8
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000009841 combustion method Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
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- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Gas Burners (AREA)
- Pre-Mixing And Non-Premixing Gas Burner (AREA)
- Pressure-Spray And Ultrasonic-Wave- Spray Burners (AREA)
- Control Of Combustion (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案はボイラ、加熱炉等の燃焼装置に係り、
特に燃焼排ガス中の窒素酸化物、煤塵の発生量を
低減することができる燃焼装置に関するものであ
る。
特に燃焼排ガス中の窒素酸化物、煤塵の発生量を
低減することができる燃焼装置に関するものであ
る。
例えばボイラプラントにおいて、脱硝装置等の
特別な装置を付加せずに、排ガス中の窒素酸化物
を低減させるためには、 (1) 燃焼用空気の一部をバーナ付近へ供給してバ
ーナにおける空気過剰率を減少させ、残りの燃
焼用空気はバーナとは別個のポートから供給す
る、いわゆる二段燃焼法、 (2) 燃焼用空気中へ燃焼ガスを混合して酸素分圧
を下げる不活性ガス混合法、 (3) 燃焼用空気、燃料を段階的に供給して濃、淡
燃焼を行う濃,淡燃焼法、 などがあり、これらの方法を組合せて良好な燃焼
状態を維持しつつ、排ガス中の窒素酸化物を減少
させることが行われている。
特別な装置を付加せずに、排ガス中の窒素酸化物
を低減させるためには、 (1) 燃焼用空気の一部をバーナ付近へ供給してバ
ーナにおける空気過剰率を減少させ、残りの燃
焼用空気はバーナとは別個のポートから供給す
る、いわゆる二段燃焼法、 (2) 燃焼用空気中へ燃焼ガスを混合して酸素分圧
を下げる不活性ガス混合法、 (3) 燃焼用空気、燃料を段階的に供給して濃、淡
燃焼を行う濃,淡燃焼法、 などがあり、これらの方法を組合せて良好な燃焼
状態を維持しつつ、排ガス中の窒素酸化物を減少
させることが行われている。
従来この種の燃焼装置は、第1図、第2図に示
す如く油バーナ1の外周を同心状の環状壁2,
3,4で仕切られ、内側から外側へ一次空気流路
5、燃焼排ガス流路6、二次空気流路7及び三次
空気流路8が形成され、この一次空気流路5以外
の燃焼排ガス流路6、二次空気流路7および三次
空気流路8の気体通路には、燃焼用空気および燃
焼排ガスを旋回させるために、排ガスベーン9、
二次空気ベーン10および三次空気レジスター1
1が配置されている。
す如く油バーナ1の外周を同心状の環状壁2,
3,4で仕切られ、内側から外側へ一次空気流路
5、燃焼排ガス流路6、二次空気流路7及び三次
空気流路8が形成され、この一次空気流路5以外
の燃焼排ガス流路6、二次空気流路7および三次
空気流路8の気体通路には、燃焼用空気および燃
焼排ガスを旋回させるために、排ガスベーン9、
二次空気ベーン10および三次空気レジスター1
1が配置されている。
また、三次空気流路8内にはガス燃料ノズル1
2a,12b,12c,12d,12e,12
f,12g,12hのほかに、点火バーナ13、
ガスバーナ用火炎検出器14および油バーナ用火
炎検出器15などの流動障害物が配置されてい
る。
2a,12b,12c,12d,12e,12
f,12g,12hのほかに、点火バーナ13、
ガスバーナ用火炎検出器14および油バーナ用火
炎検出器15などの流動障害物が配置されてい
る。
なお、16は火炉壁、17はバーナポート、1
8はウイドボツクス、19はウインドボツクスの
外壁、20は油バーナ1のチツプ、21はインペ
ラ、22は燃焼排ガスダクト、23はスリーブ、
24,25はウインドボツクス18と二次空気流
路7、二次空気流路7と一次空気流路5を連絡す
る連絡通路、26はガスバーナ、27,28は一
次空気流路5および二次空気流路7の覗き窓であ
る。
8はウイドボツクス、19はウインドボツクスの
外壁、20は油バーナ1のチツプ、21はインペ
ラ、22は燃焼排ガスダクト、23はスリーブ、
24,25はウインドボツクス18と二次空気流
路7、二次空気流路7と一次空気流路5を連絡す
る連絡通路、26はガスバーナ、27,28は一
次空気流路5および二次空気流路7の覗き窓であ
る。
この様な構造において油バーナ1へ矢印Aで示
す如く燃料を供給すれば油バーナ1のチツプ20
よりバーナポート17内へ噴霧される。
す如く燃料を供給すれば油バーナ1のチツプ20
よりバーナポート17内へ噴霧される。
一方燃焼用空気は矢印Cで示す如くウインドボ
ツクス18内へ供給すれば、三次空気はウインド
ボツクス18より三次空気レジスター11を経て
三次空気流路8へ、二次空気はウインドボツクス
18より連絡通路24を経て二次空気通路7へ、
一次空気は二次空気流路7より更に連絡通路25
を経て一次空気流路5へ供給され、他方燃焼排ガ
スは矢印Bで示す如く燃焼排ガスダクト22より
燃焼排ガス流路6よりそれぞれバーナポート17
へ供給されて油バーナ1を燃焼させる。
ツクス18内へ供給すれば、三次空気はウインド
ボツクス18より三次空気レジスター11を経て
三次空気流路8へ、二次空気はウインドボツクス
18より連絡通路24を経て二次空気通路7へ、
一次空気は二次空気流路7より更に連絡通路25
を経て一次空気流路5へ供給され、他方燃焼排ガ
スは矢印Bで示す如く燃焼排ガスダクト22より
燃焼排ガス流路6よりそれぞれバーナポート17
へ供給されて油バーナ1を燃焼させる。
なお、ガス燃料を燃焼させる場合は、第1図の
矢印Dで示す如く、ガスバーナ26へガス燃料を
供給し、ガス燃料ノズル12a〜12hからバー
ナポート17内へガス燃料を噴霧して燃焼させ
る。
矢印Dで示す如く、ガスバーナ26へガス燃料を
供給し、ガス燃料ノズル12a〜12hからバー
ナポート17内へガス燃料を噴霧して燃焼させ
る。
以上は燃焼装置の概要を説明したものである
が、この種の燃焼装置においては、窒素酸化物の
発生を抑制するために、二次空気流路7、三次空
気流路8および燃焼排ガス流路6の空気量および
燃焼排ガス量を調整すると共に各流路7,8,6
の燃焼用空気流および燃焼排ガス流への旋回力を
与えるために第1図に示す如く排ガスベーン9、
二次空気ベーン10および三次空気レジスター1
1が配置され、燃料と二次、三次空気との急激な
混合をさけると共に、燃焼域の配素分圧を燃焼排
ガスによつて低下させ、燃焼反応を緩慢に行わせ
ることが行われている。
が、この種の燃焼装置においては、窒素酸化物の
発生を抑制するために、二次空気流路7、三次空
気流路8および燃焼排ガス流路6の空気量および
燃焼排ガス量を調整すると共に各流路7,8,6
の燃焼用空気流および燃焼排ガス流への旋回力を
与えるために第1図に示す如く排ガスベーン9、
二次空気ベーン10および三次空気レジスター1
1が配置され、燃料と二次、三次空気との急激な
混合をさけると共に、燃焼域の配素分圧を燃焼排
ガスによつて低下させ、燃焼反応を緩慢に行わせ
ることが行われている。
ところが、第1図および第2図に示す如く二次
空気流路7には二次空気ベーン10が、燃焼排ガ
ス流路6には排ガスベーン9が、また三次空気流
路8にはガス燃料ノズル12a〜12hに円周状
に均等に配置されこれらガス燃料ノズルの間に点
火バーナ13、ガスバーナ用火炎検出器14およ
び油バーナ用火炎検出器15等の流動障害物が第
2図に示す如く偏つて配置されているために、バ
ーナポート17の出口断面における燃焼用空気お
よび燃焼排ガスの供給が局所的に不均一になる。
空気流路7には二次空気ベーン10が、燃焼排ガ
ス流路6には排ガスベーン9が、また三次空気流
路8にはガス燃料ノズル12a〜12hに円周状
に均等に配置されこれらガス燃料ノズルの間に点
火バーナ13、ガスバーナ用火炎検出器14およ
び油バーナ用火炎検出器15等の流動障害物が第
2図に示す如く偏つて配置されているために、バ
ーナポート17の出口断面における燃焼用空気お
よび燃焼排ガスの供給が局所的に不均一になる。
このために燃焼用空気量が少ない部分では未燃
分を含む煤塵が発生し、この煤塵が一旦発生すれ
ば火炉内で未燃分を再燃焼させることは難しく、
燃焼排ガス中の煤塵を著しく増大させることにな
り好ましくない。
分を含む煤塵が発生し、この煤塵が一旦発生すれ
ば火炉内で未燃分を再燃焼させることは難しく、
燃焼排ガス中の煤塵を著しく増大させることにな
り好ましくない。
一方、燃焼用空気量が過剰に供給された部分で
は空気過剰によつて窒素酸化物の発生が増加する
ことになり、窒素酸化物の抑制をも妨げることに
なる。
は空気過剰によつて窒素酸化物の発生が増加する
ことになり、窒素酸化物の抑制をも妨げることに
なる。
本考案はかかる従来の欠点を解消しようとする
もので、その目的とするところは、点火バーナ1
3、ガスバーナ用火炎検出器14および油バーナ
用火炎検出器15などの流動障害物による燃焼用
空気、燃焼排ガスの偏流を防止して窒素酸化物、
煤塵の発生を防止しようとするものである。
もので、その目的とするところは、点火バーナ1
3、ガスバーナ用火炎検出器14および油バーナ
用火炎検出器15などの流動障害物による燃焼用
空気、燃焼排ガスの偏流を防止して窒素酸化物、
煤塵の発生を防止しようとするものである。
本考案は上記の目的を達成するために、気体流
路へ配置される流動障害物を均等に分散配置して
燃焼用空気流、燃焼排ガス流の偏流を防止したも
のである。
路へ配置される流動障害物を均等に分散配置して
燃焼用空気流、燃焼排ガス流の偏流を防止したも
のである。
以下本考案の実施例を第5図、第6図を用いて
説明するが、それ以前に燃焼用空気流、燃焼用排
ガス流の偏流について説明する。
説明するが、それ以前に燃焼用空気流、燃焼用排
ガス流の偏流について説明する。
第3図は第2図の状態で計測した模型実験によ
る流速分布を示した実験データで、バーナポート
17近傍の流速分布を示し、第4図は三次空気流
の流動を示したものである。
る流速分布を示した実験データで、バーナポート
17近傍の流速分布を示し、第4図は三次空気流
の流動を示したものである。
第3図においてE点は第1図、第2図の油バー
ナ1のチツプ20の中心を示し、横軸、縦軸はこ
の中心点Eからの幅方向、高さ方向の距離を示
す。
ナ1のチツプ20の中心を示し、横軸、縦軸はこ
の中心点Eからの幅方向、高さ方向の距離を示
す。
そして図中の符号は第1図、第2図のものと同
一であり、13は点火バーナ、14はガスバーナ
用火炎検出器、15は油バーナ用火炎検出器、1
7はバーナポートを示す。
一であり、13は点火バーナ、14はガスバーナ
用火炎検出器、15は油バーナ用火炎検出器、1
7はバーナポートを示す。
第3図の等速線で示す流速vの数値は、バーナ
スロート17での流速で割つた値を示した流速比
(無次元流速)であり、流速比の小さいもの程流
速は遅く、逆に流速比の大きいもの程速い流速を
示す。
スロート17での流速で割つた値を示した流速比
(無次元流速)であり、流速比の小さいもの程流
速は遅く、逆に流速比の大きいもの程速い流速を
示す。
従つて、第3図によれば三次空気流路8に設け
られた点火バーナ13、ガスバーナ用火炎検出器
14および油バーナ用検出器15などの流動障害
物の影響によつて、この流動障害物近傍の流速が
早く、その他の部分では流速は遅くなり、燃焼用
空気、燃焼排ガスの供給量にアンバランスが生じ
ていることがわかる。
られた点火バーナ13、ガスバーナ用火炎検出器
14および油バーナ用検出器15などの流動障害
物の影響によつて、この流動障害物近傍の流速が
早く、その他の部分では流速は遅くなり、燃焼用
空気、燃焼排ガスの供給量にアンバランスが生じ
ていることがわかる。
つまり、第3図の中心点Eを中心にしたバーナ
ポート17線上の流速比は、点Fでは0.5、点G
では0.9点Hでは0.3とアンバランスになつてい
る。
ポート17線上の流速比は、点Fでは0.5、点G
では0.9点Hでは0.3とアンバランスになつてい
る。
そして、等速線Jは理論的には中心点Eを中心
に発生するはずであるが、中心点Eよりも左側へ
偏心している。これは二次、三次空気流おより燃
焼排ガス流へ二次空気ベーン10、三次空気レジ
スター11および排ガスベーン9によつて旋回力
が与えられていることにも起因するが、それより
も流動障害物13,14,15による流動障害が
直接の原因であると考えられる。
に発生するはずであるが、中心点Eよりも左側へ
偏心している。これは二次、三次空気流おより燃
焼排ガス流へ二次空気ベーン10、三次空気レジ
スター11および排ガスベーン9によつて旋回力
が与えられていることにも起因するが、それより
も流動障害物13,14,15による流動障害が
直接の原因であると考えられる。
すなわち、三次空気に旋回力を与えた結果、第
4図に示す如く三次空気ベクトル29は流動障害
物13,14,15の上側では流線密部30が形
成され、逆に三次空気ベクトル29に対して流動
障害物13,14,15の裏側では渦部31およ
び流線租部32が形成されるので、流動障害物1
3,14,15の近傍で流動障害が発生すること
が判明した。
4図に示す如く三次空気ベクトル29は流動障害
物13,14,15の上側では流線密部30が形
成され、逆に三次空気ベクトル29に対して流動
障害物13,14,15の裏側では渦部31およ
び流線租部32が形成されるので、流動障害物1
3,14,15の近傍で流動障害が発生すること
が判明した。
従つて、この流動障害は第2図に示す如く流動
障害物13,14,15が図の右上へ偏つて配置
されているために第3図の様に流速比の大きい部
分と小さい部分が発生することが究明され、この
流速比は燃焼用空気量のアンバランスとなり、第
3図の流速比の大きいG点近傍では空気過剰によ
り窒素酸化物が発生し、それ以外のところでは空
気不足により煤塵が発生することになる。
障害物13,14,15が図の右上へ偏つて配置
されているために第3図の様に流速比の大きい部
分と小さい部分が発生することが究明され、この
流速比は燃焼用空気量のアンバランスとなり、第
3図の流速比の大きいG点近傍では空気過剰によ
り窒素酸化物が発生し、それ以外のところでは空
気不足により煤塵が発生することになる。
従つて本考案の実施例においては第5図に示す
如くこの流動障害物である点火バーナ13、ガス
バーナ用火炎検出器14および油バーナ用火炎検
出器15を三次空気流路8へ均等に分散配置した
のである。
如くこの流動障害物である点火バーナ13、ガス
バーナ用火炎検出器14および油バーナ用火炎検
出器15を三次空気流路8へ均等に分散配置した
のである。
つまり、第6図に示す如く点火バーナ13とガ
スバーナ用火炎検出器14および油バーナ用火炎
検出器15の口径に差がある場合は、バーナ軸の
中心点Eを中心にガスバーナ用火炎検出器14と
油バーナ用火炎検出器15の離れ角αはガスバー
ナ用火炎検出器14および油バーナ用火炎検出器
15と点火バーナ13との離れ角βよりも小さく
して均等分散化を計つたものである。
スバーナ用火炎検出器14および油バーナ用火炎
検出器15の口径に差がある場合は、バーナ軸の
中心点Eを中心にガスバーナ用火炎検出器14と
油バーナ用火炎検出器15の離れ角αはガスバー
ナ用火炎検出器14および油バーナ用火炎検出器
15と点火バーナ13との離れ角βよりも小さく
して均等分散化を計つたものである。
この様に流動障害物13,14,15を円周状
に均等に分散配置することによつて、第3図のよ
うな偏流は防止でき、これによつて窒素酸化物、
煤塵の発生を防止できる。
に均等に分散配置することによつて、第3図のよ
うな偏流は防止でき、これによつて窒素酸化物、
煤塵の発生を防止できる。
本考案は流動障害物同志を均等に分散配置する
ことによつて流動障害物による偏流は防止され、
窒素酸化物、煤塵の発生も防止することができ
る。
ことによつて流動障害物による偏流は防止され、
窒素酸化物、煤塵の発生も防止することができ
る。
第1図、第2図は従来の燃焼装置を示すもの
で、第1図は側断面図、第2図は第1図の−
線断面図、第3図は第2図の燃焼装置における流
速分布を示した図、第4図は流動障害物近傍の三
次空気流の流動を説明する図、第5図及び第6図
は本考案の実施例を示したもので、第5図は断面
図、第6図は流動障害物の離れ角を説明する図で
ある。 1……バーナ、5……一次空気流路、6……燃
焼排ガス流路、7……二次空気流路、8……三次
空気流路、13,14,15……流動障害物、
α,β……流動障害物同志の離れ角。
で、第1図は側断面図、第2図は第1図の−
線断面図、第3図は第2図の燃焼装置における流
速分布を示した図、第4図は流動障害物近傍の三
次空気流の流動を説明する図、第5図及び第6図
は本考案の実施例を示したもので、第5図は断面
図、第6図は流動障害物の離れ角を説明する図で
ある。 1……バーナ、5……一次空気流路、6……燃
焼排ガス流路、7……二次空気流路、8……三次
空気流路、13,14,15……流動障害物、
α,β……流動障害物同志の離れ角。
Claims (1)
- バーナの外周に多重の気体通路を形成し、この
気体通路に点火バーナや火炎検出器などの流動障
害物を配置して燃焼するものにおいて、前記流動
障害物を気体通路内に円周状に分散配置したこと
を特徴とする燃焼装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10243582U JPS598009U (ja) | 1982-07-08 | 1982-07-08 | 燃焼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10243582U JPS598009U (ja) | 1982-07-08 | 1982-07-08 | 燃焼装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS598009U JPS598009U (ja) | 1984-01-19 |
JPS6234086Y2 true JPS6234086Y2 (ja) | 1987-08-31 |
Family
ID=30241442
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10243582U Granted JPS598009U (ja) | 1982-07-08 | 1982-07-08 | 燃焼装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS598009U (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6258160B2 (ja) * | 2014-08-29 | 2018-01-10 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 燃焼バーナ及びボイラ |
-
1982
- 1982-07-08 JP JP10243582U patent/JPS598009U/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS598009U (ja) | 1984-01-19 |
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