JPS6233084A - スプリングバツクの大きい金属管の製造方法 - Google Patents
スプリングバツクの大きい金属管の製造方法Info
- Publication number
- JPS6233084A JPS6233084A JP60170878A JP17087885A JPS6233084A JP S6233084 A JPS6233084 A JP S6233084A JP 60170878 A JP60170878 A JP 60170878A JP 17087885 A JP17087885 A JP 17087885A JP S6233084 A JPS6233084 A JP S6233084A
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- JP
- Japan
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- welding
- bead
- laser
- tube
- alloy
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/346—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in combination with welding or cutting covered by groups B23K5/00 - B23K25/00, e.g. in combination with resistance welding
- B23K26/348—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in combination with welding or cutting covered by groups B23K5/00 - B23K25/00, e.g. in combination with resistance welding in combination with arc heating, e.g. TIG [tungsten inert gas], MIG [metal inert gas] or plasma welding
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、溶接管の製造方法に関する。 ・（従来の技
術） スプリングバンクの大きい金属管、例えば、チタン、ジ
ルコニウムなどの溶接管製造法として、実開昭５９−４
４６１２号公報に記載のものが公知である。この従来の
ものは、チタンまたはその合金からなる平帯状ストリッ
プを、複数の成形ロールを順次通過させてストリップの
両側エッヂ部を突合わせたオープン管に成形すると共に
、少なくとも２対以上のスクイズロール部を通過させて
スプリングバックを抑えつつオープン管の突合せエッヂ
部をＴＩＧ溶接して完全な管に成形するものであった。
術） スプリングバンクの大きい金属管、例えば、チタン、ジ
ルコニウムなどの溶接管製造法として、実開昭５９−４
４６１２号公報に記載のものが公知である。この従来の
ものは、チタンまたはその合金からなる平帯状ストリッ
プを、複数の成形ロールを順次通過させてストリップの
両側エッヂ部を突合わせたオープン管に成形すると共に
、少なくとも２対以上のスクイズロール部を通過させて
スプリングバックを抑えつつオープン管の突合せエッヂ
部をＴＩＧ溶接して完全な管に成形するものであった。
この従来の方法は、第３図に示す溶融ブール３の長さＬ
が、第４図のグラフに示すように長くなるため、多段ス
クイズロールを用いてスプリングバックを抑え、ミクロ
ランクの発生を防止しようとするものであった。
が、第４図のグラフに示すように長くなるため、多段ス
クイズロールを用いてスプリングバックを抑え、ミクロ
ランクの発生を防止しようとするものであった。
（発明が解決しようとする問題点）
前記従来のＴＩＧ溶接を用いる方法では、第４図から明
らかなように、溶は込み速度に限界があり、特に１１ｍ
以上の肉厚では造管速度が急激に低下する。
らかなように、溶は込み速度に限界があり、特に１１ｍ
以上の肉厚では造管速度が急激に低下する。
また１、５酊以上の肉厚管では溶湯が多くなるため、ビ
ード部のマクロ組織が大きくなる、と云う問題点があっ
た。
ード部のマクロ組織が大きくなる、と云う問題点があっ
た。
即ち、前記多段スクイズロールを用いるものは、ミクロ
ランクの防止は可能となるが、造管速度の高速化、マク
ロ組織の改良という問題を解決することができないもの
であった。
ランクの防止は可能となるが、造管速度の高速化、マク
ロ組織の改良という問題を解決することができないもの
であった。
そこで、本発明は、ミクロランクの防止と共に造管速度
の高速化、マクロ組織の緻密化を達成することができる
スプリングバックの大きい金属管の製造方法を提供する
ことを目的とする。
の高速化、マクロ組織の緻密化を達成することができる
スプリングバックの大きい金属管の製造方法を提供する
ことを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
上記目的達成のために本発明が講じた手段の特徴とする
処は、スプリングバックの大きい純金属または合金から
なる帯板を管状体に成形した後、両端突合せ部をスクイ
ズロール近傍で管表面から溶接して管を連続的に製造す
る方法において、前記溶接としてレーザー溶接を適用す
る点にある。
処は、スプリングバックの大きい純金属または合金から
なる帯板を管状体に成形した後、両端突合せ部をスクイ
ズロール近傍で管表面から溶接して管を連続的に製造す
る方法において、前記溶接としてレーザー溶接を適用す
る点にある。
（作用）
本発明によれば、レーザー溶接を用いてオープン管のエ
ッヂ部を溶接する。このレーザー溶接は、高密度エネル
ギ溶接法であり、厚肉材でも溶は込み速度が速く、かつ
溶湯が少ないため、マクロ組織が粗大化しない。また溶
は込み速度が速く且っ溶湯が少ないため、従来のＴＩＧ
溶接に比べ溶融プール長さが短くなる為、温間成形や多
段スクイズロールを用いなくともミクロラックは発生し
ない。コノ特徴は、例えば、Ｔｉ−０，８Ｎｉ−０，３
Ｍｏ合金管（Ａ Ｓ Ｔ Ｍ Ｂ ３８８ Ｇｒａｄ
ｅ１２ ）など高強度の合金溶接管を高速造管する場合
に特に有効となる。また、Ｔｘ、Ｚｒなどは高温で大気
中にさらすと酸化着色が発生する為、３００’〜４ｏｏ
℃以下の温度になるまでＡｒなど不活性ガスによるシー
ルが必要となるが、本発明によれば、溶込み深さが深く
管単位長さ当たりの入熱が少なくなるので、冷却が早く
なり、溶接後のシールド距離が短くてすむ。
ッヂ部を溶接する。このレーザー溶接は、高密度エネル
ギ溶接法であり、厚肉材でも溶は込み速度が速く、かつ
溶湯が少ないため、マクロ組織が粗大化しない。また溶
は込み速度が速く且っ溶湯が少ないため、従来のＴＩＧ
溶接に比べ溶融プール長さが短くなる為、温間成形や多
段スクイズロールを用いなくともミクロラックは発生し
ない。コノ特徴は、例えば、Ｔｉ−０，８Ｎｉ−０，３
Ｍｏ合金管（Ａ Ｓ Ｔ Ｍ Ｂ ３８８ Ｇｒａｄ
ｅ１２ ）など高強度の合金溶接管を高速造管する場合
に特に有効となる。また、Ｔｘ、Ｚｒなどは高温で大気
中にさらすと酸化着色が発生する為、３００’〜４ｏｏ
℃以下の温度になるまでＡｒなど不活性ガスによるシー
ルが必要となるが、本発明によれば、溶込み深さが深く
管単位長さ当たりの入熱が少なくなるので、冷却が早く
なり、溶接後のシールド距離が短くてすむ。
なお、レーザー溶接によって高速溶接した場合、外表面
にアンダーカットやリップル（矢印模様）が発生する。
にアンダーカットやリップル（矢印模様）が発生する。
チタン管など、通常、溶接のままで使用される場合はこ
れを補修することが必要となる。そのため、本発明では
、必要に応じてレーザー溶接による溶湯が一端凝固した
後、ビード外表面層のみを再溶融させ、アンダーカット
やリフプルの補修を行っている。
れを補修することが必要となる。そのため、本発明では
、必要に応じてレーザー溶接による溶湯が一端凝固した
後、ビード外表面層のみを再溶融させ、アンダーカット
やリフプルの補修を行っている。
（実施例）
以下、本発明の詳細な説明する。
スプリングバックの大きい純金属または合金、例えば、
チタンまたはその合金、からなる帯板を、多数の成形ロ
ール間を連続的に通過させてオープン管に成形する。次
に第３図に示すように、オープン管１の両端突合わせ部
を、スクイズロール２の近傍で連続的にレーザー溶接す
る。同図において、３は溶融プール、４はビード、Ｌは
溶融プール長さである。この溶融プール３の長さＬと造
管速度■との関係が第１図のグラフに示されている。
チタンまたはその合金、からなる帯板を、多数の成形ロ
ール間を連続的に通過させてオープン管に成形する。次
に第３図に示すように、オープン管１の両端突合わせ部
を、スクイズロール２の近傍で連続的にレーザー溶接す
る。同図において、３は溶融プール、４はビード、Ｌは
溶融プール長さである。この溶融プール３の長さＬと造
管速度■との関係が第１図のグラフに示されている。
このときのレーザー出力と造管速度の関係が第２図に示
されている。
されている。
上記レーザー溶接された金属管５はその後定型用ロール
により外径が調整され、目的とする寸法に仕上げられる
。
により外径が調整され、目的とする寸法に仕上げられる
。
尚、必要に応じて、前記レーザー溶接による溶湯がいっ
たん凝固した後、レーザー溶接、プラズマ溶接あるいは
ＴＩＧ溶接のいずれかの方法によってビード４の外表面
層のみが、最初のレーザー溶接ビード４よりも広い範囲
にわたって再溶融され、アンダーカットやリップルの補
修が行われる。
たん凝固した後、レーザー溶接、プラズマ溶接あるいは
ＴＩＧ溶接のいずれかの方法によってビード４の外表面
層のみが、最初のレーザー溶接ビード４よりも広い範囲
にわたって再溶融され、アンダーカットやリップルの補
修が行われる。
尚、本発明は、上記実施例に限定されるものではなく、
スクイズロールを多段にすればより高速化が達成できる
。
スクイズロールを多段にすればより高速化が達成できる
。
（発明の効果）
本発明によれば、スプリングバックが大きく、かつ、肉
厚が厚い被成形材であっても高速で造管することができ
、かつミクロラックの発生が防止され、更にマクロ組織
の粗大化が防止されるものである。
厚が厚い被成形材であっても高速で造管することができ
、かつミクロラックの発生が防止され、更にマクロ組織
の粗大化が防止されるものである。
第１図は本発明の実施例を示す２５．４ｗ１Ｏ造管速度
と溶融プールの長さの関係を示すグラフ、第２図は同軸
２５．４ｎ＋ ｉの造管速度とレーザー溶接適正出力と
の関係を示すグラフ、第３図は溶接点近傍の模式図、第
４図は従来のＴＩＧ溶接で２５．４ｍｍダメ中造管をし
た場合の造管速度と溶融プール長さの関係を示すグラフ
である。 １・・・オープン管、２・・・スクイズロール、３・・
・溶融プール、４・・・ビード、５・・・金属管。 特 許 出 願 人 株式会社 神戸製鋼期化 理
人 弁理士 安 １） 敏 雄蘂４ 図 高１ 図 Ａ音ｔ＆ （ｒｌＶ’ｍｉｎ ） 第３凶 第２図 隘１ 手続主甫正書１発） 昭和６０年９月３日 １、事件の表示 昭和６０年特 許 願第１７０８７８号２、発明の名称 スプリングバックの大きい金属管の製造方法３、補正を
する者 事件との関係 特許出願人 （１１９）株式会社 神戸製鋼所 ４、代理人 大阪府東大阪市御厨１０１３番地 昭和 年月日 ６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ７、補正の内容 （１）明細書、第６頁第３行目と第４行目間に、下記文
章を挿入する。 「本実施例ではすべての条件でミクロクラックは発生し
なかった。全く同じ古注でＴＩＧ溶接を行う場合は、溶
融プール長さが２０Ｄ以上でミクロクランクが発生する
ことがあるが、レーザン溶接の溶融プール長さはそれに
比べて非常に短いため、多段スクイズロールを用いなく
ともミクロクランクは完全に防止できる。」 （２）同、第６頁第１１〜１２行目の「スクイズロール
・・・達成できる。」を、「溶接部近傍を除く成形方法
などはどのような方法を用いてもよい。Ｊに補正する。
と溶融プールの長さの関係を示すグラフ、第２図は同軸
２５．４ｎ＋ ｉの造管速度とレーザー溶接適正出力と
の関係を示すグラフ、第３図は溶接点近傍の模式図、第
４図は従来のＴＩＧ溶接で２５．４ｍｍダメ中造管をし
た場合の造管速度と溶融プール長さの関係を示すグラフ
である。 １・・・オープン管、２・・・スクイズロール、３・・
・溶融プール、４・・・ビード、５・・・金属管。 特 許 出 願 人 株式会社 神戸製鋼期化 理
人 弁理士 安 １） 敏 雄蘂４ 図 高１ 図 Ａ音ｔ＆ （ｒｌＶ’ｍｉｎ ） 第３凶 第２図 隘１ 手続主甫正書１発） 昭和６０年９月３日 １、事件の表示 昭和６０年特 許 願第１７０８７８号２、発明の名称 スプリングバックの大きい金属管の製造方法３、補正を
する者 事件との関係 特許出願人 （１１９）株式会社 神戸製鋼所 ４、代理人 大阪府東大阪市御厨１０１３番地 昭和 年月日 ６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ７、補正の内容 （１）明細書、第６頁第３行目と第４行目間に、下記文
章を挿入する。 「本実施例ではすべての条件でミクロクラックは発生し
なかった。全く同じ古注でＴＩＧ溶接を行う場合は、溶
融プール長さが２０Ｄ以上でミクロクランクが発生する
ことがあるが、レーザン溶接の溶融プール長さはそれに
比べて非常に短いため、多段スクイズロールを用いなく
ともミクロクランクは完全に防止できる。」 （２）同、第６頁第１１〜１２行目の「スクイズロール
・・・達成できる。」を、「溶接部近傍を除く成形方法
などはどのような方法を用いてもよい。Ｊに補正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、スプリングバックの大きい純金属または合金からな
る帯板を管状体に成形した後、両端突合せ部をスクイズ
ロール近傍で管表面から溶接して管を連続的に製造する
方法において、 前記溶接としてレーザー溶接を適用することを特徴とす
るスプリングバックの大きい金属管の製造方法。 ２、レーザー溶接による溶湯が一端凝固した後、レーザ
ー溶接、プラズマ溶接あるいはＴＩＧ溶接のいずれかの
方法によってビード外表面層のみを最初のレーザー溶接
ビードよりも広い範囲にわたって再溶融させることを特
徴とする特許請求の範囲第１項に記載のスプリングバッ
クの大きい金属管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60170878A JPS6233084A (ja) | 1985-08-01 | 1985-08-01 | スプリングバツクの大きい金属管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60170878A JPS6233084A (ja) | 1985-08-01 | 1985-08-01 | スプリングバツクの大きい金属管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6233084A true JPS6233084A (ja) | 1987-02-13 |
Family
ID=15912985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60170878A Pending JPS6233084A (ja) | 1985-08-01 | 1985-08-01 | スプリングバツクの大きい金属管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6233084A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011218395A (ja) * | 2010-04-08 | 2011-11-04 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ハイブリッドプラズマ溶接方法，ハイブリッドプラズマトーチおよびハイブリッド溶接装置 |
-
1985
- 1985-08-01 JP JP60170878A patent/JPS6233084A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011218395A (ja) * | 2010-04-08 | 2011-11-04 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ハイブリッドプラズマ溶接方法，ハイブリッドプラズマトーチおよびハイブリッド溶接装置 |
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