JPS623215B2 - - Google Patents
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- JPS623215B2 JPS623215B2 JP4449281A JP4449281A JPS623215B2 JP S623215 B2 JPS623215 B2 JP S623215B2 JP 4449281 A JP4449281 A JP 4449281A JP 4449281 A JP4449281 A JP 4449281A JP S623215 B2 JPS623215 B2 JP S623215B2
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は金属ストリツプを炉内にて熱風又は冷
風の吹付けにより浮上させて搬送するフローテイ
ング式連続熱処理炉において、ストリツプの種別
を板厚等の違うものに変更するに伴ない該ストリ
ツプに及ぼす熱量の変更をスムースに行なう稼動
方法に関するものである。[Detailed Description of the Invention] The present invention is a floating continuous heat treatment furnace in which metal strips are floated and conveyed in the furnace by blowing hot or cold air, and the type of strip is changed to one with a different thickness, etc. The present invention relates to an operating method for smoothly changing the amount of heat applied to the strip as the strip heats up.
一般に炉内を通過するストリツプに及ぼされる
熱量Ｑは、炉内で吹付けられるガス温度Ｔと、そ
のガスの吹付速度Ｓと、ストリツプの移送速度Ｖ
に従い増減する。即ち、ＱはＴ，Ｓ，Ｖの関数と
して
Ｑ＝ｆ（Ｔ，Ｓ，Ｖ） ……(1)
で表わされる。その関係式は熱力学的に実験から
容易に導びかれるものであるがその他の諸条件、
炉構造によつても様々であるのでここでは割愛す
る。またこの関係式の逆関数として移送速度Ｖ
は、
Ｖ＝ｇ（Ｔ，Ｓ，Ｑ） ……(2)
で表わされる。即ち、ガス温度Ｔと吹付速度Ｓと
そのときストリツプに与えようとする熱量Ｑが決
まれば該ストリツプの移送速度Ｖは上式から計算
により容易に求められる。同様に吹付速度Ｓは、
ガス温度Ｔと熱量Ｑと移送速度Ｖの関数として、
Ｓ＝g′（Ｔ，Ｑ，Ｖ） ……(3)
で表わされる。 In general, the amount of heat Q applied to the strip passing through the furnace is determined by the temperature T of the gas blown inside the furnace, the blowing speed S of the gas, and the transport speed V of the strip.
Increase or decrease according to That is, Q is expressed as a function of T, S, and V as follows: Q=f(T, S, V) (1). The relational expression can be easily derived from thermodynamic experiments, but other conditions,
Since it varies depending on the furnace structure, it is omitted here. Also, as an inverse function of this relational expression, the transfer speed V
is expressed as V=g(T,S,Q)...(2). That is, if the gas temperature T, the blowing speed S, and the amount of heat Q to be applied to the strip at that time are determined, the transfer speed V of the strip can be easily calculated from the above equation. Similarly, the spraying speed S is
As a function of the gas temperature T, the amount of heat Q, and the transfer speed V, it is expressed as S=g'(T, Q, V)...(3).
一方、ストリツプの炉出口での温度（ストリツ
プ加熱温度）は、ストリツプの炉入口での温度
（加熱前の温度）と、ストリツプの板厚、板幅、
比重、比熱、及び該ストリツプに及ぼされる前記
熱量Ｑにより決まる。 On the other hand, the temperature of the strip at the furnace exit (strip heating temperature) is determined by the temperature of the strip at the furnace entrance (temperature before heating), the thickness of the strip, the width of the strip,
It depends on the specific gravity, specific heat, and the amount of heat Q exerted on the strip.
ところで、熱処理を要するストリツプの板厚、
板幅材料種別、所要の処理温度等は多種多様であ
るが、実際の操業を行う際は周知のようにその種
別の異なつたストリツプを先行するストリツプの
後端に継ぎ合わせて連続的に行なわれる。従つて
その継目を境として該ストリツプに及ぼす熱量を
その板厚品種等に合わせて変更することにより精
密な熱処理を行うことが要請される。その場合継
目が炉内を通過したときに吹付られるガス温度を
新らしいストリツプに見合つた熱量が得られるよ
う変えることが考えられるが、吹付ガスの温度は
短時間で容易には上昇又は下降できないものであ
るため、温度が変わるまで該継目付近のストリツ
プは適正な熱処理がなされずに相当長区間不良品
を発生させるものであつた。そこでこのような不
良品の発生をできるだけ少なくするためにストリ
ツプの移送速度を変化させその移送速度において
ストリツプに及ぼされる熱量を予め計算により求
める制御方式も知られているが、その場合先行す
るストリツプと後続するストリツプとの継目が炉
内を通過する間は該ストリツプの移送速度を先行
するストリツプに見合うように設定すると後続す
るストリツプの炉長分がどうしても不良品とな
り、また後続するストリツプに見合うように移送
速度を早目に切換えると先行するストリツプの後
端炉長分が不良品にならざるを得ないものであつ
た。 By the way, the thickness of the strip that requires heat treatment,
There are many different types of plate width materials, required processing temperatures, etc., but in actual operation, as is well known, strips of different types are successively joined to the trailing end of the preceding strip. . Therefore, it is required to perform precise heat treatment by changing the amount of heat applied to the strip at the seam depending on the thickness and type of the strip. In that case, it is possible to change the temperature of the gas blown when the joint passes through the furnace so that the amount of heat commensurate with the new strip can be obtained, but the temperature of the blown gas cannot be easily raised or lowered in a short period of time. Therefore, the strip near the seam was not properly heat-treated until the temperature changed, resulting in defective products for a considerable length of time. Therefore, in order to minimize the occurrence of such defective products, a control method is known in which the transfer speed of the strip is varied and the amount of heat applied to the strip at that transfer speed is calculated in advance. If the transfer speed of the strip is set to match that of the preceding strip while the joint with the succeeding strip passes through the furnace, the following strip will inevitably end up being defective due to the length of the furnace; If the transfer speed was changed too early, the rear end furnace length of the preceding strip would inevitably end up being defective.
本発明は上記欠点を解消し、ストリツプの変更
に伴なう不良品の発生をできるだけ少なくするこ
とを目的とするものである。即ち本発明は高温又
は低温のガスを吹付けストリツプを浮上させるプ
レナムチヤンバが各ゾーンに設けられていて、該
プレナムチヤンバのガス吹付速度が各ゾーン毎に
可変されるようにしたフローテイング式連続熱処
理炉において、ストリツプの板厚変更、種別変
更、処理温度変更等のため先行するストリツプと
後続するストリツプとの継目を境とし該ストリツ
プに及ぼす熱量を変更させるに際して、先行する
ストリツプと後続するストリツプが夫々所定の吹
付ガス温度及び所定のガス吹付速度において所要
の熱量を得るに必要十分な該各ストリツプの移送
速度を夫々予め計算により求め、継目が炉内を通
る間のストリツプの移送速度を前記により算出さ
れた両移送速度のうち遅い方の速度に設定すると
共に、継目が炉内各ゾーンを通過するのに合わせ
て該各ゾーンのプレナムチヤンバのガスの吹付速
度をその設定された移送速度において必要十分な
熱量が得られるよう予め算出された吹付速度に切
換えることを要旨とするものである。 The object of the present invention is to eliminate the above-mentioned drawbacks and to minimize the occurrence of defective products due to strip changes. That is, the present invention provides a floating type continuous heat treatment furnace in which a plenum chamber is provided in each zone to float a strip by blowing high-temperature or low-temperature gas, and the gas blowing speed of the plenum chamber is varied for each zone. When changing the amount of heat applied to the strip at the joint between the preceding strip and the following strip due to changes in the thickness, type, processing temperature, etc. of the strip, it is necessary to The transfer speed of each strip necessary and sufficient to obtain the required amount of heat at the blowing gas temperature and predetermined gas blowing speed is calculated in advance, and the transfer speed of the strip while the joint passes through the furnace is calculated as described above. The lower of the two transfer speeds is set, and as the joint passes through each zone in the furnace, the gas blowing speed in the plenum chamber of each zone is adjusted to provide the necessary and sufficient amount of heat at the set transfer speed. The gist of this is to switch to a spraying speed calculated in advance so as to obtain the desired result.
次に本発明の実施例を図と共に説明する。図示
したフローテイング式連続熱処理炉は、ストリツ
プの上下面に夫々対向した一対のプレナムチヤン
バ１ａ，１ｂ〜５ａ，５ｂが各ゾーン〜に設
けられていて、各ゾーン毎にガス吹付速度が可変
されるように夫々可変速モータにより駆動される
ブロワ６１〜６５が該各プレナムチヤンバ１ａ，
１ｂ〜５ａ，５ｂに連継されている。しかしてこ
のような熱処理炉においていま先行するストリツ
プに対してその板厚のみが変わつたストリツプを
接続する場合を一例として説明する。即ち第１図
〜第４図に板厚t1の先行するストリツプm1から板
厚t2のストリツプm2に変更する場合を示す。この
場合炉出口での該各ストリツプm1，m2の温度
（加熱温度）に変化がないようにするためその継
目Ｃを境として各ストリツプm1，m2に及ぼす熱
量をQ1からQ2に変更するものとすると、その所
要の熱量Q1，Q2を得るに必要十分な該各ストリ
ツプm1，m2の移送速度V1，V2とは前記した(2)式
のように所定の関数関係即ち
V1＝ｇ（T1，S1，Q1） ……(4)
V2＝ｇ（T2，S2，Q2） ……(5)
ただし T1；変更前の吹付ガス温度
T2；変更後の吹付ガス温度
S1；変更前のガスの吹付速度
S2；変更後のガスの吹付速度
の関係にあるため、このT1，T2，S1，S2を特定
すればV1，V2は算出することができる。また、
S1，S2はいま変更前も変更後もフル回転（S1＝
S2）即ち従前のガス吹付速度と仮定してV1，V2を
予め計算により求める。そしてその計算値の大小
を比較し、継目Ｃが炉内を通る間（即ち第２図〜
第４図に示した状態の間）の該ストリツプの移送
速度をその計算により求められたV1，V2のうち
いずれか遅い方の速度に設定する。このとき吹付
ガス温度T1，T2は前にも述べたように短時間で
の変更は不可能あるので、継目Ｃが炉内を通過す
る間はT1＝T2（一定温度）即ち従前の吹付ガス
温度と考えなければならない。だから継目Ｃが各
ゾーン〜を通過するのに合わせて該各ゾーン
のプレナムチヤンバ１ａ，１ｂ〜５ａ，５ｂのガ
スの吹付速度をその設定された移送速度（換言す
れば計算により求められたV1，V2のうち遅い方
の速度）において両ストリツプm1，m2が必要十
分な熱量Q1，Q2が得られる吹付速度を計算によ
り求めてその吹付速度に設定する。即ち、所定の
移送速度において所要の熱量を得るための吹付速
度は前記(3)の関数式から、
Ｓp＝g′（Ｔp，Q1，Ｖc） ……(6)
Ｓo＝g′（Ｔp，Q2，Ｖc） ……(7)
ただし Ｓp；ストリツプm1が位置するゾーン
のガス吹付速度
Ｓo；ストリツプm2が位置するゾーン
のガス吹付速度
Ｔp；一定温度（T1＝T2＝Ｔp）
Ｖc；V1，V2のうち遅い方の速度
であるから、継目Ｃが通過するに合わせて各ゾー
ンのガス吹付速度をＳpからＳoに切換える。 Next, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. The illustrated floating type continuous heat treatment furnace has a pair of plenum chambers 1a, 1b to 5a, 5b facing each other on the upper and lower surfaces of the strip in each zone, so that the gas blowing speed can be varied for each zone. Blowers 61 to 65 each driven by a variable speed motor are installed in each plenum chamber 1a,
1b to 5a and 5b. However, in such a heat treatment furnace, a case in which a strip whose only thickness is different from the preceding strip is connected will be explained as an example. That is, FIGS. 1 to 4 show the case where a preceding strip m1 having a plate thickness t1 is changed to a strip m2 having a plate thickness t2 . In this case, in order to ensure that there is no change in the temperature (heating temperature) of each strip m 1 and m 2 at the furnace outlet, the amount of heat exerted on each strip m 1 and m 2 from the joint C as a boundary is calculated from Q 1 to Q 2 , the transfer speeds V 1 and V 2 of the strips m 1 and m 2 necessary and sufficient to obtain the required amounts of heat Q 1 and Q 2 are given by the predetermined equation (2) above. Functional relationship: V 1 = g (T 1 , S 1 , Q 1 ) ...(4) V 2 = g (T 2 , S 2 , Q 2 ) ... (5) where T 1 ; spraying before change Gas temperature T 2 ; Blowing gas temperature after change S 1 ; Gas blowing speed before change S 2 ; Gas blowing speed after change, so T 1 , T 2 , S 1 , S 2 Once specified, V 1 and V 2 can be calculated. Also,
S 1 and S 2 are now fully rotating both before and after the change (S 1 =
S 2 ) That is, V 1 and V 2 are calculated in advance assuming the previous gas blowing speed. Then, compare the magnitudes of the calculated values, and compare the magnitudes of the calculated values to determine the length of time that seam C passes through the furnace (i.e.,
During the state shown in FIG. 4), the transport speed of the strip is set to the slower one of V 1 and V 2 determined by the calculation. At this time, as mentioned above, it is impossible to change the blown gas temperatures T 1 and T 2 in a short period of time, so while the joint C passes through the furnace, T 1 = T 2 (constant temperature), that is, the temperature must be considered as the blown gas temperature. Therefore, as the joint C passes through each zone, the gas blowing speed of the plenum chambers 1a, 1b to 5a, 5b of each zone is adjusted to the set transfer speed (in other words, the calculated V 1 , The spraying speed at which both strips m 1 and m 2 can obtain the necessary and sufficient amount of heat Q 1 and Q 2 at the slower speed of V 2 is determined by calculation, and the spraying speed is set at that speed. That is, the spraying speed to obtain the required amount of heat at a predetermined transfer speed is determined from the functional formula (3) above, as follows: S p =g'(T p , Q 1 , V c )...(6) S o = g '(T p , Q 2 , V c ) ...(7) where S p ; Gas spray speed S o in the zone where the strip m 1 is located; Gas spray speed T p in the zone where the strip m 2 is located; Constant temperature (T 1 = T 2 = T p ) V c ; Since it is the slower speed of V 1 and V 2 , the gas blowing speed of each zone is switched from S p to S o as the joint C passes. .
第１図〜第４図に示した実施例図は、ストリツ
プを畑物から厚物に変更する（即ちt1＜t2）場合を
示し、この場合炉出口でのストリツプの温度を変
更前と変更後と変化ないようにするため与えられ
るべき熱量は増大する。即ちQ1＜Q2である。よ
つてこの場合(4)，(5)式による計算結果はV1＞V2
となるため、第２図に示したように継目Ｃが炉入
口に到達すると同時に該両ストリツプm1，m2の
移送速度をV1から遅い方の速度V2まで落とす。
それと同時に各ゾーン〜のガス吹付速度を(6)
式より算出された速度Ｓpに設定（この場合S1＞
Ｓpとなるから吹出速度を落とす。）する。そして
継目Ｃが通過したゾーンから第３図に示したよう
に逐次吹付速度を(7)式より算出されたＳoに設定
（この場合Ｓp＜Ｓoとなるから吹付速度を上げ
る。）する。これによつてストリツプm1，m2は共
に必要十分な熱量Q1，Q2が得られ、炉出口の温
度（加熱温度）が変化なく維持できるものであ
る。 The embodiment diagrams shown in Figures 1 to 4 show the case where the strip is changed from a field material to a thick material (i.e., t 1 < t 2 ), and in this case, the temperature of the strip at the furnace outlet is changed from that before the change. The amount of heat that must be given increases in order to maintain the same level as after the change. That is, Q 1 <Q 2 . Therefore, in this case, the calculation result using equations (4) and (5) is V 1 > V 2
Therefore, as shown in FIG. 2, when the joint C reaches the furnace inlet, the transfer speed of both strips m 1 and m 2 is reduced from V 1 to the slower speed V 2 .
At the same time, the gas spray speed for each zone ~ (6)
Set the speed S p calculated from the formula (in this case S 1 >
S p , so reduce the blowing speed. )do. Then, as shown in Fig. 3, starting from the zone through which seam C has passed, the spraying speed is set to S o calculated from equation (7) (in this case, the spraying speed is increased since S p < So ). . As a result, both the strips m 1 and m 2 can obtain necessary and sufficient amounts of heat Q 1 and Q 2 , and the temperature at the furnace outlet (heating temperature) can be maintained without change.
なお、設定された遅い方の移送速度Ｖcにおい
て必要十分な熱量Q1，Q2が得られる吹付速度Ｓ
p，Ｓoを(6)，(7)式によつて算出した結果、仮に該
吹付速度Ｓp又はＳoがストリツプm1，m2を浮揚
するに足りない低速度（換言すればストリツプ
m1，m2の重量を負担できない程度）となつた場
合にはその低速度に設定した場合の炉内での接触
事故をさけるため浮揚可能なレベルを保持し、替
わりに若干の不良品の発生を見込むか、又は継目
に所要長のダミー用ストリツプを介在させねばな
らない。 Note that the spraying speed S is such that necessary and sufficient amounts of heat Q 1 and Q 2 can be obtained at the set slower transfer speed V c
As a result of calculating p and S o using equations (6) and (7), it is found that if the spray speed S p or S o is low enough to levitate the strips m 1 and m 2 (in other words, the spray speed is low enough to levitate the strips m 1 and m 2
m 1 , m 2 ), in order to avoid contact accidents in the furnace when the speed is set at that low speed, a level that allows for levitation is maintained, and instead some defective products are removed. Either this must be anticipated or a dummy strip of the required length must be inserted at the seam.
このようにしてストリツプがm1からm2に継ぎ
替えられたらその後は吹付ガスの温度も該ストリ
ツプm2の処理諸元に合いかつ生産性を上げるべ
くように徐々に変化できる。 After the strip is transferred from m 1 to m 2 in this manner, the temperature of the blowing gas can be gradually changed to meet the processing specifications of the strip m 2 and to increase productivity.
また第５図〜第７図はストリツプを厚物から薄
物に変更（即ちt1＞t2）する場合を示し、この場合
もストリツプの加熱温度を同温度とするとストリ
ツプm1，m2に与えられるべき熱量Q1，Q2はQ1＞
Q2となる。よつてこの場合(4)，(5)式から求めら
れたV1，V2は、V1＜V2となるため、第５図に示
したように継目Ｃが炉入口に到達しても両ストリ
ツプm1，m2の移送速度はV1が遅い方に該当する
ので実質上変速することなく該継目Ｃが炉内を通
過するようにする。吹付速度もＳp＝S1であるか
ら変化させない。そして継目Ｃが通過したゾーン
から第６図、第７図に示したように逐次吹付速度
を(7)式より算出されたＳoに変換（この場合S1＝
Ｓp＞Ｓoとなるから吹付速度を下げる。）する。
これによつてこの例の場合にもストリツプm1，
m2は共に必要十分な熱量Q1，Q2が得られ、炉出
口の温度が変化なく維持できるものである。なお
この場合にも吹付速度Ｓoがストリツプを浮揚さ
せるに足りない低速度となれば、不良品の発生又
はダミー用ストリツプを介在させることを考慮し
なければならないことは前と同様である。継目Ｃ
の炉内通過後はこの場合の吹付速度Ｓoが低速度
であることから移送速度を上げるに伴ない該吹付
速度を上げて生産性を高められる。 5 to 7 show the case where the strip is changed from a thick material to a thin material (i.e., t 1 > t 2 ); in this case, too, if the heating temperature of the strip is the same, the effect on the strips m 1 and m 2 will be The amount of heat Q 1 and Q 2 to be generated is Q 1 ＞
Q2 . Therefore, in this case, V 1 and V 2 obtained from equations (4) and (5) are V 1 < V 2 , so even if the joint C reaches the furnace inlet as shown in Figure 5, As for the transfer speed of both strips m 1 and m 2 , since V 1 corresponds to the slower one, the joint C is made to pass through the furnace without substantially changing the speed. The spray speed is also not changed since S p =S 1 . Then, as shown in Figures 6 and 7, starting from the zone through which seam C passed, the spraying speed is converted into S o calculated from equation (7) (in this case, S 1 =
Since S p > S o , the spraying speed is reduced. )do.
Therefore, in this example also the strips m 1 ,
Both m 2 are such that necessary and sufficient amounts of heat Q 1 and Q 2 can be obtained and the temperature at the furnace outlet can be maintained without change. In this case as well, if the spraying speed So becomes low enough to levitate the strip, consideration must be given to the occurrence of defective products or the provision of a dummy strip, as before. Seam C
Since the spraying speed S o in this case is low after passing through the furnace, productivity can be increased by increasing the spraying speed as the transfer speed is increased.
上記実施例は板厚が異なる（t1≠t2）ストリツプ
m1，m2について説明したが、これは他の諸元例
えば板幅、比熱、処理温度等が単独又は複数で変
更される場合についても適用できることは言うま
でもない。 The above example is a strip with different thicknesses (t 1 ≠ t 2 ).
Although m 1 and m 2 have been described, it goes without saying that this can also be applied to cases where other specifications such as sheet width, specific heat, processing temperature, etc. are changed singly or in combination.
本発明に係るフローテイング式連続熱処理炉の
稼動方法は、以上実施例について説明したよう
に、継目を境として先行するストリツプと後続す
るストリツプに及ぼす熱量を変更するに際して、
両ストリツプが所定の吹付ガス温度及び所定のガ
ス吹付速度の状況の基で夫々所要の熱量を得るに
必要十分な該両ストリツプの移送速度を予め計算
により求め、継目が炉内を通る間実際のストリツ
プの移送速度をこれにより算出された両移送速度
のうち遅い方の速度に設定し、各ゾーンのガス吹
付速度をその設定された移送速度において両スト
リツプ共必要十分な熱量が得られるような吹付速
度に設定するものであるので、不良品の発生をで
きるだけ少なくし製品の歩留まりを大幅に向上さ
せると共に、所要のガスの吹付速度を予め計算に
より算出することによつてダミー用ストリツプの
要否が判別できるなど有益な効果がある。 As explained in the embodiments above, the method for operating the floating continuous heat treatment furnace according to the present invention is to
The transfer speed of both strips is calculated in advance to obtain the required amount of heat under the conditions of a predetermined blowing gas temperature and a predetermined gas blowing speed. The transfer speed of the strip is set to the slower of the two transfer speeds thus calculated, and the gas blowing speed of each zone is set so that the necessary and sufficient amount of heat is obtained for both strips at the set transfer speed. Since the speed can be set at the same speed, it is possible to minimize the occurrence of defective products and greatly improve the product yield.In addition, by calculating the required gas blowing speed in advance, it is possible to eliminate the need for dummy strips. It has a beneficial effect, such as being able to discriminate.
なお本発明は単に加熱のみならず冷却にも用い
ることができる。 Note that the present invention can be used not only for heating but also for cooling.
図面は本発明に係るフローテイング式連続熱処
理炉の稼動方法を示した同炉の縦断面図で、第１
図〜第４図はストリツプを薄物から厚物に変更の
場合、第５図〜第７図は厚物から薄物に変更の場
合を示す。
〜…ゾーン、１ａ，１ｂ〜５ａ，５ｂ…プ
レナムチヤンバ、６１〜６５…ブロワ、m1…先
行するストリツプ、m2…後続するストリツプ、
Ｃ…継目。
The drawing is a longitudinal cross-sectional view of the floating continuous heat treatment furnace according to the present invention, showing the method of operating the same.
4 to 4 show the case where the strip is changed from a thin material to a thick material, and FIGS. 5 to 7 show a case where the strip is changed from a thick material to a thin material. ~...Zone, 1a, 1b~5a, 5b...Plenum chamber, 61-65...Blower, m1 ...Leading strip, m2 ...Following strip,
C... Seam.
Claims (1)
上させるプレナムチヤンバが各ゾーンに設けられ
ていて、該各プレナムチヤンバのガス吹付速度が
各ゾーン毎に可変されるようにしたフローテイン
グ式連続熱処理炉において、ストリツプの板厚変
更、種別変更、処理温度変更等のため先行するス
トリツプと後述するストリツプとの継目を境とし
該ストリツプに及ぼす熱量を変更させるに際し
て、先行するストリツプと後続するストリツプが
夫々所定の吹付ガス温度及び所定のガス吹付速度
において所要の熱量を得るに必要十分な該各スト
リツプの移送速度を夫々予め計算により求め、継
目が炉内を通る間のストリツプの移送速度を前記
により算出された両移送速度のうち遅い方の速度
に設定すると共に、継目が炉内各ゾーンを通過す
るのに合わせて該各ゾーンのプレナムチヤンバの
ガスの吹付速度をその設定された移送速度におい
て各ストリツプが必要十分な熱量が得られるよう
予め算出された吹付速度に切換えることを特徴と
したフローテイング式連続熱処理炉における稼動
方法。 ２ 設定された遅い方の移送速度において必要十
分な熱量が得られる吹付速度を算出した結果、該
吹付速度がストリツプを浮揚するに足りない低速
度となつた場合には所要長のダミー用ストリツプ
を継目に介在させることを特徴とする特許請求の
範囲第１項に記載のフローテイング式連続熱処理
炉における稼動方法。[Claims] 1. A floating type in which each zone is provided with a plenum chamber that floats a strip by spraying high-temperature or low-temperature gas, and the gas spraying speed of each plenum chamber is varied for each zone. In a continuous heat treatment furnace, when changing the amount of heat applied to a strip at the joint between the preceding strip and a strip to be described later in order to change the thickness of the strip, change the type of strip, change the processing temperature, etc., The transfer speed of each strip necessary and sufficient to obtain the required amount of heat at a predetermined blowing gas temperature and predetermined gas blowing rate is calculated in advance, and the transfer speed of the strip while the joint passes through the furnace is calculated in advance. Set the speed to the slower of the two transfer speeds calculated by A method of operating a floating continuous heat treatment furnace characterized by switching the spraying speed to a pre-calculated spraying speed to obtain the necessary and sufficient amount of heat for the strip. 2 As a result of calculating the spraying speed that can obtain the necessary and sufficient amount of heat at the set slower transfer speed, if the spraying speed is low enough to levitate the strip, a dummy strip of the required length is 2. A method for operating a floating continuous heat treatment furnace according to claim 1, wherein the method comprises intervening at a joint.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4449281A JPS57158329A (en) | 1981-03-25 | 1981-03-25 | Working method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4449281A JPS57158329A (en) | 1981-03-25 | 1981-03-25 | Working method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57158329A JPS57158329A (en) | 1982-09-30 |
| JPS623215B2 true JPS623215B2 (en) | 1987-01-23 |
Family
ID=12693045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4449281A Granted JPS57158329A (en) | 1981-03-25 | 1981-03-25 | Working method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57158329A (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5137586A (en) * | 1991-01-02 | 1992-08-11 | Klink James H | Method for continuous annealing of metal strips |
| JPH08225858A (en) * | 1995-02-21 | 1996-09-03 | Daido Steel Co Ltd | Heat treatment of metallic strip |
-
1981
- 1981-03-25 JP JP4449281A patent/JPS57158329A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57158329A (en) | 1982-09-30 |
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