JPS62290856A - 差厚亜鉛めつき鋼板の製造方法 - Google Patents
差厚亜鉛めつき鋼板の製造方法Info
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Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明
〈産業トの利用分野〉
本発明はh厚す1(鉛めっき鋼板の製造方法に閉し、り
!fに、表面の平滑性、および耐パウダリング性に優れ
、かつ表面か美麗な差1+71jI!鉛めっき7AFi
の製造方法に関1−る。
!fに、表面の平滑性、および耐パウダリング性に優れ
、かつ表面か美麗な差1+71jI!鉛めっき7AFi
の製造方法に関1−る。
〈従来技術とその間照点〉
差厚1Ilj鉛めっき鋼板は、付着するめっき層の厚み
および化学的組成を鋼板の表裏別に変えたものであり、
要求される特性およびその特性水べrか表面、裏面て異
なる場合に用いられる。
および化学的組成を鋼板の表裏別に変えたものであり、
要求される特性およびその特性水べrか表面、裏面て異
なる場合に用いられる。
すなわち、差J′1めっき鋼板は、片面は比較的厚い金
属1(l弓11上体でなるめっき層とすることによって
優れた耐食性を」し備し、他の片面は鉄−亜1))合金
でなる比較的薄いめっき層とすることによっで、スポッ
ト溶接性、塗膜の密着性を数円したものである。
属1(l弓11上体でなるめっき層とすることによって
優れた耐食性を」し備し、他の片面は鉄−亜1))合金
でなる比較的薄いめっき層とすることによっで、スポッ
ト溶接性、塗膜の密着性を数円したものである。
その製造法は、一般的には、例えばセンシマ一式連続俗
?!!tl弓11ラインにおいで、ぷ板のン1面には2
0〜80 g7m2、他の片面には40〜160g/T
l+2の’If! g’+’+めっき層を付着させた後
、合金化加熱炉に痒き、鋼板の最高到達温度か500〜
600 ”Cとなるように加熱しで、比較的薄めつき側
に鉄−亜鉛合金相を成長させ、鉄濃度が8〜15wし%
の鉄−亜鉛合金めっき層とする。このとき、比較的厚め
つき側においても鉄−亜鉛合金層が成長しで、2〜7%
の鉄を含有するが、一般には表層部に金属亜鉛が残存す
る。
?!!tl弓11ラインにおいで、ぷ板のン1面には2
0〜80 g7m2、他の片面には40〜160g/T
l+2の’If! g’+’+めっき層を付着させた後
、合金化加熱炉に痒き、鋼板の最高到達温度か500〜
600 ”Cとなるように加熱しで、比較的薄めつき側
に鉄−亜鉛合金相を成長させ、鉄濃度が8〜15wし%
の鉄−亜鉛合金めっき層とする。このとき、比較的厚め
つき側においても鉄−亜鉛合金層が成長しで、2〜7%
の鉄を含有するが、一般には表層部に金属亜鉛が残存す
る。
ところで、差J5めっき鋼板が自動車、家電機器などの
T業分野に用いられる場合、ロールフォーミング、折り
曲げ加工、プレス加工などによる成形加工が施されるが
、これまでの差厚めつき鋼板にあっては、加工によりめ
っき層がしばしばパウダリング(粉化・剥落)あるいは
箔状に剥離することが認められた。
T業分野に用いられる場合、ロールフォーミング、折り
曲げ加工、プレス加工などによる成形加工が施されるが
、これまでの差厚めつき鋼板にあっては、加工によりめ
っき層がしばしばパウダリング(粉化・剥落)あるいは
箔状に剥離することが認められた。
この現象は特に薄めつき側において多く発生するがJI
Jめっき側においても認められた。また、プレス加工に
おいで、めっき表ir+1に付着したドロス等の異物、
あるいは不均一な鉄−亜鉛合金相の成長による合金層の
J2みの不拘−分45および合金化加熱時にめっき層が
再溶融し自重でタレることによって生じる厚みの不均一
に起因して生ずるプリントスルー(反対面に模様が転写
される現象)がしばしば認められた。
Jめっき側においても認められた。また、プレス加工に
おいで、めっき表ir+1に付着したドロス等の異物、
あるいは不均一な鉄−亜鉛合金相の成長による合金層の
J2みの不拘−分45および合金化加熱時にめっき層が
再溶融し自重でタレることによって生じる厚みの不均一
に起因して生ずるプリントスルー(反対面に模様が転写
される現象)がしばしば認められた。
このように、従来の差厚めつき鋼板は、その製造法に起
因すると思われる、加工性および表面性状に係わる多く
の欠陥を有している。
因すると思われる、加工性および表面性状に係わる多く
の欠陥を有している。
また、 一方で例えば自動車の安全性を重視する向きに
あっては差厚めつき鋼板の耐食性に関し、赤さび発生よ
りもむしろ腐食により鋼板に穴あきが生ずるまでの耐食
性、すなわち耐水あき性を要求する場合も多くなりつつ
ある。
あっては差厚めつき鋼板の耐食性に関し、赤さび発生よ
りもむしろ腐食により鋼板に穴あきが生ずるまでの耐食
性、すなわち耐水あき性を要求する場合も多くなりつつ
ある。
しかし従来の差厚めつき鋼板では充分な耐水あき性が1
1tられなかった。
1tられなかった。
〈発明の目的〉
本発明の目的は以下の点を改良し、加工性に優れ、゛ト
滑でかつプリントスルー欠陥のない美麗な、耐水あき性
に優れた差厚(ffi鉛めっき鋼板を1′Iる製造方法
を提供することにある。
滑でかつプリントスルー欠陥のない美麗な、耐水あき性
に優れた差厚(ffi鉛めっき鋼板を1′Iる製造方法
を提供することにある。
■ 粉化剥落および箔状剥離など加重時に生ずる欠陥の
改善。
改善。
■ めっき層上ドロス等の異物の付着、鉄−亜鉛合金の
Jゾみの不均一分布、およびめっき層の厚みの不均一な
どに起因するプリントスルー欠陥の改良。
Jゾみの不均一分布、およびめっき層の厚みの不均一な
どに起因するプリントスルー欠陥の改良。
■ 耐水あき性の改善。
〈発明の構成〉
本発明者等は差厚亜鉛めっき鋼板の製造方法において以
下の知見を得て本発明に至ったものである。
下の知見を得て本発明に至ったものである。
(1)片面に20〜80 g/n2 、他の片面に40
〜160 g/[112の溶融II! 2f! (7)
差厚めつきを施こした後に、鋼板温度が670℃に達す
るまでの間は15℃/s以上の急速昇温し、670℃以
上780℃以下で加熱した後、670℃以[の高温から
20℃/s以上の急速冷却を特徴とする合金化加熱を施
こすことによって製造される差厚めっき鋼板は、表面か
・ト滑で、異物の付着が認められず美麗である。また、
同差厚めつき鋼板は合金層の厚みが鋼板全面に渡ってほ
ぼ均一で、しかもめっき層のノリみも均一である。
〜160 g/[112の溶融II! 2f! (7)
差厚めつきを施こした後に、鋼板温度が670℃に達す
るまでの間は15℃/s以上の急速昇温し、670℃以
上780℃以下で加熱した後、670℃以[の高温から
20℃/s以上の急速冷却を特徴とする合金化加熱を施
こすことによって製造される差厚めっき鋼板は、表面か
・ト滑で、異物の付着が認められず美麗である。また、
同差厚めつき鋼板は合金層の厚みが鋼板全面に渡ってほ
ぼ均一で、しかもめっき層のノリみも均一である。
(2)また、上記の合金化加熱を行ない、薄めつき側、
ノリめっき側それぞれのめっき電鉄濃度をFc/(Fc
+Zn) wL%で、8〜36+vt%、18wj%以
下に規制することによっで、薄めつき側はもとよりJr
)めっき側のめっき層の加工性は著しく改善され、厚め
つき側は赤さびが発生し難く耐食性か優わる。さらに加
熱処理時片面毎に加熱温度を変えることによっで、厚め
つき側の鉄濃度を数%の範圏内で調整できることを知見
したが、上記に規i(Jされる鉄濃度範囲では特に片面
毎に温度調節を行なう必要がない。
ノリめっき側それぞれのめっき電鉄濃度をFc/(Fc
+Zn) wL%で、8〜36+vt%、18wj%以
下に規制することによっで、薄めつき側はもとよりJr
)めっき側のめっき層の加工性は著しく改善され、厚め
つき側は赤さびが発生し難く耐食性か優わる。さらに加
熱処理時片面毎に加熱温度を変えることによっで、厚め
つき側の鉄濃度を数%の範圏内で調整できることを知見
したが、上記に規i(Jされる鉄濃度範囲では特に片面
毎に温度調節を行なう必要がない。
(3)さらに、Jゾめっき側のめっき層に金属亜鉛層か
残存しないよう合金化処理した場合には、金属亜鉛層が
残存−「る場合よりも耐水あき性が著しく優れる。
残存しないよう合金化処理した場合には、金属亜鉛層が
残存−「る場合よりも耐水あき性が著しく優れる。
すなわち、本発明は、差厚亜鉛めっき鋼板の差ノリめっ
き後の合金化加熱処理においで、差厚めっき後の鋼板を
連続的に合金化加熱炉内に誘導し、鋼板温度が670℃
に達するまでの平均+11.温速度が15℃/s以七、
最高到達温度670℃以七780℃以下となる加熱を行
った後、670 ”C以トからの冷却を20℃/s以−
トの速度で行ない、 比較的薄め7き側のめっき中の鉄濃度がFe/(Fc+
Zn)x100%の計算法で、8〜36wし%、比較的
厚めつき側のめっき中の鉄濃度が18胃し%以下とする
ことを特徴とする差JTJ亜鉛めっき鋼板の製造方法を
提供するものである。
き後の合金化加熱処理においで、差厚めっき後の鋼板を
連続的に合金化加熱炉内に誘導し、鋼板温度が670℃
に達するまでの平均+11.温速度が15℃/s以七、
最高到達温度670℃以七780℃以下となる加熱を行
った後、670 ”C以トからの冷却を20℃/s以−
トの速度で行ない、 比較的薄め7き側のめっき中の鉄濃度がFe/(Fc+
Zn)x100%の計算法で、8〜36wし%、比較的
厚めつき側のめっき中の鉄濃度が18胃し%以下とする
ことを特徴とする差JTJ亜鉛めっき鋼板の製造方法を
提供するものである。
以下に本発明の詳細な説明する。
本発明は、差厚めつき直後の合金化加熱処理を、調板温
度が670℃以上に達するまでは15℃/s以上の急速
昇温とし、670℃以上780℃以下の加熱温度に加熱
した後、670℃以上の高温から20℃/s以上の急速
冷却を行なうことによっで、めっき層中の鉄濃度を一定
範囲とし、めっき表面には異物の付着が殆ど認められず
、かつ特に厚めつき側の合金層の厚み、およびめっき層
の厚みが均一で平滑美麗な差厚めつき鋼板を製造するこ
とにある。
度が670℃以上に達するまでは15℃/s以上の急速
昇温とし、670℃以上780℃以下の加熱温度に加熱
した後、670℃以上の高温から20℃/s以上の急速
冷却を行なうことによっで、めっき層中の鉄濃度を一定
範囲とし、めっき表面には異物の付着が殆ど認められず
、かつ特に厚めつき側の合金層の厚み、およびめっき層
の厚みが均一で平滑美麗な差厚めつき鋼板を製造するこ
とにある。
本発明の差厚亜鉛めっきは、溶融亜鉛めっき、電気亜鉛
めっき、真空蒸着めっき等のいかなる亜鉛めっきでもよ
い。
めっき、真空蒸着めっき等のいかなる亜鉛めっきでもよ
い。
また、めっきされる鋼板も特に限定はなく、いかなる鋼
板でもよい。
板でもよい。
本発明方法において合金化加熱処理を1−る際に、67
0”C以上に達するまでの昇温速度を15−C/s以−
にの急速とするのは、15℃/s未満の低肩温速度とす
ると厚めつき側の表層部に金属亜鉛が残存せず、腐食環
境下では短時間内に赤さびが発生すること、およびめっ
き層の不均一化が起り易くなることを知見したことに基
く。
0”C以上に達するまでの昇温速度を15−C/s以−
にの急速とするのは、15℃/s未満の低肩温速度とす
ると厚めつき側の表層部に金属亜鉛が残存せず、腐食環
境下では短時間内に赤さびが発生すること、およびめっ
き層の不均一化が起り易くなることを知見したことに基
く。
また、67.0℃以上の高温で加熱するように規制する
のは670℃未満に加熱し製造した差厚めつき鋼板は粉
化剥落、箔状剥離などを起こし易いが、670℃以上で
は急激に改善されること、および鉄・亜鉛合金では67
0℃以」二の高温加熱によっで、合金相の均一化が進行
することなどを知見したことに基く。
のは670℃未満に加熱し製造した差厚めつき鋼板は粉
化剥落、箔状剥離などを起こし易いが、670℃以上で
は急激に改善されること、および鉄・亜鉛合金では67
0℃以」二の高温加熱によっで、合金相の均一化が進行
することなどを知見したことに基く。
また、加熱温度の上限を780℃以下に規制するのは、
780℃以上では昇温中あるいは加熱中における亜鉛の
蒸発量が急激に多くなり、本来の目的である耐食性が損
なわれるからである。
780℃以上では昇温中あるいは加熱中における亜鉛の
蒸発量が急激に多くなり、本来の目的である耐食性が損
なわれるからである。
また、670℃以上からの冷却速度を20℃/s以」二
とするのは、冷却速度を20℃/s未満とすると、厚め
つき側のめっき層に金属亜鉛か残存せず、表層に至るま
で例えばδ1相と称せられる鉄−亜鉛合金相が生成する
ようになっで、赤さびが発生し易くなると同時に、加工
性が劣化するからで、20℃/s以上の冷却速度とする
ことを不可欠とする。
とするのは、冷却速度を20℃/s未満とすると、厚め
つき側のめっき層に金属亜鉛か残存せず、表層に至るま
で例えばδ1相と称せられる鉄−亜鉛合金相が生成する
ようになっで、赤さびが発生し易くなると同時に、加工
性が劣化するからで、20℃/s以上の冷却速度とする
ことを不可欠とする。
この様に本発明方法は、昇温速度、加熱温度および冷却
速度の、3つの各合金化加熱処理道程を厳密に規制し、
3つの処理過程を組み合せることを骨子とする。そしで
、その結果、めっき層の加工性および表面性状の優れた
差厚めっき鋼板を製造可能とする。
速度の、3つの各合金化加熱処理道程を厳密に規制し、
3つの処理過程を組み合せることを骨子とする。そしで
、その結果、めっき層の加工性および表面性状の優れた
差厚めっき鋼板を製造可能とする。
さらに、本発明方法は上記合金化加熱処理後のめっき組
成が、比較的薄めつき側のめっき中の鉄濃度がFe/(
Fc+7.n) X 100%の計算法て8〜36wし
%;比較的厚めつき側の鉄濃度が18wt、%以下であ
ることを特徴とする。
成が、比較的薄めつき側のめっき中の鉄濃度がFe/(
Fc+7.n) X 100%の計算法て8〜36wし
%;比較的厚めつき側の鉄濃度が18wt、%以下であ
ることを特徴とする。
薄めつき側の鉄濃度を8〜36w+%に規;j、jlす
るのは、8wL%未満では、薄めつき側に求められる塗
膜密着性、スポット溶接性が従来の差厚めつき鋼板に比
べ劣り、8胃L%以−Fではじめて従来と同等もしくは
それ以上となるからである。
るのは、8wL%未満では、薄めつき側に求められる塗
膜密着性、スポット溶接性が従来の差厚めつき鋼板に比
べ劣り、8胃L%以−Fではじめて従来と同等もしくは
それ以上となるからである。
また、鉄濃度の上限を36wし%に規制するのは本来の
差JjXめっき鋼板の特徴であるところの高加り性か、
36wt%超では得られなくなり、すなわち、従来の差
厚めつき鋼板に比べ同等以ドになるからである。
差JjXめっき鋼板の特徴であるところの高加り性か、
36wt%超では得られなくなり、すなわち、従来の差
厚めつき鋼板に比べ同等以ドになるからである。
厚めつき側の鉄濃度を18wt%以ドに規11]するの
は18wt%を越えるとめっき表層部に金属(fl弓n
が残存せず、鉄・亜鉛合金結晶が表出するようになる。
は18wt%を越えるとめっき表層部に金属(fl弓n
が残存せず、鉄・亜鉛合金結晶が表出するようになる。
その結果と思われる赤さびか発生し易くなり、また加工
性もやや劣化し、本発明の目的を逸脱するようになるか
らである。
性もやや劣化し、本発明の目的を逸脱するようになるか
らである。
なお、18wt%以丁とすると、高加■性、高耐食性か
得られ、その傾向は低鉄濃度になるほど改とされること
か確認された。
得られ、その傾向は低鉄濃度になるほど改とされること
か確認された。
すなわち、本発明方法では急速昇温と高温加熱によっで
、鋼板と亜S+>めっき層の界面における鉄・亜鉛間の
合金化反応を促進するエネルギーか大きくなるため、合
金化反応を抑制する要因の不均一分布の1越響を受は難
くなる。かくしで、合金化反応の進行が鋼板全面上で均
一化されるものと思われる。
、鋼板と亜S+>めっき層の界面における鉄・亜鉛間の
合金化反応を促進するエネルギーか大きくなるため、合
金化反応を抑制する要因の不均一分布の1越響を受は難
くなる。かくしで、合金化反応の進行が鋼板全面上で均
一化されるものと思われる。
さらに、高温加熱のため5−U付着したドロス等の異物
が溶解し、あるいはめつき亜鉛と急速に反応することに
よっで、消失し、その結果、異物が付着した状態を呈し
ないものと思われる。
が溶解し、あるいはめつき亜鉛と急速に反応することに
よっで、消失し、その結果、異物が付着した状態を呈し
ないものと思われる。
厚めつき側のめっき層に金属亜鉛層が存在しない鉄・1
B!鉛合金化処理めっき層とすれば、Jrめつき側のめ
っき層に金属I■鉛でなる層が残存する場合に比へ、耐
大あき性に優れる。
B!鉛合金化処理めっき層とすれば、Jrめつき側のめ
っき層に金属I■鉛でなる層が残存する場合に比へ、耐
大あき性に優れる。
この理由は現時点では必らずしも明確でないが、鋼板が
穴あきに至るまでの長時間の腐食では、金属Il[鉛か
選択的に腐食反応に関与し、比較的急速に消失するのに
比べで、鉄・亜鉛合金相は電気化学的に比較内置である
ために、消失する速度も比較的低速になり、その結果長
期間に渡って残存することができ鋼板を保護するものと
県われる。
穴あきに至るまでの長時間の腐食では、金属Il[鉛か
選択的に腐食反応に関与し、比較的急速に消失するのに
比べで、鉄・亜鉛合金相は電気化学的に比較内置である
ために、消失する速度も比較的低速になり、その結果長
期間に渡って残存することができ鋼板を保護するものと
県われる。
)“Jめっき側のめっき層を金属亜鉛層が存在しない鉄
・亜鉛合金化処理めっき層とするには、本発明方法の加
熱処理条件の範囲内においで、厚めつき側と薄めつき側
の鋼板表面の温度を変える、高温での保持時間を長く保
つ、あるいは加熱温度をより高温とする等の付加的加熱
処理を行えばよい。
・亜鉛合金化処理めっき層とするには、本発明方法の加
熱処理条件の範囲内においで、厚めつき側と薄めつき側
の鋼板表面の温度を変える、高温での保持時間を長く保
つ、あるいは加熱温度をより高温とする等の付加的加熱
処理を行えばよい。
また、本発明の差厚めつき鋼板には異物の付着がなく、
表面が平滑となり、さらに鉄・亜鉛合金相の厚みが全面
に渡って比較的均一・な理由は、合金化加熱を急速昇温
し、かつ従来の加熱温度よりも著しく高温としたことに
基づくものと思われる。
表面が平滑となり、さらに鉄・亜鉛合金相の厚みが全面
に渡って比較的均一・な理由は、合金化加熱を急速昇温
し、かつ従来の加熱温度よりも著しく高温としたことに
基づくものと思われる。
〈実施例〉
以下に実施例について本発明を11一体内に述へる。
(実施例1)
ゼンジマ一式連続溶融亜鉛めっきラインにおいてと通の
低炭素アルミニウムギルド鋼板:板厚0.8mmに厚め
つき側:40〜160 g/rn’、薄めつき側:20
〜80g/+n2の溶融IE鉛差厚めつきを施こした直
後に、ガスバーナ加熱方式の合金化加熱炉に誘導し、第
1表に示す各種昇温速度、各種加8温度、各種冷却速度
の組合せによる合金化加熱処理を行った。これらについ
で、めっき中の鉄濃度を原子吸光法で分析し求めた。さ
らに、耐食性、加工性、塗II!2密着性、異物付着の
程度、プリントスルー欠陥の程度などの試験A倉を行っ
で、比較検討した。
低炭素アルミニウムギルド鋼板:板厚0.8mmに厚め
つき側:40〜160 g/rn’、薄めつき側:20
〜80g/+n2の溶融IE鉛差厚めつきを施こした直
後に、ガスバーナ加熱方式の合金化加熱炉に誘導し、第
1表に示す各種昇温速度、各種加8温度、各種冷却速度
の組合せによる合金化加熱処理を行った。これらについ
で、めっき中の鉄濃度を原子吸光法で分析し求めた。さ
らに、耐食性、加工性、塗II!2密着性、異物付着の
程度、プリントスルー欠陥の程度などの試験A倉を行っ
で、比較検討した。
従来の差厚めつき鋼板は、11通の低炭素アルミニウム
キルト鋼板に〃めっき側;130 g/m2、薄めつ
き側;30 g/m2の溶融111;鉛差厚めつきを
施した後、゛に均昇温速度12℃/s、゛V均加熱γ、
la度500℃、平均冷却速度10℃/sの合金化加熱
処理条件で処理して製造し、実施例1と同様の試験1μ
m介を行い結果を第3表に示した。
キルト鋼板に〃めっき側;130 g/m2、薄めつ
き側;30 g/m2の溶融111;鉛差厚めつきを
施した後、゛に均昇温速度12℃/s、゛V均加熱γ、
la度500℃、平均冷却速度10℃/sの合金化加熱
処理条件で処理して製造し、実施例1と同様の試験1μ
m介を行い結果を第3表に示した。
なお、鉄濃度Wし%は、Pe、Znをg/m’で分析算
出し、これを用いてFewt、%= Fc/ (Fc
+ Zn) x100%として求めた。また、−1−記
の各種試験・1;1査と比較方法は下記とした。
出し、これを用いてFewt、%= Fc/ (Fc
+ Zn) x100%として求めた。また、−1−記
の各種試験・1;1査と比較方法は下記とした。
■ 耐食性
JIS Z2:171による塩水噴霧試験を行ない、
赤さび発生までの時間で比較評価した。
赤さび発生までの時間で比較評価した。
■ 加−L性
密着1111 Gfを行ない、試験面を圧縮側(凹側)
とした場合についで、セロテープをはりつけはかしで、
セロテープに付着しためっき粉の311を限度見本に比
較1;f価した。限度見本は、2f価が1.2.3.4
.5の5段階となる様作成した。数値1は最悪、他は数
値が大きい程良好であり、数値5を最良とした。
とした場合についで、セロテープをはりつけはかしで、
セロテープに付着しためっき粉の311を限度見本に比
較1;f価した。限度見本は、2f価が1.2.3.4
.5の5段階となる様作成した。数値1は最悪、他は数
値が大きい程良好であり、数値5を最良とした。
■ 塗1漠密1着性
リン酸塩による化成処理の後カチオン型電着塗装(1模
厚約20−)をbKこした後、ゴハン目(1mmI’l
) 100個を切り欠いた後試験片を凸側となる桟に
エリクセリン5mmの押出しを行った後、セロテープを
はりつけはがしで、刈芝したゴバン「I数で比較評価し
た。
厚約20−)をbKこした後、ゴハン目(1mmI’l
) 100個を切り欠いた後試験片を凸側となる桟に
エリクセリン5mmの押出しを行った後、セロテープを
はりつけはがしで、刈芝したゴバン「I数で比較評価し
た。
■ 異物の付着程度
銅板巾方向3ケ所のloOm+s口について下記の基準
で評価した。3ケ所の平均を求めた。
で評価した。3ケ所の平均を求めた。
1:異物20個以上〜
2:y4物1094以F〜19個以下
3:異物 5個以上〜 9個以下
4:異物 1個以上〜 4個以下
5:異物 なし
■ プリントスルー欠陥の程度
プレスシュミレータ−により自動用のフェンダ−をプレ
スする場合にほぼ同じ条件のプレスを行っで、プリント
スルー欠陥の程度を下記の基準で評価した。
スする場合にほぼ同じ条件のプレスを行っで、プリント
スルー欠陥の程度を下記の基準で評価した。
1ニブリントスルー欠陥が著しく多く認められる。
2ニブリントスルー欠陥が多く認められる。
3ニブリントスルー欠陥がかなり認められる。
4ニブリントスルー欠陥がわずかに認められる。
5ニブリントスルー欠陥が全く認められない。
第 ! 表 合金化加熱処PPjkf’t’とイル財
の記号′fJ2表は、第1表に示す8一種合金化処理ビ
ートサイクルで製造した差厚めつき鋼板および従来の差
厚めつき鋼板についで、薄めつき側、厚めつき側それぞ
れのめ7き中の鉄iI:i度を示す。
の記号′fJ2表は、第1表に示す8一種合金化処理ビ
ートサイクルで製造した差厚めつき鋼板および従来の差
厚めつき鋼板についで、薄めつき側、厚めつき側それぞ
れのめ7き中の鉄iI:i度を示す。
第 2 表 めフき中の鉄濃度
第2表から 、本発明で規制する合金化加熱処理条件の
範囲にある/l−1、A−2、A−3、八−5、B−1
、B−2、B−3、C−1、C−2、C−3およびC−
4は、いずれも本発明で規制する鉄濃度範囲にあること
がわかる。また、従来の差厚めつき鋼板も本発明で規制
する鉄濃度範囲にあることがわかる。
範囲にある/l−1、A−2、A−3、八−5、B−1
、B−2、B−3、C−1、C−2、C−3およびC−
4は、いずれも本発明で規制する鉄濃度範囲にあること
がわかる。また、従来の差厚めつき鋼板も本発明で規制
する鉄濃度範囲にあることがわかる。
第3表は、第2表に示した供試材について耐食性、加■
性、塗IIq密着性、異物の付着程度およびプリントス
ルー欠陥の程度を調査した結果を示す。
性、塗IIq密着性、異物の付着程度およびプリントス
ルー欠陥の程度を調査した結果を示す。
第3表から、耐食性、加工性、異物の付着程度およびプ
リントスルー欠陥のいずれに関しても本発明の差厚めつ
き鋼板は、従来の差厚めつき鋼板よりも優れることが判
る。
リントスルー欠陥のいずれに関しても本発明の差厚めつ
き鋼板は、従来の差厚めつき鋼板よりも優れることが判
る。
すなわち、本発明で規制する合金化加熱条件の範囲で製
造し、なおかつめっき中の鉄濃度を本発明で規制する範
囲としたA−1、A−2、A−3、A−4、A−5、B
−1、B−2、B−3、C−1、C−2、C−3、およ
びC−4は、従来の2E J5−めっき鋼板よりも各特
性いずわの場合においても優れる。
造し、なおかつめっき中の鉄濃度を本発明で規制する範
囲としたA−1、A−2、A−3、A−4、A−5、B
−1、B−2、B−3、C−1、C−2、C−3、およ
びC−4は、従来の2E J5−めっき鋼板よりも各特
性いずわの場合においても優れる。
以上から、本発明方法の効果は明白である。
(実施例2)
電解亜鉛めっき法により厚めつき側90g/ [112
、薄めつき側20g/II+2の差厚めつきを施こした
後、高周波誘導加熱炉により、昇温速度=35℃/s、
加熱温度=680℃、冷却速度=50℃/sの合金化加
熱条件で、加熱時間(680℃に達してからの経過時間
)を1〜数10秒間のi囲で変化させることによってめ
っき電鉄濃度を変化させた各桓差厚めつき鋼板を製造し
た。この差Jt、fめっき鋼板につき、塗膜密着性、加
り性および耐食性について調査した。なお、−1査試験
方法は〈実施例1)と同様とした。
、薄めつき側20g/II+2の差厚めつきを施こした
後、高周波誘導加熱炉により、昇温速度=35℃/s、
加熱温度=680℃、冷却速度=50℃/sの合金化加
熱条件で、加熱時間(680℃に達してからの経過時間
)を1〜数10秒間のi囲で変化させることによってめ
っき電鉄濃度を変化させた各桓差厚めつき鋼板を製造し
た。この差Jt、fめっき鋼板につき、塗膜密着性、加
り性および耐食性について調査した。なお、−1査試験
方法は〈実施例1)と同様とした。
第1図は、その結果をまとめて示す。第1図から、薄め
つき側の塗膜密着性は鉄濃度が8wt%未満のとき、従
来材よりも劣り、8wj%以上ではじめて同等風−Fに
なることがわかる。また、加工性は、37wし%以上で
は従来材よりも劣ることが判る。さらに、厚めつき側の
耐食性は、鉄濃度が低いほど良好であり、19wt%以
上では従来材と同等以上となり、本発明のL1的を逸脱
するようになることが判る。
つき側の塗膜密着性は鉄濃度が8wt%未満のとき、従
来材よりも劣り、8wj%以上ではじめて同等風−Fに
なることがわかる。また、加工性は、37wし%以上で
は従来材よりも劣ることが判る。さらに、厚めつき側の
耐食性は、鉄濃度が低いほど良好であり、19wt%以
上では従来材と同等以上となり、本発明のL1的を逸脱
するようになることが判る。
以りから、本発明方法に示す厚めつき側および薄めつき
側の鉄濃度についての規制は、電解亜鉛めっきの場合も
有効であり、必要不可欠な要件であることが明らかであ
る。
側の鉄濃度についての規制は、電解亜鉛めっきの場合も
有効であり、必要不可欠な要件であることが明らかであ
る。
なお、(実施例1)および(実施例2)で示される本発
明の差厚めつき鋼板は、そのめっき層表面の粗度は、R
4表示で両面ともに0.8μs以−ドであり、従来材が
両面とも1.22以」二であるのに比へ極めて)Y滑で
あることが判った。
明の差厚めつき鋼板は、そのめっき層表面の粗度は、R
4表示で両面ともに0.8μs以−ドであり、従来材が
両面とも1.22以」二であるのに比へ極めて)Y滑で
あることが判った。
(実jJh例3)
(実施例2)と全く同様の要領で、厚めつき側のめっき
層に金属亜鉛層が厚み1−13−15戸残存するものと
、全く残存しないものとを製造した。ただし、厚めつき
側のめっき層に残存する金属1止鉛層の厚みを薄くする
場合には、厚い場合よりち高温での保持時間を比較的長
くした。厚めつき側の鉄濃度4〜18wt、%、薄めつ
き側の鉄濃度20〜35wL%であった。これらについ
で、J2めっき側を試険面としてJIS 22371
による塩水噴霧試験を行っで、穴あきまでの時間を調べ
た。その結果、残存する金属亜211層のJゾみが厚い
ほど穴あきまでの時間は短く、1戸残存するものと仝〈
残存しないものとでは約50時間の差がある。すなわち
、金属亜鉛層が全く残存しないものは耐大あき性が著し
く優れることが確認された。
層に金属亜鉛層が厚み1−13−15戸残存するものと
、全く残存しないものとを製造した。ただし、厚めつき
側のめっき層に残存する金属1止鉛層の厚みを薄くする
場合には、厚い場合よりち高温での保持時間を比較的長
くした。厚めつき側の鉄濃度4〜18wt、%、薄めつ
き側の鉄濃度20〜35wL%であった。これらについ
で、J2めっき側を試険面としてJIS 22371
による塩水噴霧試験を行っで、穴あきまでの時間を調べ
た。その結果、残存する金属亜211層のJゾみが厚い
ほど穴あきまでの時間は短く、1戸残存するものと仝〈
残存しないものとでは約50時間の差がある。すなわち
、金属亜鉛層が全く残存しないものは耐大あき性が著し
く優れることが確認された。
〈発明の効果〉
本発明の製造方法による差厚【拒鉛めっき鋼板は、以下
の特性を有する。
の特性を有する。
(+)折り曲げ加工、プレス加工など成形加工においで
、粉化剥落あるいは箔状の利殖などのトラブルを生じな
い。また、異、物が付着せず、鉄・1ilj鉛合金相の
厚みが均一・で、めっき層厚みも均一のためプリントス
ルーなどの欠陥が生じない。
、粉化剥落あるいは箔状の利殖などのトラブルを生じな
い。また、異、物が付着せず、鉄・1ilj鉛合金相の
厚みが均一・で、めっき層厚みも均一のためプリントス
ルーなどの欠陥が生じない。
(2)また、耐食性、塗II!2密着性、スポット溶接
性などの特性が従来の差ノ′ノめっき鋼板に比へ同等以
上である。
性などの特性が従来の差ノ′ノめっき鋼板に比へ同等以
上である。
さらに、本発明の製造方法に規定する加熱処理条件ある
いはさらに670℃以りの加熱時間を長くするなどの高
鉄濃度化をはかることによっで、厚めつき側も表層まで
鉄・111弓i)合金相でなるめっき層とし、金属亜鉛
層が存在しないめっき層と1=こることができる。
いはさらに670℃以りの加熱時間を長くするなどの高
鉄濃度化をはかることによっで、厚めつき側も表層まで
鉄・111弓i)合金相でなるめっき層とし、金属亜鉛
層が存在しないめっき層と1=こることができる。
一般に鉄・亜鉛合金相でなるめっきと14はめつぎ層の
J1λみが厚いほど加工性は劣化するものであるが、こ
の場合は、加工性が著しく優れ、耐水あき性が改牌され
るので、腐食による鋼板の穴あきまでの耐食性を重視す
る向きには従来法の厚めつき側に金属亜鉛層を残存させ
ることによって耐食性を改牌する方法より、高加工性、
高耐食性の鉄・卯鉛合金の差厚めつき鋼板を製造するこ
とができる。
J1λみが厚いほど加工性は劣化するものであるが、こ
の場合は、加工性が著しく優れ、耐水あき性が改牌され
るので、腐食による鋼板の穴あきまでの耐食性を重視す
る向きには従来法の厚めつき側に金属亜鉛層を残存させ
ることによって耐食性を改牌する方法より、高加工性、
高耐食性の鉄・卯鉛合金の差厚めつき鋼板を製造するこ
とができる。
第1図は、めっき中の鉄濃度と薄めつき側の塗膜密着性
、厚めつき側の耐食性および薄めっき側の加り性との関
係を示すグラフである。
、厚めつき側の耐食性および薄めっき側の加り性との関
係を示すグラフである。
Claims (1)
- (1)差厚亜鉛めっき鋼板の差厚めっき後の合金化加熱
処理において、 差厚めっき後の鋼板を連続的に合金化加熱炉内に誘導し
、鋼板温度が670℃に達するまでの平均昇温速度が1
5℃/s以上、最高到達温度670℃以上780℃以下
となる加熱を行った後、670℃以上からの冷却を20
℃/s以上の速度で行ない、 比較的薄めっき側のめっき中の鉄濃度がFc/(Fc+
Zn)×100%の計算法で、8〜36wt%、比較的
厚めっき側のめっき中の鉄濃度が18wt%以下とする
ことを特徴とする差厚亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13427086A JPS62290856A (ja) | 1986-06-10 | 1986-06-10 | 差厚亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13427086A JPS62290856A (ja) | 1986-06-10 | 1986-06-10 | 差厚亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62290856A true JPS62290856A (ja) | 1987-12-17 |
Family
ID=15124363
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13427086A Pending JPS62290856A (ja) | 1986-06-10 | 1986-06-10 | 差厚亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62290856A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02170959A (ja) * | 1988-12-23 | 1990-07-02 | Nippon Steel Corp | 耐パウダリング性にすぐれた合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造法 |
CN112195401A (zh) * | 2020-09-25 | 2021-01-08 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 一种超厚锌层热镀锌钢卷的生产方法 |
-
1986
- 1986-06-10 JP JP13427086A patent/JPS62290856A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02170959A (ja) * | 1988-12-23 | 1990-07-02 | Nippon Steel Corp | 耐パウダリング性にすぐれた合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造法 |
CN112195401A (zh) * | 2020-09-25 | 2021-01-08 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 一种超厚锌层热镀锌钢卷的生产方法 |
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