JPS62286660A - 耐摩耗性複合部材及びその製造法 - Google Patents
耐摩耗性複合部材及びその製造法Info
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- JPS62286660A JPS62286660A JP61128862A JP12886286A JPS62286660A JP S62286660 A JPS62286660 A JP S62286660A JP 61128862 A JP61128862 A JP 61128862A JP 12886286 A JP12886286 A JP 12886286A JP S62286660 A JPS62286660 A JP S62286660A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明
(産業上の利用分野)
本発明は、エンジンのシリンダブロックのような耐摩耗
性が特に要求される部材の製造に用いるのに好適な複合
オ料に関するものである。更に詳しくは、鋳鉄粉末から
なる圧粉成形体にアルミニウム系合金を加圧含浸するこ
とにより1尋られる複合部材に関するものである。
性が特に要求される部材の製造に用いるのに好適な複合
オ料に関するものである。更に詳しくは、鋳鉄粉末から
なる圧粉成形体にアルミニウム系合金を加圧含浸するこ
とにより1尋られる複合部材に関するものである。
(従来の技術)
従来、例えば、車両用エンジンのシリンダブロックをア
ルミニウム合金で製造する場合には、ダイカストあるい
は砂型H&によって行われていた。しかし、一般に使用
されるアルミニウム合金、例えばJIS AOCIOな
どを用いた場合には、耐摩耗性が乏しく、そのために摺
動状態で使用されるシリンダ一部分には、鋳鉄製のシリ
ンダライナーを挿入していた。このようにライナーを取
りつけることは、エンジンの重量の増加や製造価格の上
昇を招くだけてブヱく、このライナ一部分の熱伝導率の
低さエンジンブロック本体との間の熱膨張率の違いが原
因となって、不具合を生ずるおそれがある。
ルミニウム合金で製造する場合には、ダイカストあるい
は砂型H&によって行われていた。しかし、一般に使用
されるアルミニウム合金、例えばJIS AOCIOな
どを用いた場合には、耐摩耗性が乏しく、そのために摺
動状態で使用されるシリンダ一部分には、鋳鉄製のシリ
ンダライナーを挿入していた。このようにライナーを取
りつけることは、エンジンの重量の増加や製造価格の上
昇を招くだけてブヱく、このライナ一部分の熱伝導率の
低さエンジンブロック本体との間の熱膨張率の違いが原
因となって、不具合を生ずるおそれがある。
そこで、本件出願人によって先に、鋳鉄繊維によってア
ルミニウム合金を強化することにより、強度および耐摩
耗性を向上させることが提案されている。特願昭60−
8209 号公報には、かかる複合部材およびその製造
方法が開示されている。この公報に開示の複合部材は、
自己潤滑性を有する黒鉛を分散含有する鋳鉄繊維かろl
よる成形体をアル1ミ二ウム合金で鋳ぐるみ、鋳鉄繊維
の成形体とアルミニウム合金との境界にアルミニウムと
鉄成分との金属間化合物を形成したものである。この複
合部材では、硬度の高いFe−Al 金属間化合物及び
自己潤滑性を有する黒鉛が存在するので、耐摩、耗性及
び耐ヘタリ性が高く、従って、かかる複合部材を用いて
シリンダライナーを製造すれば、鋳鉄製のライナーを用
いた場合に生ずる不具合が解消される。また、その他の
高温高圧摺動状態で使用される部分に用いるのにも好適
である。
ルミニウム合金を強化することにより、強度および耐摩
耗性を向上させることが提案されている。特願昭60−
8209 号公報には、かかる複合部材およびその製造
方法が開示されている。この公報に開示の複合部材は、
自己潤滑性を有する黒鉛を分散含有する鋳鉄繊維かろl
よる成形体をアル1ミ二ウム合金で鋳ぐるみ、鋳鉄繊維
の成形体とアルミニウム合金との境界にアルミニウムと
鉄成分との金属間化合物を形成したものである。この複
合部材では、硬度の高いFe−Al 金属間化合物及び
自己潤滑性を有する黒鉛が存在するので、耐摩、耗性及
び耐ヘタリ性が高く、従って、かかる複合部材を用いて
シリンダライナーを製造すれば、鋳鉄製のライナーを用
いた場合に生ずる不具合が解消される。また、その他の
高温高圧摺動状態で使用される部分に用いるのにも好適
である。
(発明が解決しようとする問題点)
しかしながら、上記の複合部材では、切削における仕上
げ加工性に劣り、鋳鉄繊維の製造コストも比較的高く、
また鋳鉄!!維の成形体に対して単にアルミニウム合金
の溶湯を充填するだけでは金属間化合物を形成しにくい
。
げ加工性に劣り、鋳鉄繊維の製造コストも比較的高く、
また鋳鉄!!維の成形体に対して単にアルミニウム合金
の溶湯を充填するだけでは金属間化合物を形成しにくい
。
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、仕上
げ加工性に優れ、かつ金属間化合物を生成し易く、しか
も特に耐摩耗性に浸れ、コストの安価な複合部材の製造
法およびそれによって製造された複合部材を提供するこ
とを目的とする。
げ加工性に優れ、かつ金属間化合物を生成し易く、しか
も特に耐摩耗性に浸れ、コストの安価な複合部材の製造
法およびそれによって製造された複合部材を提供するこ
とを目的とする。
(問題点を解決するための手段)
上記の目的を達成するために、本発明においては、自己
潤滑性を有する黒鉛を含有する鋳鉄粉末からなる圧粉成
形体を用いてアルミニウム系金属を強化すれば、仕上げ
加工性が良く、廉価でしかも簡単な工程で硬度の高い金
属間化合物を形成出来ることに着目して、次のようにし
て複合部材を構成している。
潤滑性を有する黒鉛を含有する鋳鉄粉末からなる圧粉成
形体を用いてアルミニウム系金属を強化すれば、仕上げ
加工性が良く、廉価でしかも簡単な工程で硬度の高い金
属間化合物を形成出来ることに着目して、次のようにし
て複合部材を構成している。
すなわち、本発明の複合部材は、気孔にアルミニウム系
金属が充填されて鋳ぐるまれた鋳鉄粉末かるtよる圧粉
成形体と、この圧粉成形体に分散含有されている黒鉛と
、前記圧粉成形体とアルミニウム系金属との境界に形成
されたアルミニウムと前記圧粉成形体の鉄成分との金属
間化合物層とから構成されていることを特徴としている
。
金属が充填されて鋳ぐるまれた鋳鉄粉末かるtよる圧粉
成形体と、この圧粉成形体に分散含有されている黒鉛と
、前記圧粉成形体とアルミニウム系金属との境界に形成
されたアルミニウムと前記圧粉成形体の鉄成分との金属
間化合物層とから構成されていることを特徴としている
。
また、本発明におけるかかる複合部オの製造r去は、気
孔率が20乃至80%であって、黒鉛が分散含有された
鋳鉄粉末からなる圧粉成形体を、成形型内に保持し、次
に、この成形型内に、5 kg/ cfflに)、上の
圧力の下で、アルミニウム系金、真の溶湯を注入して前
記圧粉成形体の気孔内に前記溶湯を充填することにより
、前記アルミニウム系金属と圧粉成形体との境界に、ア
ルミニウミと前記圧粉成形体の鉄成分との金属間化合物
層を形成する工程からなっている。
孔率が20乃至80%であって、黒鉛が分散含有された
鋳鉄粉末からなる圧粉成形体を、成形型内に保持し、次
に、この成形型内に、5 kg/ cfflに)、上の
圧力の下で、アルミニウム系金、真の溶湯を注入して前
記圧粉成形体の気孔内に前記溶湯を充填することにより
、前記アルミニウム系金属と圧粉成形体との境界に、ア
ルミニウミと前記圧粉成形体の鉄成分との金属間化合物
層を形成する工程からなっている。
ここで、上記の製造法において、圧粉成形体の気孔率を
20乃至80%に定めたのは、20%よりも低い気孔率
ではアルミニウム系金属の溶湯の充填が困難になり、8
0%よりも高い気孔率では圧粉成形体を所定の形状に保
持しておくことが困難になると共に金属間化合物の分散
量も少なくなるからである。
20乃至80%に定めたのは、20%よりも低い気孔率
ではアルミニウム系金属の溶湯の充填が困難になり、8
0%よりも高い気孔率では圧粉成形体を所定の形状に保
持しておくことが困難になると共に金属間化合物の分散
量も少なくなるからである。
また、アルミニウム系金属の溶湯の充填時の圧力を5
kg/ cr1以上としたのは、これ以下の圧力では溶
湯を圧粉成形体の気孔内に充分に充填することが困難と
なるからである。
kg/ cr1以上としたのは、これ以下の圧力では溶
湯を圧粉成形体の気孔内に充分に充填することが困難と
なるからである。
更に、形成されたFe−Al の金属間化合物は、耐摩
耗性は優れているが、それ自体は硬く脆い層である。従
って、この厚さが30μ以上になると、著しく切削性が
低下し、複合部材の脆化およびその膨張量の増大を招い
てしまう。そこで、この層厚は、30μ以下にすること
が好ましく、特に、20μ以下にすると特に好適である
。この層厚の制御は、次のようにして行うことができる
。すなわち、金属間化物は、拡散のルールに従って成長
するので、その層厚はアルミニウム系金属の溶湯と圧粉
成形体の粒子との接触時間の関数として表すことができ
る。そして、一般的には、それらの接触時間を2分以下
にすることにより層厚を20μ以下に調整することがで
きる。
耗性は優れているが、それ自体は硬く脆い層である。従
って、この厚さが30μ以上になると、著しく切削性が
低下し、複合部材の脆化およびその膨張量の増大を招い
てしまう。そこで、この層厚は、30μ以下にすること
が好ましく、特に、20μ以下にすると特に好適である
。この層厚の制御は、次のようにして行うことができる
。すなわち、金属間化物は、拡散のルールに従って成長
するので、その層厚はアルミニウム系金属の溶湯と圧粉
成形体の粒子との接触時間の関数として表すことができ
る。そして、一般的には、それらの接触時間を2分以下
にすることにより層厚を20μ以下に調整することがで
きる。
更にまた、アルミニウム合金の溶湯を注入するのに先立
って、鋳鉄粉末の成形体に窒化処理を施すと、複合部材
の耐摩耗性を更に向上させることができるので、好適で
ある。
って、鋳鉄粉末の成形体に窒化処理を施すと、複合部材
の耐摩耗性を更に向上させることができるので、好適で
ある。
(発明の効果)
このように、本発明の複合部材においては、自己潤滑性
の黒鉛を含有する鋳鉄粉末からなる圧し)成形体を利用
し、この鋳鉄粉末とアルミニウム系金属との境界に、硬
度の高いFe−Al の金属間化合物を形成したので
、この化合物と黒鉛の存在によって耐摩耗性および耐ヘ
タリ性が向上する。
の黒鉛を含有する鋳鉄粉末からなる圧し)成形体を利用
し、この鋳鉄粉末とアルミニウム系金属との境界に、硬
度の高いFe−Al の金属間化合物を形成したので
、この化合物と黒鉛の存在によって耐摩耗性および耐ヘ
タリ性が向上する。
また、かかる複合部材の製造法においては、鋳鉄繊維な
どと比べて表面積の大きい鋳鉄粉末からなる圧粉成形体
を用いているので、その成形体とアルミニウム系金属の
溶湯との間の接触面積が大きく、従って、溶湯を成形体
内に充填するのみで金属間化合物を生成し易いという効
果がある。さらに、鋳鉄粉末は鋳鉄繊維に比べて製造コ
ストが安く、また鋳鉄繊維に比べて微粒子の鋳鉄粉末粒
子が均一に分散しているため、複合部材の仕上げ加工性
に優れているという効果を有する。
どと比べて表面積の大きい鋳鉄粉末からなる圧粉成形体
を用いているので、その成形体とアルミニウム系金属の
溶湯との間の接触面積が大きく、従って、溶湯を成形体
内に充填するのみで金属間化合物を生成し易いという効
果がある。さらに、鋳鉄粉末は鋳鉄繊維に比べて製造コ
ストが安く、また鋳鉄繊維に比べて微粒子の鋳鉄粉末粒
子が均一に分散しているため、複合部材の仕上げ加工性
に優れているという効果を有する。
(実施例)
以下に、図面を参照して、本発明の詳細な説明する。
第1図乃至笑6図は、本発明の詳細な説明するものであ
り、図に示すように、ヂーゼルエンジン用のンリンダー
ブロックのライナーに本発明を適用したものである。す
なわち、第6図において、1はシリンダブロックであり
、その内周壁面1aには、本発明による複合部材からな
るシリンダライナー3が嵌めこまれている。
り、図に示すように、ヂーゼルエンジン用のンリンダー
ブロックのライナーに本発明を適用したものである。す
なわち、第6図において、1はシリンダブロックであり
、その内周壁面1aには、本発明による複合部材からな
るシリンダライナー3が嵌めこまれている。
次に、第3図および第4図を参照して、このシリンダラ
イナー3の製造法を説明する。まず、第1表に示す組成
の鋳鉄部材の切削工程で発生する鋳鉄切粉を振動ミルな
どの粉砕機で粉砕し、40乃至100メツシユの鋳鉄粉
末を形成した。次に、この粉末に所定の量、例えば、1
.5 %以上の黒鉛を分散含有させた後に、型具に詰め
て、窒素雰囲気中で1140℃に加熱して焼結させた。
イナー3の製造法を説明する。まず、第1表に示す組成
の鋳鉄部材の切削工程で発生する鋳鉄切粉を振動ミルな
どの粉砕機で粉砕し、40乃至100メツシユの鋳鉄粉
末を形成した。次に、この粉末に所定の量、例えば、1
.5 %以上の黒鉛を分散含有させた後に、型具に詰め
て、窒素雰囲気中で1140℃に加熱して焼結させた。
このようにして、第3図に示すような一端に外方に延び
るフランジ3aを有する円筒形の焼結体3′を形成した
。ここに、本例では、焼結体の気孔率が60%となるよ
うにした。
るフランジ3aを有する円筒形の焼結体3′を形成した
。ここに、本例では、焼結体の気孔率が60%となるよ
うにした。
第1表 (重量%)
次いで、この鋳鉄粉末の焼結体を、600℃の温度で3
分間加熱した後、第4図に示すような焼結体に成人可能
な中子5aを有する金型5に装着し、その注入口5bか
ら、アルミニウム合金の溶湯を300kg/ cmの圧
力で注入して、鋳鉄粉末の焼結体の気孔をアルミニウム
合金で充分に充填した。このようにして、加圧鋳造によ
りンリンダブロックの素材を形成した。この後、この素
材に必要な切削加工を施して、第6図に示すような複合
部材のライナー3を有するアルミニウム合金製のシリン
ダブロックを製造した。
分間加熱した後、第4図に示すような焼結体に成人可能
な中子5aを有する金型5に装着し、その注入口5bか
ら、アルミニウム合金の溶湯を300kg/ cmの圧
力で注入して、鋳鉄粉末の焼結体の気孔をアルミニウム
合金で充分に充填した。このようにして、加圧鋳造によ
りンリンダブロックの素材を形成した。この後、この素
材に必要な切削加工を施して、第6図に示すような複合
部材のライナー3を有するアルミニウム合金製のシリン
ダブロックを製造した。
第1図および第2図は、形成されたシリンダライナー3
における金属組成を示す図およびその類1敢鏡写真を示
す図である。図において、11は鋳鉄粉末粒子であり、
12はその間に分散含有された黒鉛である。また、13
は鋳鉄粉末の間に充填された母材としてのアルミニウム
合金(JIS AC8A)であり、14は、これら鋳鉄
粉末とアルミニウム合金と境界に形成された鉄成分とア
ルミニウム合金との金属間化合物である。
における金属組成を示す図およびその類1敢鏡写真を示
す図である。図において、11は鋳鉄粉末粒子であり、
12はその間に分散含有された黒鉛である。また、13
は鋳鉄粉末の間に充填された母材としてのアルミニウム
合金(JIS AC8A)であり、14は、これら鋳鉄
粉末とアルミニウム合金と境界に形成された鉄成分とア
ルミニウム合金との金属間化合物である。
第5図は上述のように製造したシリンダライナー3の耐
摩耗性を評価した結果を示すグラフである。この評価は
、ピン−ディスク方式による摩耗試験を採用した。この
試験は、鋳鉄製ディスクをその周速が0.5m/sとな
るように回転駆動し、これに、試験片であるビンを荷重
300gでもって押圧して、摩擦距離(km)に対する
試験片の摩耗量(Cm3)測定するものである。
摩耗性を評価した結果を示すグラフである。この評価は
、ピン−ディスク方式による摩耗試験を採用した。この
試験は、鋳鉄製ディスクをその周速が0.5m/sとな
るように回転駆動し、これに、試験片であるビンを荷重
300gでもって押圧して、摩擦距離(km)に対する
試験片の摩耗量(Cm3)測定するものである。
図において、線Δは本実施例による複合部材の摩耗量を
示し、線B、C,およびDは、それぞれ鋳鉄、アルシル
合金、およびアルミニウム合金(ADC12> の摩
耗量を示す。また、線Eは、上述の本実施例の製造法に
おいてアルミニウム合金の溶湯を含浸する前に、焼結体
を560℃で2時間ガス軟窒化処理する工程をさらに加
えた場合の結果を示している。
示し、線B、C,およびDは、それぞれ鋳鉄、アルシル
合金、およびアルミニウム合金(ADC12> の摩
耗量を示す。また、線Eは、上述の本実施例の製造法に
おいてアルミニウム合金の溶湯を含浸する前に、焼結体
を560℃で2時間ガス軟窒化処理する工程をさらに加
えた場合の結果を示している。
この図から明らかなように、本例の複合部材の摩耗量(
線A)は、鋳鉄のそれとほぼ同程度であり、また、アル
シル合金およびアルミニウム合金のそれよりの遥かに少
なく、本例の複合部材の耐摩耗性が優れていることが読
み取れる。また、曲線Eから分かるように、窒化処理を
施した場合には、さらに耐摩耗性が向上することが分か
る。
線A)は、鋳鉄のそれとほぼ同程度であり、また、アル
シル合金およびアルミニウム合金のそれよりの遥かに少
なく、本例の複合部材の耐摩耗性が優れていることが読
み取れる。また、曲線Eから分かるように、窒化処理を
施した場合には、さらに耐摩耗性が向上することが分か
る。
なお、上述の実施例では、アルミニウム合金の溶湯を3
00kgの圧力で注入しているが、鋳鉄粉末の成形体を
予熱するとともに、成形体を保持した成形型を溶湯の中
に浸漬する方法であれば、圧力を5kg/c/以上とす
ることにより、溶湯の注入を好適に行うことができる。
00kgの圧力で注入しているが、鋳鉄粉末の成形体を
予熱するとともに、成形体を保持した成形型を溶湯の中
に浸漬する方法であれば、圧力を5kg/c/以上とす
ることにより、溶湯の注入を好適に行うことができる。
また、上述の実施例ては、鋳鉄粉末の成形体を成形型内
に保持する前に予熱してアルミニウム合金の溶湯を30
0kg/ c m’ の圧力で注入するようにしている
が、成形体の予熱なしにアルミニウム合金の溶湯を所定
の圧力で注入し、その後、金属間化合物の生成量を増す
ために、450ないし550℃の温度で1ないし10時
間加熱する熱処理を施すようにしてもよい。」[ζ、上
述の製造法においては、鋳鉄粉末の成形体を焼結して、
焼結体を形成してこれに溶湯の注入を行うようにしてい
る。これは、鋳鉄粉末成形体の形状保持を容易にするた
めに行ったものであり、この形状保持が容易な場合には
焼結を行う必要はない。更に 、上述の実施例では、片
状黒鉛鋳鉄の鋳鉄粉末を用いたが、これに考えて、1.
5%以上の黒鉛を含有する球状黒鉛鋳鉄の粉末等を用い
ることもできる。
に保持する前に予熱してアルミニウム合金の溶湯を30
0kg/ c m’ の圧力で注入するようにしている
が、成形体の予熱なしにアルミニウム合金の溶湯を所定
の圧力で注入し、その後、金属間化合物の生成量を増す
ために、450ないし550℃の温度で1ないし10時
間加熱する熱処理を施すようにしてもよい。」[ζ、上
述の製造法においては、鋳鉄粉末の成形体を焼結して、
焼結体を形成してこれに溶湯の注入を行うようにしてい
る。これは、鋳鉄粉末成形体の形状保持を容易にするた
めに行ったものであり、この形状保持が容易な場合には
焼結を行う必要はない。更に 、上述の実施例では、片
状黒鉛鋳鉄の鋳鉄粉末を用いたが、これに考えて、1.
5%以上の黒鉛を含有する球状黒鉛鋳鉄の粉末等を用い
ることもできる。
第1図は本0発明の一実施例にがかる複合部材の金属組
織を示す図、第2図は第1図の金属組織を示す図面に代
わる顕微鏡写真、第3図は本発明の一実施例にかかる複
合部材を製造するために用いる鋳鉄粉末の焼結体の例を
示す斜視図、第4図は同じくその複合部材の製造に用い
る金型の例を示す断面図、第5図は耐摩耗性を評価する
ための摩擦距離と摩耗量との関係を示す特性図、第6図
は本発明による複合部材によりそのライナーが形成され
ているシリンダブロックの一例を示す断面図である。 1ニジリンダブロツク 3ニジリンダライナー 11;鋳鉄粉末粒子 13:黒鉛 13;アルミニウム合金 l 5 : Fe−ALの金属間化合物層第2図 (x 400) 第5図
織を示す図、第2図は第1図の金属組織を示す図面に代
わる顕微鏡写真、第3図は本発明の一実施例にかかる複
合部材を製造するために用いる鋳鉄粉末の焼結体の例を
示す斜視図、第4図は同じくその複合部材の製造に用い
る金型の例を示す断面図、第5図は耐摩耗性を評価する
ための摩擦距離と摩耗量との関係を示す特性図、第6図
は本発明による複合部材によりそのライナーが形成され
ているシリンダブロックの一例を示す断面図である。 1ニジリンダブロツク 3ニジリンダライナー 11;鋳鉄粉末粒子 13:黒鉛 13;アルミニウム合金 l 5 : Fe−ALの金属間化合物層第2図 (x 400) 第5図
Claims (3)
- (1)気孔にアルミニウム系金属が充填されて鋳ぐるま
れた鋳鉄粉末からなる圧粉成形体と、この圧粉成形体に
分散含有されている黒鉛と、前記圧粉成形体とアルミニ
ウム系金属との境界に形成されたアルミニウミと前記圧
粉成形体の鉄成分との金属間化合物層とから構成されて
いることを特徴とする耐摩耗性に優れた複合部材。 - (2)特許請求の範囲第1項に記載の複合材料において
、前記金属間化合物層の厚さが30μ以下であることを
特徴とする複合部材。 - (3)気孔率が20乃至80%であって、黒鉛が分散含
有された鋳鉄粉末からなる圧粉成形体を、成形型内に保
持し、次に、この成形型内に、5kg/cm^2以上の
圧力の下で、アルミニウム系金属の溶湯を注入して前記
圧粉成形体の気孔内に前記溶湯を充填することにより、
前記アルミニウム系金属と圧粉成形体との境界に、アル
ミニウミと前記圧粉成形体の鉄成分との金属間化合物層
を形成することからなる耐摩耗性に優れた複合部材の製
造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12886286A JPH0696187B2 (ja) | 1986-06-03 | 1986-06-03 | 耐摩耗性複合部材及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12886286A JPH0696187B2 (ja) | 1986-06-03 | 1986-06-03 | 耐摩耗性複合部材及びその製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62286660A true JPS62286660A (ja) | 1987-12-12 |
JPH0696187B2 JPH0696187B2 (ja) | 1994-11-30 |
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ID=14995207
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12886286A Expired - Fee Related JPH0696187B2 (ja) | 1986-06-03 | 1986-06-03 | 耐摩耗性複合部材及びその製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0696187B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010509068A (ja) * | 2006-11-10 | 2010-03-25 | カーエス アルミニウム−テヒノロギー ゲゼルシャフトミット ベシュレンクテル ハフツング | 自動車に用いられるシリンダクランクケーシング |
CN102744411A (zh) * | 2012-06-21 | 2012-10-24 | 芜湖禾丰离合器有限公司 | 一种基于废钢粉末烧结铜钢的汽车离合器法兰盘及其制作方法 |
CN103990804A (zh) * | 2014-05-16 | 2014-08-20 | 江苏大学 | 一种回收利用钢屑的方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5114804A (en) * | 1974-07-27 | 1976-02-05 | Yamada Seisakusho Jugen | Jidoshayonadono ketsugobuhin oyobi sono seizohoho |
JPS59212159A (ja) * | 1983-05-18 | 1984-12-01 | Mazda Motor Corp | アルミニウム合金鋳物の製造方法 |
-
1986
- 1986-06-03 JP JP12886286A patent/JPH0696187B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5114804A (en) * | 1974-07-27 | 1976-02-05 | Yamada Seisakusho Jugen | Jidoshayonadono ketsugobuhin oyobi sono seizohoho |
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JP2010509068A (ja) * | 2006-11-10 | 2010-03-25 | カーエス アルミニウム−テヒノロギー ゲゼルシャフトミット ベシュレンクテル ハフツング | 自動車に用いられるシリンダクランクケーシング |
CN102744411A (zh) * | 2012-06-21 | 2012-10-24 | 芜湖禾丰离合器有限公司 | 一种基于废钢粉末烧结铜钢的汽车离合器法兰盘及其制作方法 |
CN103990804A (zh) * | 2014-05-16 | 2014-08-20 | 江苏大学 | 一种回收利用钢屑的方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0696187B2 (ja) | 1994-11-30 |
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