JPS6228362B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、火力または原子力発電プラントにお
ける給水加熱器のドレン水位制御方法及び装置に
関する。

一般に、火力または原子力発電プラントにおい
ては、プラントの熱効率を高めるために複数個の
給水加熱器を配し、この給水加熱器をもつて蒸気
発生装置に送られる給水を予熱するようにしてい
る。給水加熱器はその熱源をタービンからの抽気
蒸気としており、この抽気蒸気は給水との熱交換
により凝縮してドレンとなり、高圧給水加熱器側
から脱気器あるいは低圧給水加熱器へ排出されて
いる。この高圧給水加熱器では、ドレン逆流など
によるタービン損傷を防止するためや熱交換率低
下を防止するためなどの理由によつて、ドレン水
位を一定とするような制御が行なわれている。

従来の給水加熱器のドレン水位制御装置を第１
図に示す。この図に示されるように、加熱される
べき給水は、給水配管１内を給水ポンプ２によつ
て送られるものであるが、この給水配管１は上流
側から順次第１高圧給水加熱器３、第２高圧給水
加熱４に接続されている。この第１、第２高圧給
水加熱器３，４にはそれぞれ蒸気タービン（図示
せず）から蒸気を抽出するための第１，第２抽気
管５，６が接続され、給水と熱交換するための蒸
気を第１，第２高圧給水加熱器３，４に供給する
ようにしている。この抽気管５，６はタービンと
の位置関係において、給水下流側に至るにしたが
つて高圧蒸気を抽気するようにされているため、
第１高圧給水加熱器３よりもその給水上流側の第
２高圧給水加熱器４の方が高圧となつている。こ
のような高圧給水加熱器３，４では、抽出蒸気は
給水との熱交換によつて凝縮してドレンとなるた
め、各給水加熱器３，４にはドレン配管が設けら
れている。給水下流側の第２高圧給水加熱器４に
は、更にその前段高圧給水加熱器（図示せず）か
らのドレン配管７が接続され、前段高圧給水加熱
器のドレンと当該第２高圧給水加熱器４において
発生したドレンとが合流して、第１高圧給水加熱
器３に排出するための主ドレン配管８が接続され
ている。一方、最終段の第１高圧給水加熱器３に
は前記主ドレン配管８が接続されるとともに、こ
の第１高圧給水加熱器３で発生したドレンと前段
の第２高圧給水加熱器４で発生したドレンとの合
流ドレンを排出するための第１ドレン配管９が接
続されている。この第１ドレン配管９は第１高圧
給水加熱器３よりも数10m高位置に配設された脱
気器１０に接続され、脱気器１０を経てドレンは
再度給水用に供されるようになつている。

このような系統において、運転が定常の高圧負
荷状態下でなされず、タービン負荷が著しく変動
して低負荷となつた場合には、第１高圧給水加熱
器３から脱気器１０にドレン排出ができなくな
り、この結果、第１，第２高圧給水加熱器３，４
でドレン水位が上昇し、前述したような問題が生
じる。したがつて、斯かる装置にはドレン水位を
制御する手段が講じられている。即ち、第１高圧
給水加熱器３のドレン排出能力が低下した場合に
当該給水加熱器３より低位に位置する低圧給水加
熱器１１にドレンを排出できるように第１ドレン
配管９から分岐する第２ドレン配管１２を設け、
第１，第２ドレン配管９，１２にはそれぞれ第
１，第２水位制御弁１３，１４が配設されてい
る。一方、第２高圧給水加熱器４の主ドレン配管
８には直接脱気器１０に接続される副ドレン配管
１５が分岐され、主、副ドレン配管８，１５には
それぞれ、主水位制御弁１６，副水位制御弁１７
が配設されている。これらの水位制御弁１３，１
４，１６，１７によつて、低負荷時に第１高圧給
水加熱器３の水位上昇が生じた場合、第２高圧給
水加熱器４の排出ドレンを脱気器１０に、また、
第１高圧給水加熱器３の排出ドレンを低圧給水加
熱器１１に流出させるようにして、水位の制御を
行わせている。具体的には、第１高圧給水加熱器
３の水位制御は、この第１高圧給水加熱器３に設
けられた水位検出器１８の信号と標準水位
（NWL）の偏差信号を出力する第１水位設定器１
９及びこの偏差信号によつて作動される第１水位
調節器２０により第１水位制御弁１７を操作し、
あるいは、水位検出器１８の信号と高位水位
（HNWL）の偏差信号を出力する第２水位設定器
２１及びこの偏差信号によつて作動される第２水
位調節器２２により第２水位制御弁１４を操作す
ることによつて行われる。一方、第２高圧給水加
熱器４の水位制御は、この第２高圧給水加熱器４
に設けられた水位検出器２３の信号と標準水位
（NWL）の偏差信号を出力する主水位設定器２４
及びこの偏差信号によつて作動される主水位調節
器２５により主水位制御弁１６を操作し、あるい
は、水位検出器２３の信号と高位水位
（HNWL）の偏差信号を出力する副水位設定器２
６及びこの偏差信号によつて作動される副水位調
節器２７により副水位制御弁１７を操作すること
により行われる。

したがつて、タービンの負荷が定格負荷（高負
荷）である場合には、第２高圧給水加熱器４のド
レンG₂は、主ドレン配管８を経て第１高圧給水
加熱器３に至り、更に、合流された第１高圧給水
加熱器３からのドレンG₁は第１ドレン配管９を
経て脱気器１０に至るドレン流路にしたがつて流
出され、各水位は主水位制御弁１６及び第１水位
制御弁１３によつて標準水位（NWL）となるよ
うに制御される。この際、副水位制御弁１７、第
２水位制御弁１４は全閉とされている。

他方、低負荷の場合には、第２図に示されるよ
うに、第１高圧給水加熱器３の内部圧力と脱気器
１０との差圧Ｅがこれらの機器の静水頭Ｆよりも
小さいかまたは略等しくなるため、排出能力が失
なわれる。この場合には、第２高圧給水加熱器４
からの排出ドレンG₂は副ドレン配管１５を経て
直接脱気器１０に流出され、第１高圧給水加熱器
３からの排出ドレンG₁は第２ドレン配管１２を
経て独立に低位の低圧給水加熱器１１に流出され
る。この際の水位は副水位制御弁１７、第２水位
制御弁によつて高位水位（HNWL）を維持する
ように制御される。この際には他の水位制御弁１
６，１３は全閉とされている。

このようなドレン流路の切り替えは、第２図に
示したように、予め定められた一定の負荷Ｘを境
にして行なわれる。即ち、低負荷から高負荷に移
行するときは、このドレン切替点Ｘで、主水位調
節器２５及び第１水位調節器２０からの制御弁強
制閉止信号を解除させ、各水位制御弁１６，１３
による水位制御操作が行われるようにし、他方、
高負荷から低負荷に移行するときは、逆に、水位
調節器２５，２０から制御弁閉止信号を送り、各
高圧給水加熱器４，３の水位を副水位制御弁１
７、第２水位制御弁１４により制御されるもので
ある。

次に、上記従来の水位制御装置による水位制御
特性について第３図を用いて詳細に説明する。

定格負荷（高負荷）においては、第１高圧給水
加熱器３のドレン水位（曲線Ｂ）は第１水位制御
弁１３により標準水位（NWL）に制御され、高
位水位（HNWL）に設定された第２水位制御弁
１４はその水位設定置（HNWL）と水位検出器
１８による実水位検出信号との偏差信号によつて
全閉されている。斯かる状況下から、負荷を徐々
に低下させると（曲線Ａ）、各給水加熱器３，４
のドレン流量が減少するため、第１水位制御弁１
３の開度（曲線Ｃ）は小さくなるように制御され
る。更に、負荷を減少させると、第１水位制御弁
１３の前圧がドレンの蒸気圧力より低くなり、第
１ドレン配管９内でドレンが減圧沸騰して弁前フ
ラツシユが発生する。この現象により、ドレンは
気液二相流となり、容積流量が増大してしまう。
つまり、同じ弁開度であれば実重量流量が減少す
る。この結果、第１給水加熱器３のドレン水位
（曲線Ｂ）を標準水位（NWL）に保持するように
開くが（t₁）、弁制御用空気信号の遅れや、制御
弁ダイヤフラムの応答遅れのためにドレン水位検
出信号に基づくフイードバツク制御信号のみでは
その水位の上昇を十分に抑えることはできない。
また負荷降下率が大きくなると、この水位制御弁
１３が全開してもこのドレン水位を標準水位に保
持することができずこのドレン水位は異常上昇す
る。ところで、このドレン水位が高位水位
（HNWL）を超えると、前記第２ドレン配管１２
に設けられた第２水位制御弁１４は曲線Ｄの如く
開き始め、ドレン水位の異常上昇を抑制する働き
をする（t₂）。しかしながら、先に述べた如く、
制御用空気信号及び制御弁ダイヤフラムの応答遅
れや第４図に示すような制御弁操作空気圧力と弁
開度との特性に不感帯領域Ｈがあるため、第２水
位制御弁１４の応答が悪く、第３図におけるt₂の
時点で大きな水位上昇が生じる。この現象は負荷
降下率が大きい程著しい。

このような状態で先に述べた各水位制御弁操作
によるドレン切替が開始されると、前記水位制御
弁１６の徐閉操作により前記第１高圧給水加熱器
３への流入ドレン量が少なくなり、該加熱器３内
のドレン水位は低下してくる。これに加え前述の
如く、弁前フラツシユによる水位上昇のため、前
記水位制御弁１３が全開となつているので、ドレ
ン水位が水位設定値を下回つても該水位制御弁１
３は前述した弁特性不感帯のためすぐには閉止せ
ず過渡的には流入ドレン量と排出ドレン量の不釣
合いが更に進行し、急激な水位低下を招く。この
流入ドレン量と排出ドレン量との不釣合いによる
水位変動は、水位制御面積の小さい立形給水加熱
器程大きくなる。

その後、各制御弁が全閉の状態がしばらく続く
と、水位は回復し、ドレン切替完了の時点では前
配水位制御弁１４によつて高位水位（HNWL）
に制御されるが、第３図に示した特性曲線からも
分かるように、前記弁前フラツシユ及びドレン切
替時における制御弁の応答を早くするために各調
節器の比例ゲインを上げたり、積分時間を短かく
したりすると、低流量域で不安定となる。

一般の各給水加熱器においては、ドレン水位が
標準水位から数百mm上下すると警報を発するが、
上昇側に変化した場合は、警報水位を越えてある
水位に到達すると、抽気管５，６に設置されてい
る電動弁２８，２９をも強制的に全閉してしま
う。これは、各給水加熱器ドレンが逆流し、蒸気
タービンに重大事故が起きるのを防止するためで
ある。したがつて、第１高圧給水加熱器３のドレ
ン水位が異常に上昇すると、抽気電動弁２８が全
閉し、熱源が供給されないため、器内圧力は低下
し、益益ドレンの流出ができなくなる。加えて、
第２高圧給水加熱器４のドレンも第１高圧給水加
熱器３へ流入できなくなるので、連鎖的に高圧給
水加熱器ドレン水位は異常上昇することになる。

本発明の目的は、ドレン切替或いは、急速負荷
変化の場合においても、高圧給水加熱器のドレン
水位が異常に変動しないように、適確に水位制御
弁を操作させて安定した水位制御を行い得る給水
加熱器のドレン水位制御方法及び装置を提供する
ことにある。

本発明の特徴は、ドレン水位に基づく制御信号
を各水位制御弁に伝達して作動させるとともに、
弁前フラツシユ発生時の制御弁Ｃ_v値修正係数を
定量的に演算処理し、その信号に基づく不足分弁
開度操作信号と流入ドレン量と流出ドレン量の偏
差値に基づく変化分弁開度操作信号とを各制御弁
に伝達して作動させ、高圧給水加熱器のドレン水
位を制御するところにあり、この構成によりドレ
ン切替及び急速負荷変化の場合にも、給水加熱器
の異常水位変動を防止し得る給水加熱器のドレン
水位制御方法にある。

また、本発明の特徴は、給水加熱器への流入ド
レン配管に設けられた流入側制御弁の弁開度検出
器と、給水加熱器のドレン水位を検出する水位検
出器と、給水加熱出口のドレン温度を検出する温
度検出器と、タービン負荷信号に相当する抽気点
圧力を検出する圧力検出器と、これら各検出器か
らの信号を受け入れ各制御弁へ適確な弁操作信号
を送るフイードフオワード水位調節器とを備えて
いるところにあり、この構成により前記発明を適
確に実施し得る給水加熱器のドレン水位制御装置
にある。

以下に本発明に係る給水加熱器のドレン水位制
御方法及び装置につき、第５図以下の図面を参照
して詳細に説明する。なお、前記従来装置と同一
構成部材には同一番号を付し、その説明を省略し
てある。

第５図に本実施例に係る給水加熱器のドレン水
位制御装置を示す。この図に示されるように、加
熱されるべき給水は、給水配管１内を給水ポンプ
によつて蒸気発生装置（図示せず）に送られる
が、斯かる給水はまず第１高圧給水加熱器３に供
給されるように構成されている。この第１高圧給
水加熱器３にはタービンから蒸気を抽出する第１
抽気管５が電動弁２８を介して接続されるととも
に、前段の第２高圧給水加熱器（図示せず）から
の排出ドレンを流入させる主ドレン配管８が主水
位制御弁１６（以下2N弁という）を介して接続
されている。また、この第１高圧給水加熱器３に
は、主ドレン配管８から流入するドレンと、抽気
管５から流入する蒸気が該加熱器３内で熱交換に
より凝縮して発生したドレンとの合流ドレンを排
出するための第１ドレン配管９が接続されてい
る。この第１ドレン配管９は第１高圧給水加熱器
３より高位の脱気器１０に第１水位制御弁１３
（以下Ｎ弁という）を介して接続され、常態で排
出ドレンを脱気器１０に流出し得るものとしてい
る。第１ドレン配管９には、分岐管としての第２
ドレン配管１２が設けられ、この第２ドレン配管
１２は第１高圧給水加熱器３より低位の低圧給水
加熱器１１に第２水位制御弁（以下Ｘ弁という）
１４を介して接続されている。

このような装置において、第１高圧給水加熱器
３には水位検出器１８が取り付けられている。こ
の水位検出器１８は該加熱器３の現水位を検出し
てその検出信号を出力するものである。また、第
１高圧給水加熱器３のドレン出口部における第１
ドレン配管９にはドレン温度検出器３０が取り付
けられている。他方、この第１ドレン配管９のＮ
弁（第１水位制御弁）１３の弁前部には、この弁
前部におけるドレン圧力を検出する弁前圧力検出
器３２が取り付けられている。また、主ドレン配
管８に配設された2N弁１６には弁開度検出器３
４が取り付けられている。更に前記抽出管５には
抽気圧力検出器３１が取り付けられている。斯か
る各検出器１８，３０，３１，３２，３４はフイ
ードフオワード水位調節器（以下F.F水位調節器
という）３７に接続され、このF.F水位調節器３
７は各検出器１８〜３４からの検出信号に基づき
演算された的確な制御信号３８，３９を前記Ｎ弁
１３及び前記Ｘ弁１４へ電空変換器３５，３６を
介して出力するものである。

このF.F水位調節器３７は、前記加熱器３にお
ける流入ドレン量と排出ドレン量の不釣合いを先
行的に制御弁へ伝達する流入ドレン予測先行信号
演算機構と、第１ドレン配管９内のドレン流動遅
れを考慮してＮ弁１３の弁前部におけるボイド率
を予測し、該ボイド率より求まる制御弁Ｃ_v値係
正係数とＮ弁の弁開度からフラツシユによる不足
分弁開度を演算する弁前フラツシユ予測先行信号
演算機構と、水位検出器と水位設定値との偏差信
号に基づくフイードバツク制御信号演算機構と、
前記流入ドレン予測先行信号演算機構からの信
号、前記弁前フラツシユ予測先行信号演算機構か
らの信号及び前記フイードバツク制御信号演算機
構からの信号をそれぞれ加えその信号を制御弁へ
出力する加算器４９とを主たる構成としている。
このF.F水位調節器３７の全体構成を第６図に示
す。

流入ドレン予測先行信号演算機構は、前記抽気
圧力検出器３１及び前記弁開度検出器３４からの
信号により、流入ドレン量とタービン負荷によつ
て関係づけられた前記Ｎ弁１３の流入ドレン予測
弁開度、即ち、前記加熱器３から見た流入ドレン
である前記2N弁１６の弁通過ドレン量を排出し
得る前記Ｎ弁１３の弁開度を算出する流入ドレン
予測弁開度演算器５０と、該流入ドレン予測弁開
度演算器５０からの信号とＮ弁１３の弁開度信号
５３とによつて流入ドレン量と排出ドレン量の不
釣合いによる水位変動を先行的に捕え、かつ、定
量的にその変化分を演算し制御弁へ伝達する変化
分弁開度制御器５１とを有している。このとき、
Ｎ弁１３の弁開度信号５３は、前記制御信号３８
からＮ弁の実弁開度の応答と同じになるように模
擬する弁開度演算器５２を用いて演算したもので
あるが、新たに、前記Ｎ弁１３に設けた弁開度検
出器（図示せず）からの信号或いは、それに相当
する信号であつてもよい。

弁前フラツシユ予測先行信号演算機構は、前記
ドレン温度検出器３０、前記抽気圧力検出器３
１、及び前記弁前圧力検出器３２からの信号によ
り、、前記弁前圧力に対応する飽和温度と前記ド
レン配管９の流動遅れを考慮した予測弁前温度と
の見掛け温度差ΔＴを演算する見掛け温度差演算
器４０と、この温度差演算器４０からの信号によ
つて制御弁Ｃ_v（弁形状と弁開度から求まる弁流
量係数）修正係数Ｆ_nを演算する関数近似演算器
４１と、該関数近似演算器４１からの出力信号Ｆ
_nと前記弁開度信号５３とにより弁前フラツシユ
による実流量低下を補つた必要弁開度を演算する
必要弁開度演算器４３と、この演算器４３からの
信号５５と前記Ｎ弁制御信号３８とにより弁前フ
ラツシユに対応し得る不足分弁開度信号を演算す
る不足分弁開度先行制御器４４とを有している。

前記フイードバツク制御信号演算機構は、前記
水位検出器１８からの信号と水位設定器４５から
の信号との偏差信号を比例、積分し、その出力を
前記Ｘ弁１４へ制御信号３９として伝達するＸ弁
フイードバツク制御器４６と、前記水位検出器１
８からの信号と水位設定器からの信号との偏差信
号を比例、積分演算し、その出力を前記Ｎ弁１３
へ制御信号３８として伝達するＮ弁フイードバツ
ク制御器４８とを有している。

次に、各演算器の構成及び動作を第７図〜第１
０図を用いて詳細に説明する。

前記流入ドレン予測弁開度演算器５０は、第７
図に示す如く前記弁開度検出器３４からの信号に
よつて2N弁のＣ_v値を算出する制御弁Ｃ_v値演算器
５４と、前記抽気圧力検出器３１からの信号（タ
ービン負荷信号、高圧加熱器出口圧力でもよい）
により、定常状態における前記流入ドレン量と前
記排出ドレン量の関係を前記2N弁１６の弁開度
と前記Ｎ弁１３の弁開度との関係に置換した場合
の前記Ｎ弁Ｃ_v値Ｃ_VNと前記2N弁Ｃ_v値Ｃ_V2Nとの
比（Ｋ_Q＝Ｃ_VN／Ｃ_V2N）を算出する弁Ｃ_v値変換
定数演算器５５と、前記制御弁Ｃ_v値演算器５４
からの信号と前記弁Ｃ_v値変換演算器５５からの
信号５８によつて、前記2N弁１６を通過する流
入ドレン量と前記Ｎ弁１３を通過する排出ドレン
とが等しくなるような前記Ｎ弁１３の弁Ｃ_v値を
演算する相当Ｃ_v値変換演算器５７と、この演算
器５７からの信号によつて、ドレン量の収支に関
して前記2N弁１３の弁開度と等価な弁開度を算
出し、この流入ドレン予測弁開度信号６０を前記
変化分弁開度制御器５１へ伝送する逆Ｃ_v値演算
器５９とによつて構成されている。このように、
本発明においては、各制御弁を通過するドレン量
を弁Ｃ_v値のみによつて定義し、弁前後の差圧及
び流体の物性値はタービン負荷によつて一義的に
決定するものとしたために、ドレン量の算出方法
が非常に簡略化され、演算時間、容量などが一般
的な流量算出方に比べ大巾に低減でき、しかも、
入力データが弁開度信号のみとなり、一般的な流
量計測法に比べ、弁前圧力、弁前後差圧及び弁前
温度などの測定が省略でき非常に安価であるなど
の利点がある。特に、本発明の対象となる給水加
熱器系統は、タービン負荷により、プラント全体
の熱バランスが決定されるため、タービン負荷と
ほぼ比例する抽気圧力によつても弁Ｃ_v値変換定
数が算出でき、しかも、ドレン量変化が弁開度に
よつて求まる弁Ｃ_v値変化とほぼ等価であること
などから、本発明の利点を最大限に発揮できる。
しかし、本発明は給水加熱器系統のみならずこの
ように、弁通過流量がほぼ、弁開度に比例し、し
かも、流体の物性値及び各状態量が一つの運転フ
アクターによつて一義的に決定できるプラントに
はすべて適用できる。

前記変化分弁開度制御器５１は、第８図に示す
如く前記弁開度信号５３から実弁開度の応答より
非常に遅い信号を作り出す１次遅れ演算器６１
と、この演算器６１から出力される基本弁開度信
号６２と前記流入ドレン予測弁開度信号６０とを
減算して流入ドレン量変化による変化分弁開度偏
差を演算する減算器６３と、この減算器６３から
の出力信号６４を調節して最適な先行信号を前記
加算器４９へ変化分弁開度信号６８として出力す
る先行値ゲイン設定器６７及び１次遅れ演算器６
４と減算器６５からなる不完全微分演算器６６と
によつて構成される。

このように、前記弁開度信号５３に非常に遅い
１次遅れを持たせた基本弁開度信号６２を作るこ
とによつて、流入ドレン量変化に伴うドレン予測
弁開度信号６０のみが非常に早い応答で先行信号
として働きかけ、制御弁開度である基本弁開度信
号６２はゆつくりと修正機能のみをもつこととな
り、後述する弁前フラツシユ先行信号或いは、水
位偏差によるフイードバツク信号による制御弁の
急激な応答を阻止または抑制することを防止する
作用をもち、各制御信号による干渉を防止し、流
入ドレン量の変化のみを早急に伝達し、かつ、安
定した制御特性を得る効果がある。また、前記変
化分弁開度偏差信号６４を不完全微分の信号に変
換することによつて、定常状態においては前記変
化分弁開度信号６８の出力は常に０となるように
し、各演算器の設定値または演算誤差を吸収する
効果を出している。

前記見掛け温度差演算器４０は、第９図に示す
如く、前記ドレン温度検出器３０からのヒータド
レン温度信号Ｔ_Hと前記抽気圧力検出器３１から
の圧力信号Ｐ_xとによつて、前記Ｎ弁１３の弁前
エンタルピーとほぼ等価な弁前温度T₁を予測演
算する弁前等価温度予測演算器７０と、前記弁前
圧力検出器３２からの圧力信号P₁により、飽和温
度曲線などを用いてこの圧力信号P₁に対応する飽
和温度Ｔ_vを算出する飽和温度演算器７１と、該
演算器７１からの信号７２を前記等価温度予測演
算器７１からの信号７３により減算し、弁前フラ
ツシユ状態を示す見掛け温度差ΔＴを算出する減
算器７４と、この見掛け温度差ΔＴの演算誤差を
修正する修正演算器７５とによつて構成されてい
る。この時前記弁前等価温度予測演算器７０は、
前記抽気圧力信号Ｐ_xが負荷にほぼ比例すること
に着目し、更に、この負荷が定常状態における前
記第１ドレン配管９内のドレン流量とほぼ比例す
るものとして取り扱い、前記ドレン配管９の長さ
とこのドレン予測流速とによつてドレン流動遅れ
時間を流動遅れ演算器５３で演算し、このドレン
流動遅れ時間ｔ_Dと前記ヒータドレン温度Ｔ_Hから
次式を用いて算出するようになつている。

Ti＝Ｔ_H・ｅ^-tD

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ タービンからの抽気蒸気により給水を加熱す
   る給水加熱器のドレン水位制御方法において、前
   記給水加熱器への流入ドレン配管に設けられた流
   入側制御弁の弁開度信号とタービン負荷に見合つ
   た状態量の信号とに基づいて給水加熱器のドレン
   を導出する配管上に設置されたドレン水位制御弁
   の予測弁開度を求め、この予測弁開度とドレン水
   位制御弁の実測弁開度との偏差信号を流入ドレン
   と排出ドレンとの不釣合による水位変動を先行的
   に捕える変化分弁開度信号とし、給水加熱器にお
   けるドレン水位の検出信号と水位設定値との偏差
   に基づきドレン水位制御弁を調節するフイードバ
   ツク制御信号にこの変化分弁開度信号を付加せし
   め、前記ドレン水位制御弁を操作するようにした
   ことを特徴とする給水加熱器のドレン水位制御方
   法。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の水位制御方法に
   おいて、前記水位制御弁の弁前部にフラツシユ現
   象が生じた際に低下する弁容量不足の割合を示す
   前記水位制御弁のＣ_v値修正係数と、該水位制御
   弁の弁開度によつて求められる弁前フラツユによ
   る不足分弁開度指令及び前記変化分弁開度指令を
   先行信号として、前記フイードバツク制御信号へ
   付加せしめ、これによつて前記ドレン水位制御弁
   を操作するようにしたことを特徴とする給水加熱
   器のドレン水位制御方法。 ３ 特許請求の範囲第１項において、前記ドレン
   水位制御弁の予測弁開度は、前記流入側制御弁の
   弁開度信号から得られる弁Ｃ_v値と前記タービン
   負荷に見合つた状態量である抽気蒸気の圧力信号
   によつて求められる弁Ｃ_v値変換定数とによつて
   算出される等価弁開度としたことを特徴とする給
   水加熱器のドレン水位制御方法。 ４ 特許請求の範囲第２項において、前記水位制
   御弁のＣ_v値修正係数を、前記給水加熱器の出口
   ドレン温度と前記水位制御弁前の弁前圧力から求
   めた該弁前圧力に対する飽和温度との見掛け温度
   差によつて算出するようにしたことを特徴とする
   給水加熱器のドレン水位制御方法。 ５ 給水加熱器へドレンを導入する流入ドレン配
   管に設けられた流入側制御弁並びにその弁開度検
   出器と、給水加熱器内のドレン水位を検出する水
   位検出器と、タービン負荷に相当する状態量の検
   出器と、給水加熱器のドレンを導出する配管上に
   設置されたドレン水位制御弁並びにその弁開度検
   出器と、前記流入側制御弁の弁開度信号とタービ
   ン負荷に見合つた状態量の信号に基づいてドレン
   水位制御弁の予測弁開度を演算する第１の演算装
   置と、この予測弁開度とドレン水位制御弁の実測
   弁開度との偏差信号を演算する第２の演算装置
   と、検出された給水加熱器のドレン水位とその設
   定値との偏差に基づき前記ドレン水位制御弁をフ
   イードバツク制御する弁開度制御装置と、前記第
   ２の演算装置の出力である偏差信号を弁開度制御
   装置のフイードバツク信号に加算させる第３の演
   算装置とを備えたものから構成されることを特徴
   とする給水加熱器のドレン水位制御装置。