JPS62267397A - 炭化水素の水蒸気分解方法 - Google Patents
炭化水素の水蒸気分解方法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/34—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts
- C10G9/36—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts with heated gases or vapours
-
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- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は管Ｎ！加熱炉内で炭化水素を水蒸気熱分解して
エチレンを含む分解ガスを生成することに関する。
エチレンを含む分解ガスを生成することに関する。
水蒸気分解炉ないしは水蒸気熱分解炉の基本的要素は長
年にわたった不変であった。炉は燃料によって高温まで
加熱する輻射室とこの内部に配置されている分解コイル
とを含む。分解コイル出口温度は約８１５℃〜９３０℃
である。炉は！Ｉｔ！型的には、炭化水素供給物を予熱
し、稀釈水蒸気を加熱し、稀釈打水蒸気と炭化水素供給
物どのａ合供給物を加熱しかつエチレン装置で使用する
ための用役流体を加熱するのに廃熱を利用するための従
来型のコイル部分をさらに含む。
年にわたった不変であった。炉は燃料によって高温まで
加熱する輻射室とこの内部に配置されている分解コイル
とを含む。分解コイル出口温度は約８１５℃〜９３０℃
である。炉は！Ｉｔ！型的には、炭化水素供給物を予熱
し、稀釈水蒸気を加熱し、稀釈打水蒸気と炭化水素供給
物どのａ合供給物を加熱しかつエチレン装置で使用する
ための用役流体を加熱するのに廃熱を利用するための従
来型のコイル部分をさらに含む。
これらの炉の基本的要素は同じであるが、特定的な輻射
部分の設計は製品混合物に対する要求、供給原料の選択
、熱効率および費用に応じて変化してよい。しかしなが
ら、炭化水素と稀釈水蒸気との比および炉の焚焼度を変
化することにより、広汎な範囲の供給原料および製品混
合物に対！２Ｂするように設計することができる。所要
の輻射熱負荷、流体速度およびプロセス温度における差
にしかかわらず、広バな範囲の供給原料からエチレンを
一定偵製造するために特定の分解コイルを効率的に使用
することができる。
部分の設計は製品混合物に対する要求、供給原料の選択
、熱効率および費用に応じて変化してよい。しかしなが
ら、炭化水素と稀釈水蒸気との比および炉の焚焼度を変
化することにより、広汎な範囲の供給原料および製品混
合物に対！２Ｂするように設計することができる。所要
の輻射熱負荷、流体速度およびプロセス温度における差
にしかかわらず、広バな範囲の供給原料からエチレンを
一定偵製造するために特定の分解コイルを効率的に使用
することができる。
残念なことであるが、供給物範囲の一方の限界となるエ
タンおよび他方の限界となる貞空軽ｉ＋ｔ＋についての
水蒸気および炭化水素供給物の予熱負荷の差が大ぎいの
で、対流部には上記の融通性はない。例えば軽油分解に
はエタン分解に比べて５４８までもの稀釈水蒸気が必要
であり、従ってｍ位供給原料あたりより多くの水蒸気予
熱負荷が必要となる。さらに別な例として、軽油供給物
からの収率はエタンからのそれよりかなり低い。従って
エチレン製造量を一定とするならば、より多くの軽油を
予熱し、加えて、蒸発せねばならない。熱負荷がこのよ
うに増大すると、炭化水素（ちよび稀釈水蒸気を予熱す
るコイルの表面積の顕著な増大をやはり必要とする・対
流部における予熱の要求がＩｔ、するので、軽油のよう
な重質供給原料のために特定的に設計した分解炉はガス
供給原料に関して効率的に使用することができず、また
逆も然りである。程度は低いにせよ、このような融通性
の欠如はナフサおよび軽油供給原料の間にもやはり認め
られる。重質供給物に関して設計した炉に軽質供給物を
使用することによる士な問題は、対流部での供給物の過
熱および分解であり、これは、より高い輻射部温度が軽
質供給物に対して必然的に作用することと対流部内のコ
イル表面積が過大なこととの帽合せから起る。対流部コ
イルでの分解は対流部コイルの汚染の他、より良い分解
滞留時間および分解管の望ましい温度分布の６２乱を旧
き、その結果製品の劣化を惹起する。
タンおよび他方の限界となる貞空軽ｉ＋ｔ＋についての
水蒸気および炭化水素供給物の予熱負荷の差が大ぎいの
で、対流部には上記の融通性はない。例えば軽油分解に
はエタン分解に比べて５４８までもの稀釈水蒸気が必要
であり、従ってｍ位供給原料あたりより多くの水蒸気予
熱負荷が必要となる。さらに別な例として、軽油供給物
からの収率はエタンからのそれよりかなり低い。従って
エチレン製造量を一定とするならば、より多くの軽油を
予熱し、加えて、蒸発せねばならない。熱負荷がこのよ
うに増大すると、炭化水素（ちよび稀釈水蒸気を予熱す
るコイルの表面積の顕著な増大をやはり必要とする・対
流部における予熱の要求がＩｔ、するので、軽油のよう
な重質供給原料のために特定的に設計した分解炉はガス
供給原料に関して効率的に使用することができず、また
逆も然りである。程度は低いにせよ、このような融通性
の欠如はナフサおよび軽油供給原料の間にもやはり認め
られる。重質供給物に関して設計した炉に軽質供給物を
使用することによる士な問題は、対流部での供給物の過
熱および分解であり、これは、より高い輻射部温度が軽
質供給物に対して必然的に作用することと対流部内のコ
イル表面積が過大なこととの帽合せから起る。対流部コ
イルでの分解は対流部コイルの汚染の他、より良い分解
滞留時間および分解管の望ましい温度分布の６２乱を旧
き、その結果製品の劣化を惹起する。
従って、炉の製造能力あるいは操作性を箸しく損うこと
なく広い範囲の供給原料を処理する融通性を備えた水蒸
気分解方法を記供することが不発１！１１の目的である
。
なく広い範囲の供給原料を処理する融通性を備えた水蒸
気分解方法を記供することが不発１！１１の目的である
。
本発明に従うに、炭化水素を予熱するための対流部と予
熱した炭化水素を分解覆るだめの輻射部とを有するｍ型
の加熱炉内で炭化水素供給物を水蒸気分解する方法が提
供され、この方法においては供給物を分解管に導入する
のに先立つで供給物を過熱することなく供給原料に関す
る融通性を提供するために、予熱した炭化水素初期供給
物と稀釈用プロセス水蒸気との組合せから得ろ混合供給
物を冷ｕ１シ次いで炉の対流部内で再加熱する。
熱した炭化水素を分解覆るだめの輻射部とを有するｍ型
の加熱炉内で炭化水素供給物を水蒸気分解する方法が提
供され、この方法においては供給物を分解管に導入する
のに先立つで供給物を過熱することなく供給原料に関す
る融通性を提供するために、予熱した炭化水素初期供給
物と稀釈用プロセス水蒸気との組合せから得ろ混合供給
物を冷ｕ１シ次いで炉の対流部内で再加熱する。
第１図はボイラー給水の注入により混合供給物を冷部し
、引続いてボイラー吸水を蒸発し稀釈用プロヒス水蒸気
へと蒸発する本発明の−ｉ様を例解する。
、引続いてボイラー吸水を蒸発し稀釈用プロヒス水蒸気
へと蒸発する本発明の−ｉ様を例解する。
第２図は炉の対流部の外部にある熱交換器内での間接熱
交換により混合供給物を冷却す゛る本発明の別な一態様
を例解する。
交換により混合供給物を冷却す゛る本発明の別な一態様
を例解する。
第３図はすでに説明したように炭化水系初期供給物の一
部であってよい比較的（［（い温度の炭化水素供給物を
ｔ１人することにより８２合供給物を冷ＩＪＩする本発
明のさらに別な態様を例解する。
部であってよい比較的（［（い温度の炭化水素供給物を
ｔ１人することにより８２合供給物を冷ＩＪＩする本発
明のさらに別な態様を例解する。
１、Ｈ合供給物の冷／、ＩＩの亀合いは主としｒ：供給
物自体に関係する。重質軽油分解能力をもつある特定の
炉においては、エタン混合供給物は例えばプフサ供給物
より冷７Ｊ］せねばならない。これに対応して、軽質軽
油供給物に必要な冷却はより少ない。
物自体に関係する。重質軽油分解能力をもつある特定の
炉においては、エタン混合供給物は例えばプフサ供給物
より冷７Ｊ］せねばならない。これに対応して、軽質軽
油供給物に必要な冷却はより少ない。
炭化水素初期供給物が常態でガス状である場合、混合供
給物は典型的には５５℃から２２０℃だけ冷ｌＪ′ｌさ
れ、次いで混合供給物を分解管に尋人する直１１ηに５
６５℃から７０５℃の範囲の温度まで再加熱されるであ
ろう。炭化水素初期供給物が２５℃から１２０℃の間の
初溜点と１５０℃と２３０℃との間の終点とをもつ常態
で液状の炭化、水素である場合、混合供給物は典型的に
は５５℃から１４０℃だけ冷月１され、次いで５４０℃
から６５０℃の範囲の温度まで再加熱されるであろう。
給物は典型的には５５℃から２２０℃だけ冷ｌＪ′ｌさ
れ、次いで混合供給物を分解管に尋人する直１１ηに５
６５℃から７０５℃の範囲の温度まで再加熱されるであ
ろう。炭化水素初期供給物が２５℃から１２０℃の間の
初溜点と１５０℃と２３０℃との間の終点とをもつ常態
で液状の炭化、水素である場合、混合供給物は典型的に
は５５℃から１４０℃だけ冷月１され、次いで５４０℃
から６５０℃の範囲の温度まで再加熱されるであろう。
炉内の輻射熱と対流熱との両方を十分に利用するとして
供給原料に関する融通性が望ましいので、蒸発されても
引続いて分解されない炭化水素は熱的１【１失にあたる
ということになる。従って、より重質な物質を排除する
ための予熱炭化水素初期供給物の分離は好ましくない。
供給原料に関する融通性が望ましいので、蒸発されても
引続いて分解されない炭化水素は熱的１【１失にあたる
ということになる。従って、より重質な物質を排除する
ための予熱炭化水素初期供給物の分離は好ましくない。
つまり炉の対流部内で予熱する初期供給物はすべて分解
管に導入する。
管に導入する。
第１〜第３図を参照するに、軽油のような・ｆ質供給物
を水蒸気分解するために設ｆｆｔ した熱分解装置を示
すが、この装置は輻射部２と対流部３とをもつ管壁加熱
炉からなる。輻射部内に配置されている。垂直分解管４
は床バーナー５によって加熱する。輻射部からのｉｇ４
燃焼ガスは対流部を通過して上昇し、対流部においては
、対流コイル６゜７．８．９．１０および１１によって
燃焼ガスから引続いて熱が吸収される。熱分解装置はさ
らに、熱分解副反応を停止しかつ水蒸気槽１３内に収集
する高圧飽和水蒸気の形で熱回収するように分解ガスを
急速に冷却するための第一次急冷熱交換器１２を追加的
に含む。第１〜第３図中で例解する水蒸気系統の基本的
型入に関しては、管１４を経て導入するボイラー給水を
対流コイル１１内で予熱しかつ槽１３に挿入する。槽か
らのボイラー給水は管１５を経て第一次急冷熱交換器に
送入し、そこで部分的に水蒸気へと蒸発し、次いで水蒸
気槽に返戻する。槽１４からの飽和高圧水蒸気は管１７
を経て対流コイル７に送入し、コイル内で過熱しかつ分
解ガスの圧縮および分離のために用いるタービンの駆動
に使用するためにプラントの水蒸気系に管１８を経て排
出する。
を水蒸気分解するために設ｆｆｔ した熱分解装置を示
すが、この装置は輻射部２と対流部３とをもつ管壁加熱
炉からなる。輻射部内に配置されている。垂直分解管４
は床バーナー５によって加熱する。輻射部からのｉｇ４
燃焼ガスは対流部を通過して上昇し、対流部においては
、対流コイル６゜７．８．９．１０および１１によって
燃焼ガスから引続いて熱が吸収される。熱分解装置はさ
らに、熱分解副反応を停止しかつ水蒸気槽１３内に収集
する高圧飽和水蒸気の形で熱回収するように分解ガスを
急速に冷却するための第一次急冷熱交換器１２を追加的
に含む。第１〜第３図中で例解する水蒸気系統の基本的
型入に関しては、管１４を経て導入するボイラー給水を
対流コイル１１内で予熱しかつ槽１３に挿入する。槽か
らのボイラー給水は管１５を経て第一次急冷熱交換器に
送入し、そこで部分的に水蒸気へと蒸発し、次いで水蒸
気槽に返戻する。槽１４からの飽和高圧水蒸気は管１７
を経て対流コイル７に送入し、コイル内で過熱しかつ分
解ガスの圧縮および分離のために用いるタービンの駆動
に使用するためにプラントの水蒸気系に管１８を経て排
出する。
特定的に第１図を参照するに、３１５℃〜５６５℃の間
の沸点をもつ炭化水素軽油を管１２０を経て導入し、か
つ対流コイル１０内で加熱する。
の沸点をもつ炭化水素軽油を管１２０を経て導入し、か
つ対流コイル１０内で加熱する。
この供給物の場合、弁１２１および１２３を閉じかつ管
１２４を経て予熱炭化水素初期供給物を流すために弁１
２２をｇｉｌ ＜。管１２４においてこの供給物は管１
２５を経て導入し対流コイル８内で過熱した稀釈用プロ
セス水蒸気と一緒になり、蒸発ｆｌｊ合供給物となる。
１２４を経て予熱炭化水素初期供給物を流すために弁１
２２をｇｉｌ ＜。管１２４においてこの供給物は管１
２５を経て導入し対流コイル８内で過熱した稀釈用プロ
セス水蒸気と一緒になり、蒸発ｆｌｊ合供給物となる。
この混合供給物は分解開始温度より僅に低い温度５４５
℃まで対流コイル９および６内で加熱し、次いで炉の輻
射部内の分解管４に管１９を経て導入する。ここに述べ
る軽油運転にＪ３いＣは、分解管の出口温度は８４５℃
である。
℃まで対流コイル９および６内で加熱し、次いで炉の輻
射部内の分解管４に管１９を経て導入する。ここに述べ
る軽油運転にＪ３いＣは、分解管の出口温度は８４５℃
である。
再び第、１図を参照するに、供給物としてエタン／ブ〔
１パンを選ｆｂ！ ・）る場合、弁１２１および１２２
を開き、弁１２２は閉じる。供給物はやはり管１２０を
経て導入しかつ対流コイル内で予熱する。
１パンを選ｆｂ！ ・）る場合、弁１２１および１２２
を開き、弁１２２は閉じる。供給物はやはり管１２０を
経て導入しかつ対流コイル内で予熱する。
予熱した炭化水素初ＩＮ！供給物は管１２６を経て流れ
、そこで管１２５を経て導入づる稀釈用プロセス水蒸気
と一緒になり、混合供給物となる。この場合、導入する
稀釈用プロレス水蒸気はエタン／プロパン熱分解におい
て通例用いるけの半分以下である。この混合供給物はコ
イル８内で６２０℃まで加熱し、次いで温度１２０℃に
て管１２７を経て導入するボイラー給水と一緒にする。
、そこで管１２５を経て導入づる稀釈用プロセス水蒸気
と一緒になり、混合供給物となる。この場合、導入する
稀釈用プロレス水蒸気はエタン／プロパン熱分解におい
て通例用いるけの半分以下である。この混合供給物はコ
イル８内で６２０℃まで加熱し、次いで温度１２０℃に
て管１２７を経て導入するボイラー給水と一緒にする。
ボイラー給水は悉発し、直接熱交換によって混合供給物
を冷却づる。１りられる温度１５０℃の流れは次いで、
この供給物についての分解開始温度より僅に低い温１３
Ｉ６５０℃まで再加熱しかつ炉の輻訃１部内の分解管４
に導入する。オうまでもないが、蒸発したボイラー給水
は再加熱混合供給物にａ３１＝フる最終的な水蒸気／炭
化水素の比−Ｖかつ所望となるように管１２５から導入
する稀釈用プロセス水蒸気を補う。ここに述べるエタン
／プロパン運転にＪ３ｉノる分解管の出口温度は８８０
℃である。
を冷却づる。１りられる温度１５０℃の流れは次いで、
この供給物についての分解開始温度より僅に低い温１３
Ｉ６５０℃まで再加熱しかつ炉の輻訃１部内の分解管４
に導入する。オうまでもないが、蒸発したボイラー給水
は再加熱混合供給物にａ３１＝フる最終的な水蒸気／炭
化水素の比−Ｖかつ所望となるように管１２５から導入
する稀釈用プロセス水蒸気を補う。ここに述べるエタン
／プロパン運転にＪ３ｉノる分解管の出口温度は８８０
℃である。
対流コイル６〜１１の個別的な熱負荷は、炉の対流部に
お１ノる効率的な熱利用を可能とする軽油分解およびエ
タン／プロパン分解の両ケースにおいて同一桁の大きさ
をもつ。一層、重要なことは混合供給物の所望の最終温
度つまり供給物の分解開始温度より１苧に低いト１１度
が各ケースについて達成されるということである。
お１ノる効率的な熱利用を可能とする軽油分解およびエ
タン／プロパン分解の両ケースにおいて同一桁の大きさ
をもつ。一層、重要なことは混合供給物の所望の最終温
度つまり供給物の分解開始温度より１苧に低いト１１度
が各ケースについて達成されるということである。
次に第２図を参照するに、第１図と実質的に同じ熱分解
系が示されており、参照？！Ｔ号１〜１９の要素は実質
的に同じ機能をｂつ。第１図に関連して述べた軽油供給
原料を再び用いて、供給物を管２２０を経て導入しかつ
対流コイル１ｏ内で予熱する。次に、予熱した炭化水素
初期供給物を管２２５およびコイル８を経て導入した稀
釈用プロセス水蒸気と混合し、かつ得られる蒸発した混
合供給物をコイル９内で加熱する。軽油運転においては
、弁２３０を聞く一方弁２３１および２３２を閉じで熱
交換器２３３を切り離す。従って、混合供給物はコイル
９からコイル６へと次いで分解管へと直接流れる。
系が示されており、参照？！Ｔ号１〜１９の要素は実質
的に同じ機能をｂつ。第１図に関連して述べた軽油供給
原料を再び用いて、供給物を管２２０を経て導入しかつ
対流コイル１ｏ内で予熱する。次に、予熱した炭化水素
初期供給物を管２２５およびコイル８を経て導入した稀
釈用プロセス水蒸気と混合し、かつ得られる蒸発した混
合供給物をコイル９内で加熱する。軽油運転においては
、弁２３０を聞く一方弁２３１および２３２を閉じで熱
交換器２３３を切り離す。従って、混合供給物はコイル
９からコイル６へと次いで分解管へと直接流れる。
第２図の構成においてエタン／ブ［１パンを供給原ｖ１
として用いる時、弁２３０を閉じる一方弁２３１Ｊ５よ
び２３２は開き、コイル９からの混合供給物をコイル６
で再加熱するに先立って熱交換器２３３中で冷７４１す
るのを可能にする。はと／νどの部分について流れの温
度は第１図に関連して延べた温度に似ている。
として用いる時、弁２３０を閉じる一方弁２３１Ｊ５よ
び２３２は開き、コイル９からの混合供給物をコイル６
で再加熱するに先立って熱交換器２３３中で冷７４１す
るのを可能にする。はと／νどの部分について流れの温
度は第１図に関連して延べた温度に似ている。
次に第３図を参照するに、第１図および第２図における
のに実質的に等しい熱分解系が示されており、参照番号
１〜１９の要素は実質的に同じ機能をもつ。第３図の構
成において軽油を供給原料として用いる場合、弁３３５
を閉じまた管３２０ 。
のに実質的に等しい熱分解系が示されており、参照番号
１〜１９の要素は実質的に同じ機能をもつ。第３図の構
成において軽油を供給原料として用いる場合、弁３３５
を閉じまた管３２０ 。
を経て尋人する供給原料をすべてコイル１０内で予熱し
かつ管３２５および］イル８を経て導入する稀釈用プロ
セス水蒸気と一緒にする。第３図の構成においてエタン
／プロパンを供給原料として用いる場合、弁３３５は開
き、供給物の一部分のみをコイル１０内で予熱する。予
熱した炭化水素初期供給物は次いで管３２５およびコイ
ル８を経て導入した稀釈水蒸気と氾合し、かつ得られる
混合供給物を、この説明においてはコイル１ｏを迂回し
た管３２０からの供給物の残りの部分である管３３６を
経て導入する炭化水素によって冷却する。この冷却１１
．た混合供給物を次にコイル９および６内で再加熱する
。
かつ管３２５および］イル８を経て導入する稀釈用プロ
セス水蒸気と一緒にする。第３図の構成においてエタン
／プロパンを供給原料として用いる場合、弁３３５は開
き、供給物の一部分のみをコイル１０内で予熱する。予
熱した炭化水素初期供給物は次いで管３２５およびコイ
ル８を経て導入した稀釈水蒸気と氾合し、かつ得られる
混合供給物を、この説明においてはコイル１ｏを迂回し
た管３２０からの供給物の残りの部分である管３３６を
経て導入する炭化水素によって冷却する。この冷却１１
．た混合供給物を次にコイル９および６内で再加熱する
。
第１図はボイラー給水の注入により混合供給物を冷却す
る本発明の一態様を示す。 第２図は間接熱交換により混合供給物を冷却する本発明
の一態様を示す。
る本発明の一態様を示す。 第２図は間接熱交換により混合供給物を冷却する本発明
の一態様を示す。
Claims (9)
- （１）炭化水素を予熱するための対流部と予熱した炭化
水素を分解するための輻射部とを有する管型加熱炉内で
炭化水素を水蒸気分解を行う方法であつて、 ａ）対流部内で炭化水素の初期供給物を予熱し；ｂ）得
られる予熱した炭化水素初期供給物に稀釈水蒸気を混合
して混合供給物をつくり； ｃ）この混合供給物を冷却し； ｄ）この冷却した混合供給物を対流部内で再加熱し；か
つ ｅ）炭化水素初期供給物をすべて含有する再加熱した混
合供給物を輻射部で分解する ことからなる炭化水素の水蒸気分解方法。 - （２）水との直接熱交換により混合供給物を冷却する特
許請求の範囲第１項記載の方法。 - （３）間接熱交換により混合供給物を冷却する特許請求
の範囲第１項記載の方法。 - （４）炭化水素冷却材との直接熱交換により混合供給物
を冷却する特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （５）炭化水素初期供給物を対流部内で予熱して炭化水
素の予熱した初期供給物をつくり、かつ炭化水素冷却材
が炭化水素初期供給物の一部である特許請求の範囲第４
項記載の方法。 - （６）予熱した炭化水素初期供給物が常態でガス状であ
る炭化水素であり、また混合供給物を５５℃から２２０
℃だけ冷却する特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （７）予熱した炭化水素初期供給物が、２５℃から１２
０℃の初溜点と１５０℃から２３０℃の終点とをもつ常
態で液状である炭化水素でありまた混合供給物を５５℃
から１４０℃だけ冷却する特許請求の範囲第１項記載の
方法。 - （８）冷却した混合供給物を５６５℃から７０５℃まで
に再加熱する特許請求の範囲第６項記載の方法。 - （９）冷却した混合供給物を５４０℃から６５０℃まで
に再加熱する特許請求の範囲第７項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/861,963 US4908121A (en) | 1986-05-12 | 1986-05-12 | Flexible feed pyrolysis process |
| US861963 | 1986-05-12 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62267397A true JPS62267397A (ja) | 1987-11-20 |
| JPH0745669B2 JPH0745669B2 (ja) | 1995-05-17 |
Family
ID=25337234
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62112241A Expired - Lifetime JPH0745669B2 (ja) | 1986-05-12 | 1987-05-08 | 炭化水素の水蒸気分解方法 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4908121A (ja) |
| EP (1) | EP0245839B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0745669B2 (ja) |
| KR (1) | KR870011226A (ja) |
| CN (1) | CN1009833B (ja) |
| CA (1) | CA1266060A (ja) |
| DE (1) | DE3764536D1 (ja) |
| ES (1) | ES2017667B3 (ja) |
| IN (1) | IN169187B (ja) |
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| DE102012008038A1 (de) * | 2012-04-17 | 2013-10-17 | Linde Ag | Konvektionszone eines Spaltofens |
| CA2946264A1 (en) * | 2016-10-25 | 2018-04-25 | Nova Chemicals Corporation | Use of semipermeable membranes in cracking coils |
| EP3415587B1 (en) * | 2017-06-16 | 2020-07-29 | Technip France | Cracking furnace system and method for cracking hydrocarbon feedstock therein |
| CA3197697A1 (en) | 2020-10-02 | 2022-04-07 | Basf Se | Heat integration of an electrically heated reactor |
| WO2023152162A1 (de) | 2022-02-09 | 2023-08-17 | Basf Se | Rückgewinnung der energie |
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|---|---|---|---|---|
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| US2893941A (en) * | 1955-01-27 | 1959-07-07 | Exxon Research Engineering Co | Removing and preventing coke formation in tubular heaters by use of potassium carbonate |
| US3291573A (en) * | 1964-03-03 | 1966-12-13 | Hercules Inc | Apparatus for cracking hydrocarbons |
| US3580959A (en) * | 1966-10-12 | 1971-05-25 | Linde Ag | Process and apparatus for process control in cracking furnaces for the thermal cracking of hydrocarbons |
| FR1499590A (fr) * | 1966-11-03 | 1967-10-27 | Wellman Incandescent Furn Co | Procédé et réacteur pour la production de gaz combustibles |
| US3557241A (en) * | 1968-10-16 | 1971-01-19 | Exxon Research Engineering Co | Decoking of onstream thermal cracking tubes with h20 and h2 |
| US3617493A (en) * | 1970-01-12 | 1971-11-02 | Exxon Research Engineering Co | Process for steam cracking crude oil |
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| DE2854061A1 (de) * | 1978-12-14 | 1980-07-03 | Linde Ag | Verfahren zum vorwaermen von kohlenwasserstoffen vor deren thermischer spaltung |
| US4264432A (en) * | 1979-10-02 | 1981-04-28 | Stone & Webster Engineering Corp. | Pre-heat vaporization system |
| US4479869A (en) * | 1983-12-14 | 1984-10-30 | The M. W. Kellogg Company | Flexible feed pyrolysis process |
| CS261302B1 (en) * | 1985-10-10 | 1989-01-12 | Petr Vesely | Furnace for hydrocarbons' thermal cracking |
-
1986
- 1986-05-12 US US06/861,963 patent/US4908121A/en not_active Expired - Fee Related
-
1987
- 1987-03-16 CA CA000532141A patent/CA1266060A/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-03-19 IN IN240/DEL/87A patent/IN169187B/en unknown
- 1987-05-08 JP JP62112241A patent/JPH0745669B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1987-05-12 EP EP87106867A patent/EP0245839B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-05-12 CN CN87103525A patent/CN1009833B/zh not_active Expired
- 1987-05-12 DE DE8787106867T patent/DE3764536D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-05-12 KR KR870004664A patent/KR870011226A/ko not_active Application Discontinuation
- 1987-05-12 ES ES87106867T patent/ES2017667B3/es not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3764536D1 (de) | 1990-10-04 |
| JPH0745669B2 (ja) | 1995-05-17 |
| CN87103525A (zh) | 1987-11-25 |
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| US4908121A (en) | 1990-03-13 |
| ES2017667B3 (es) | 1991-03-01 |
| CN1009833B (zh) | 1990-10-03 |
| CA1266060A (en) | 1990-02-20 |
| EP0245839A1 (en) | 1987-11-19 |
| KR870011226A (ko) | 1987-12-21 |
| IN169187B (ja) | 1991-09-14 |
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