CN1984979A - 控制导引到其顶部提供裂化进料的闪蒸罐的被加热进料的温度的装置和方法 - Google Patents

控制导引到其顶部提供裂化进料的闪蒸罐的被加热进料的温度的装置和方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供了用于裂化烃类进料的装置和方法，其中导引到其顶部产物随后被裂化的汽/液分离器如闪蒸罐的、被加热的流出物的温度可以被控制在足以使被加热的流出物部分是液体的范围内，如约260－约540℃(500－1000℉)。这允许加工具有很不相同的挥发性的各种含残油进料，例如常压残油和原油(在较高温度下)和脏的液体冷凝物(在较低温度下)。如需要，所述温度可以通过以下方法降低：(i)提供一个或多个进入到对流部分的另外的下游进料入口，(ii)增加加入到烃类进料中的水/蒸汽混合物的比例，(iii)使用高压锅炉进料水节热器以除去热量；(iv)加热高压蒸汽以除去热量，(v)绕过所使用的对流部分的中间部分，例如管束的预热排，和/或(vi)降低提供对流热量的烟道气的过量氧含量。

Description

控制导引到其顶部提供裂化进料的闪蒸罐的 被加热进料的温度的装置和方法
发明领域
本发明涉及含有相对非挥发性的烃和其它污染物的烃的裂化。更特别地，本发明涉及控制导引到其顶部产物随后被裂化的闪蒸罐的被加热进料的温度，允许使用各种进料。
发明背景
也被称为热解的蒸汽裂化长期以来用于裂化各种烃原料成烯烃，优选轻烯烃如乙烯、丙烯和丁烯。常规的蒸汽裂化采用具有两个主要部分：对流部分和辐射部分的热解炉。烃原料典型地以液体形式进入炉子的对流部分(除轻或低分子量原料以外，其以蒸气形式进入)，在对流部分中烃原料典型地通过与来自辐射部分的热烟道气间接接触和与蒸汽直接接触而被加热和汽化。然后汽化的原料和蒸汽混合物被引入辐射部分，在此发生裂化。产生的包括烯烃的产物离开热解炉，以进行进一步的下游加工，包括骤冷。
热解包括充分加热原料以引起较大分子的热分解。然而，热解工艺产生倾向于结合以形成被称为焦油的高分子量材料的分子。焦油是高沸点的、粘性的、反应性的材料，其在某些条件下可使设备结垢。通常，含有更高沸点材料的原料倾向于产生更大数量的焦油。
通过将离开热解单元的流出物的温度快速降低到焦油形成反应被极大地减缓的温度水平，可以使在热解流出物离开蒸汽裂化炉之后焦油的形成最小化。此冷却被称为骤冷，它可以在一个或多个步骤中和使用一种或多种方法实现。
常规的蒸汽裂化系统对于裂化包含大比率轻质挥发性烃的高质量原料如瓦斯油和石脑油是有效的。然而，蒸汽裂化的经济性有时有利于裂化低成本的重质原料，例如作为非限制性例子的原油冷凝物和常压残油，如常压管式蒸馏釜釜底产物。原油、常压残油和冷凝物(较小程度)经常含有还被称为残油的、沸点超过约590℃(1100)的高分子量非挥发性组分。这些原料的非挥发性组分作为焦炭在常规热解炉的对流部分中沉积。在较轻的组分已经完全汽化的点下游的对流部分中，仅可以容忍非常低水平的非挥发性组分。
在大多数的商业石脑油和瓦斯油裂化器中，来自裂化炉的流出物的冷却正常使用输送线换热器，主分馏器和水骤冷塔或间接冷凝器的系统实现。输送线换热器中产生的蒸汽可用于驱动大的蒸汽涡轮机，它给在乙烯生产单元中别处使用的主压缩机提供动力。为了在蒸汽涡轮机中获得高能量效率和动力产生，必须过热在输送线换热器中产生的蒸汽。
裂化较重的进料如煤油和瓦斯油产生大量的焦油，它导致在炉子的辐射部分中中等结焦，以及在较轻的液体裂化服务中优选的输送线换热器中的快速结垢。
另外，在运输期间，一些石脑油和冷凝物被含有非挥发性组分的重质原油污染。常规的热解炉不具有加工残油、原油或许多残油或原油污染的瓦斯油或由非挥发性组分污染的石脑油和冷凝物的灵活性。
为解决结焦问题，通过引用结合在此的U.S.专利3,617,493公开了用于原油进料的外部汽化罐的应用，和公开了使用第一闪蒸以以蒸气形式脱除石脑油和使用第二闪蒸以脱除沸点为230-590℃(450-1100)的蒸气。所述蒸气在热解炉中裂化成烯烃，并且来自两个闪蒸罐的分离的液体被除去，用蒸汽汽提，和用作燃料。
通过引用结合在此的U.S.专利3,718,709公开了最小化焦炭沉积的方法。它描述了在热解炉内部或外部用过热蒸汽预热重质原料以汽化约50％的重质原料，和除去残余的、分离的液体。使主要含有轻质挥发性烃的汽化的烃经历裂化。用空气和蒸汽在热解温度以上进行周期性的再生。
通过引用结合在此的U.S.专利5,190,634公开了通过在对流部分中在小的临界数量氢气存在下预热原料，抑制炉子中焦炭形成的方法。氢气在对流部分中的存在抑制了烃的聚合反应，因此抑制了焦炭形成。
通过引用结合在此的U.S.专利5,580,443公开了一种方法，其中将原料首先预热和然后从在热解炉的对流部分中的预热器中取出。然后将此预热的原料与预定数量的蒸汽(稀释蒸汽)混合，和然后引入气液分离器，以便以液体形式从分离器分离和脱除要求比例的非挥发物。将来自气液分离器的分离的蒸气返回到热解炉，用于加热和裂化。
2002年7月3日提交的共同未决的U.S.申请序列号10/188,461，2004年1月8日出版的专利申请出版物US 2004/0004022 A1(它通过引用结合在此)描述了一种有利地控制的方法，以优化重质烃原料中所含的挥发性烃的裂化并降低和避免结焦问题。它提供了一种方法，通过保持进入闪蒸的物流的相对恒定的温度来保持离开闪蒸的蒸气与液体的相对恒定的比例。更具体地，通过自动调节在闪蒸之前与重质烃原料混合的流体物流的数量，来保持闪蒸物流的恒定温度。所述流体可以是水。
提供一种其中可以采用很多种进料的用于裂化烃的装置和方法将是有利的。由于已经发现控制进入闪蒸的物流的温度对于重质原料是希望的，在更宽范围内控制这样的温度对于利用各种沸点范围的原料将是另外有利的。有时，从气田获得并且典型地在约38至约315℃(100-600)的范围内沸腾的冷凝物作为裂化进料在经济上有吸引力。这样的冷凝物典型地最有效地在通常运载原油的船舶上运输。然而，来自先前货物的原油可能用残油污染所述冷凝物。当在常规的蒸汽裂化设备中加工时，所述冷凝物和原油污染物的非挥发性级分都将在到达用于脱除残油的闪蒸罐之前沸腾。结果，所述非挥发性级分在炉子的上部对流管中沉积为焦炭。由于常规的蒸汽/空气除焦方法通常太冷而不能燃烧在上部对流管中存在的这种焦炭，必须付出极大的支出进行管子的机械清洁。尽管可以通过清洁原油载体的货舱以除去残油来避免此问题，此解决方案也是昂贵的。因此，希望提供用于裂化包括含残油进料在内的进料的装置和方法，该装置和方法提供足够的操作灵活性以防止与高闪蒸罐操作温度相关的焦炭沉积。
发明概述
在一方面，本发明涉及一种用于裂化烃类进料的装置，该装置包括：I)对流区，该对流区含有：(a)第一管束，该第一管束包括：(i)上部烃进料入口，(ii)任选的下部烃进料入口，(iii)用于引入水和蒸汽的一个或多个入口，和(iv)被加热的混合物物流的出口；(b)下列中至少之一：(i)布置在所述第一管束之下的第二管束，该第二管束包括用于引入高压锅炉进料水的节热器入口和用于抽出具有更大热含量的锅炉进料水的节热器出口；和(ii)布置在所述第一管束之下的第三管束，该第三管束包括用于将在所述第三管束的一段中被加热的高压蒸汽的入口，用于混合脱过热器水与该高压蒸汽以冷却高压蒸汽的入口，再加热该高压蒸汽的区段，和用于抽出过热的高压蒸汽的出口；和(c)进一步包括：(i)用于接收来自所述第一管束的所述被加热的混合物物流的旁路管线，和(ii)布置在所述第二管束和所述第三管束之下的第四管束，该第四管束包括连接到所述旁路管线的入口和用于将流出物导向汽/液分离器的出口；和(d)布置在该第四管束之下的第五管束，该第五管束具有用于接收来自所述汽/液分离器的顶部产物的入口和出口；和II)在所述对流区以下的辐射区，该辐射区包括多个产生烟道气的燃烧器，该烟道气向上通过辐射区和对流管束，该辐射区接收来自所述第五管束的流出物，并进一步包括用于除去裂化的流出物的出口。
在另一方面，本发明涉及一种裂化烃类进料的方法，该方法包括：(a)在炉子的对流区的第一管束中预热进料，该进料通过(i)上部烃进料入口和(ii)下部烃进料入口中的至少之一引入该第一管束；(b)混合烃原料与通过用于引入水和蒸汽的一个或多个入口加入第一管束的水和蒸汽，并通过该第一管束中的出口除去该被加热的混合物物流，所述水和蒸汽以控制该被加热的混合物物流的温度的各自量加入；(c)通过如下方式中的至少一种进一步控制该被加热的混合物物流的温度：(i)通过经节热器入口引入高压锅炉进料水和经节热器出口抽出具有更大热含量的锅炉进料水，来调节布置在第一管束以下的所述对流区的第二管束的温度；和(ii)通过经高压蒸汽入口引入高压蒸汽，加热该高压蒸汽，混合脱过热器水与该高压蒸汽以冷却该高压蒸汽，再加热该高压蒸汽，和经出口从该第三管束抽出过热的高压蒸汽，来调节布置在第一管束以下的所述对流区的第三管束的温度；(d)通过基本上在所述对流区外部的、用于从所述第一管束接收所述被加热的混合物物流的旁路管线，将所述被加热的混合物物流导向布置在第二管束和第三管束以下的第四管束，该第四管束包括连接到该旁路管线的入口和用于将部分液态的流出物导向汽/液分离器的出口；(e)在所述对流区外部的汽/液分离器中闪蒸来自所述第四管束流出物的流出物，以提供底部液相和顶部蒸气相；(f)将该顶部蒸气相导向布置在第四管束以下的所述对流区的第五管束，以进一步加热该顶部蒸气相，该第五管束具有用于从所述汽/液分离器接收顶部产物的入口和出口；(g)在所述对流区以下的辐射区中裂化所述被进一步加热的顶部蒸气相，以提供裂化的流出物，所述辐射区包括多个产生烟道气的燃烧器，所述烟道气向上通过辐射区和对流管束；和(h)从辐射区取出裂化的流出物。
附图简要说明
图1图示说明了按照本发明的整个方法和装置的一个示意性流程图，其中通过单一进料入口引入各种进料。
图2图示说明了按照本发明的整个方法和装置的一个示意性流程图，其中各种进料被通过多个进料专一的入口引入，具有任选的用于在闪蒸之前要求较少加热的冷凝物进料的加热器旁路。
发明详述
除非另外说明，所有的百分数、份数、比例等都是按重量计。通常，提到一种化合物或组分包括该化合物或组分本身，以及与其它化合物或组分组合的该化合物或组分，如化合物的混合物。
此外，当量、浓度或其它数值或参数以一系列优选的上限值和优选的下限值给出时，这应被理解为具体公开了由一个优选的上限值和一个优选的下限值组成的任何数值对所形成的所有范围，而不管是否分别公开了这些范围。
在这里使用时，残油(resids)是非挥发性组分，例如通过ASTMD-6352-98或D-2887测量的标称沸点大于约590℃(1100)的烃进料馏分。本发明采用标称沸点大于760℃(1400)的非挥发物工作非常好。烃进料的沸点分布通过气相色谱蒸馏(GCD)由ASTM D-6352-98或D-2887测量，对于沸点大于700℃(1292)的材料通过外推法延伸。非挥发物包括焦炭前体，它们是大的可冷凝的分子，其在蒸气中冷凝和然后在本发明方法中遇到的操作条件下形成焦炭。
作为非限制性的例子，这样的原料可以包括一种或多种如下物质：蒸汽裂化瓦斯油和残油、瓦斯油、加热油、喷气式发动机燃料、柴油、煤油、汽油、炼焦器石脑油、蒸汽裂化石脑油、催化裂化石脑油、加氢裂化产物、重整油、萃余液重整油、费托液体、费托气体、天然汽油、馏出液、直馏石脑油、常压管式蒸馏釜釜底物料、包括底部产物在内的减压管式蒸馏釜物流、宽沸腾范围的石脑油到瓦斯油冷凝物、来自炼油厂的重质非直馏烃物流、真空瓦斯油、重瓦斯油、由原油污染的石脑油、常压残油、重质残油、烃气体/残油混合物、氢/残油混合物、C4馏分/残油混合物、石脑油/残油混合物、瓦斯油/残油混合物和原油；特别地，原油、常压残油、被污染的冷凝物，和被污染的石脑油。
本发明涉及用于裂化烃类进料的装置或方法，其中导引到其顶部产物随后被裂化的汽/液分离器如闪蒸罐的、被加热的流出物的温度可以被控制在足以使被加热的流出物部分是液体的范围内，如约260-约540℃(500-1000)。这允许加工具有不同挥发性的各种进料，例如常压残油(在较高温度下)和脏的冷凝物，例如原油或燃料油污染的冷凝物(在较低温度下)。例如，非常轻质的原油如Tapis含有中等数量的残油，可能仍需要在较低的入口进入对流部分，这是由于如同冷凝物一样，它含有许多低分子量的轻烃。这些轻组分与蒸汽/汽化水结合以在低温下全部蒸发，而非挥发性重组分不蒸发。只要存在一些非挥发性残油，此温度不随残油浓度变化较多。如需要，所述温度可以通过以下方法降低：(i)提供一个或多个进入到对流部分的另外的下游进料入口，(ii)增加加入到烃类进料中的水/蒸汽混合物的比例，(iii)使用高压锅炉进料水节热器以除去热量；(iv)过热高压蒸汽以除去热量，(v)绕过所使用的对流部分的中间部分，例如管束的预热排，如上所述，和/或(vi)降低提供对流热量的烟道气的过量氧含量。在对流部分以下的辐射区包括产生烟道气的燃烧器，烟道气向上通过所述管束。典型地，使用足以提供辐射区中均匀的烟道气热释放的多个燃烧器，例如10个，20个或甚至50个或更多个燃烧器。
在本发明的一个实施方案中，辐射区包括用于调节烟道气的过量氧含量的装置，它提供了对对流部分的温度控制。将离开炉子辐射部分的烟道气的样品冷却和分析氧。可以通过调节在燃烧器的空气导管的节气门，调节位于烟囱引气风扇以下或以上的节气门/放气孔，和调节引气风扇的速度，根据分析的氧含量控制烟道气氧。由于烟道气分析需要相对长的时间，炉子抽力，即在辐射部分顶部和外部空气之间的压差(其是一种快速响应参数)被有利地用于控制节气门、放气孔和风扇速度调节。
本发明的一个实施方案包括旁路通过至少一部分第四管束并且其流出物被引导到汽/液分离器的管线。
本发明的一个实施方案包括用于接收来自辐射区的裂化流出物的第一输送线换热器，该输送线换热器具有用于除去骤冷的流出物的出口。第二输送线换热器可以布置在第一输送线换热器下游，以提供另外的流出物骤冷。回收装置(recovery train)布置在输送线换热器下游。
在一个实施方案中，用于引入水和蒸汽的所述一个或多个入口与用于混合水、蒸汽和原料的喷洒器相关。
在一个实施方案中，上部入口用于引入选自下组的进料：原油，常压残油，和含有按重量计至少约2ppm[ppm(w)]残油的冷凝物。
在一个实施方案中，进到上部入口的进料选自原油和常压残油。
在一个实施方案中，下部入口被用于引入含有至少约2ppm(w)残油的进料。典型地，这样的进料是含有至少约350ppm(w)残油的冷凝物。在采用这样的进料的情况下，它们在引入汽/液分离器之前的温度可以根据需要通过调节烟道气的过量氧含量提供为较低的温度。过量氧含量可以被调节到至少约4％，特别对于较少挥发性的重质进料。对于更具挥发性的较轻进料，过量氧含量优选调节到不大于约3％，如调节到不大于约1.5％。
在一个实施方案中，本发明的方法进一步包括旁路通过至少一部分第四管束，并且将从第四管束的中间部分取出的流出物引导到汽/液分离器。
在其中第二输送线换热器进一步骤冷来自第一输送线换热器的骤冷的裂化流出物的一个实施方案中，在回收装置中回收来自所述进一步骤冷的裂化流出物的烯烃。
在所述方法的一个实施方案中，含残油的烃类进料选自轻质原油和由残油污染的冷凝物，被引导到汽/液分离器的来自第四管束的流出物被保持在小于约315℃(600)的温度。典型地，第四管束流出物的温度小于约290℃(550)。
在本发明方法的一个实施方案中，含残油的烃类进料选自原油和常压残油(例如常压管式蒸馏釜底部产物)，被引导到汽/液分离器的来自第四管束的流出物被保持在至少约400℃(750)的温度，例如至少约460℃(860)，如从约400至约540℃(750-1000)的温度。
在所述方法的一个实施方案中，通过上部烃进料入口将进料引入第一管束。
在一个实施方案中，通过下部烃进料入口将进料引入第一管束。典型地，所述进料含有至少约2ppm(w)残油。
在所述方法的另一个实施方案中，通过(i)上部烃进料入口和(ii)下部烃进料入口两者将进料引入第一管束。所述进料可以选自原油和常压残油。
在所述方法的一个实施方案中，通过上部烃进料入口将含有小于约50wt.％残油的进料引入第一管束。所述进料可以选自原油，常压残油，和重质或污染的冷凝物。
图1描绘了一种用于裂化烃类进料的装置，该烃类进料选自完全不同的来源，包括原油、常压残油和冷凝物，其中所有的进料通过相同的入口进入。该装置包括炉子102，炉子102包括辐射部分104和对流部分106，对流部分106包括含有第一管束108的对流区，第一管束108包括上部烃进料入口110，用于引入水的入口112，和用于引入蒸汽的入口114，例如通过双喷洒器，水和蒸汽各自的数量在有限程度上控制装置中的温度。通过以水交换蒸汽，最多达约9MW的热量被吸收，降低闪蒸罐142中的温度约55-约110℃(100-200)。出口116被提供给来自第一管束108的被加热的混合物物流，并向工艺跳过管线或旁路管线118进料，该管线118绕过第二管束120和第三管束122，通过第四管束入口126到布置在第二和第三管束以下的第四管束124，并且被加热的物流通过第四管束出口128。分开的第二管束120是节热器，其节热器入口130由用于引入在约110℃(230)的温度下加入的高压锅炉进料水的阀门132控制，所述高压锅炉进料水在炉子102中被进一步加热至最高约310℃(590)的温度，并被作为具有更大热含量的锅炉进料水经节热器出口134取出和引导到蒸汽鼓/锅炉。当裂化原油和常压残油进料(具有相对低的挥发性)时，较少或没有高压锅炉进料水流过所述节热器。这使所述节热器以上的烟道气温度最大化。当裂化高挥发性进料如脏的冷凝物和脏的石脑油时，更多的高压锅炉进料水流过所述节热器，在所述节热器以上产生更冷的烟道气和相对冷的冷凝物。所述节热器可以吸收大约另外9MW。所述节热器允许能量有效的炉子操作而不管哪种进料被裂化。例如，由于一些液体必须在进入分离器罐的混合物中存在，它的温度对于脏冷凝物比对于原油或常压残油低。更低的温度提供更低的跨接线温度，并且每单位冷凝物与原油或常压残油相比要求更大的辐射热或炉子燃烧(firing)。在恒定的最大燃烧下，与重质进料相比，进料到辐射区的冷凝物进料速率小约10-约20％，导致进入对流区的过量热量。但在节热器中高压锅炉进料水的更大流量吸收了进入对流部分的额外热量，它又在蒸汽鼓中转化成另外的有价值的高压蒸汽。因此，与常规炉子相比，在冷凝物操作期间，较少的进料被裂化，但产生更多的高压蒸汽。分开的第三管束122布置在第一管束以下，并包括高压蒸汽入口136，用于混合脱过热器水与所述高压蒸汽和再加热所述高压蒸汽的入口138，和用于抽出过热高压蒸汽的出口140。典型地在10，500kPa和315℃(1500psig和600)的饱和蒸汽被从在炉子顶部的蒸汽鼓加入对流管束，它加热所述蒸汽到约482℃(900)。然后，就在对流部分外部，将高压锅炉进料水通过被称为脱过热器的组合控制阀雾化器组合体加入高压蒸汽中。蒸汽被骤冷到约315℃(600)，并随后被再加热到约510℃(950)。此510℃(950)出口温度由通过脱过热器加入的高压水的量控制。与控制出口温度的其它方式相比，通过脱过热器的中间蒸汽骤冷允许使用较便宜的对流管合金和产生更多的高压蒸汽。
由于重要的是到液体/蒸气分离装置或闪蒸罐142的进料必须至少部分是液体，从第四管束出口128离开的被加热的混合物物流的温度有利地被保持在一定温度下以达到此效果，例如，对于冷凝物小于约290℃(550)。在290℃，残油(即剩余的原油污染物部分)和少部分冷凝物构成液相。对于进料如原油和常压残油，这时较少或没有热量通过节热器或通过蒸发的喷洒器水脱除，进入闪蒸罐的进料的温度可以为至少约400℃(750)，优选至少约425℃(800)。在此温度下，大部分但不是所有的原油或常压残油呈气相。
将来自第四管束出口128的被加热的混合物物流通过闪蒸罐入口144导入到闪蒸罐(或分离鼓)14 闪蒸罐入口144可以基本上与罐壁呈切向，以产生漩涡。液体烃残油通过底部出口146脱除，气态顶部产物如清洁蒸汽/烃蒸气通过顶部出口148脱除。气态顶部产物然后通过入口152通到布置在第四管束以下的用于进一步加热的第五管束150，并被通过出口154取出，经过跨接管线156和岐管158进入辐射区104，辐射104包括产生烟道气的燃烧器160，烟道气向上通过辐射区和对流管束。
烟道气中过量氧的数量可以被控制，这也提供了附加的措施以加宽用于所述方法的温度范围。当裂化低挥发性的进料时，可以采用烟道气中相对高的过量氧，如约4-约6％的条件来操作炉子。但当裂化高挥发性的进料时，过量氧可以降低到约4％以下，如2％或甚至更低。这减少了进入对流部分的热量约3Mw-约9MW。
来自第五管束出口的流出物被在辐射区中裂化，并且裂化的流出物被通过出口162脱除。所述裂化的流出物可以从出口162通到一个或多个输送线换热器164，并因此通过管线166通到回收装置。某些进料如冷凝物的裂化可以导致低的闪蒸罐和跨接线温度，这往往要求由在其中发生裂化的辐射区加入更多热量，例如，冷凝物典型地要求约85℃(150)的另外的加热，并因此引起更高的管金属温度和辐射区中的过度结焦。这些状况可以通过如下方式改善：增加在辐射区中使用的盘管(或管子)的长度，例如增加约2-约20％，如约10％，例如将辐射盘管从约12m延长到约13m(从40英尺延长到44英尺)，这导致对于原油或常压残油裂化的略微更低的选择性，但对于所有进料更长的运行长度。
图2描绘了一种用于裂化烃类进料的装置，所述烃类进料选自完全不同的来源，包括原油、常压残油和冷凝物。要求更多加热的进料如原油和常压残油通过上部入口进入，而要求较少加热的进料如脏冷凝物、石脑油和煤油在下游在下部入口中加入并曝露于较少的对流传热面积。
所述装置包括炉子202，炉子202包括辐射部分204和对流部分206，对流部分206包括含有第一管束208的对流区，第一管束208包括用于引入进料如原油和常压残油的上部烃进料入口210，用于引入进料如脏冷凝物的下部烃进料入口211，和用于引入稀释水的入口212，以及用于引入稀释蒸汽的入口214，稀释水和蒸汽的各自的数量在一定程度上控制装置中的温度。出口216被提供给来自第一管束208的被加热的混合物物流，并向工艺跳过管线或旁路管线218进料，该管线218绕过第二管束220和第三管束222，通过第四管束入口226到布置在第二和第三管束以下的第四管束224，并且被加热的物流通过第四管束出口228。
分开的第二管束220是节热器，其节热器入口230由用于引入在约110℃(230)的温度下加入的高压锅炉进料水的阀门232控制，所述高压锅炉进料水在第二管束220中被进一步加热至最高约310℃(590)的温度，并被作为具有更大热含量的高压锅炉进料水经节热器出口234取出用于进一步处理，例如通过蒸汽鼓/锅炉。
分开的第三管束222布置在第一管束以下，并包括高压蒸汽入口236，用于混合脱过热器水与所述高压蒸汽和再加热所述高压蒸汽的入口238，和用于抽出过热高压蒸汽的出口240。
由于重要的是到液体/蒸气分离装置或闪蒸罐242的进料必须至少部分是液体，从第四管束出口228离开的被加热的混合物物流的温度通常被保持在一定温度下以达到此效果。将来自第四管束出口228的被加热的混合物物流通过闪蒸罐入口244导入到闪蒸罐(或分离罐)242。降低被导入到所述闪蒸罐的被加热的混合物物流的温度的一种方式是提供旁路管线243，绕过一部分第四管束出口228到闪蒸罐入口244。旁路管线243由阀门245控制，并特别适合在更低温度下引入的进料如脏冷凝物。烃残油通过底部出口246脱除，气态顶部产物通过顶部出口248脱除。气态顶部产物然后通过入口252通到布置在第四管束以下的用于进一步加热的第五管束250，并通过出口254取出，经过跨接管线256和岐管258进入到辐射区204，辐射区204包括产生烟道气的燃烧器260，烟道气向上通过辐射区和对流管束。可以控制烟道气中过量氧的数量。来自第五管束出口的流出物在辐射区中裂化，裂化流出物通过出口262脱除。裂化流出物可以从出口262通到一个或多个输送线换热器264，并因此通过管线266通到回收装置。
尽管已经参考特定的实施方案描述和举例说明了本发明，本领域技术人员将明白，本发明自身导致不必在此说明的变化。为此原因，那么，应当仅参考所附权利要求书来确定本发明的真正范围。

Claims (32)

1.一种用于裂化烃类进料的装置，该装置包括：
(I)对流区，该对流区含有：
(a)第一管束，该第一管束包括：
(i)上部烃进料入口，
(ii)任选的下部烃进料入口，
(iii)用于引入水和蒸汽的一个或多个入口，和
(iv)被加热的混合物物流的出口；
(b)下列中至少之一：
(i)布置在所述第一管束之下的第二管束，该第二管束包括用于引入高压锅炉进料水的节热器入口和用于抽出具有更大热含量的锅炉进料水的节热器出口；和
(ii)布置在所述第一管束之下的第三管束，该第三管束包括用于将在所述第三管束的一段中被加热的高压蒸汽的入口，用于混合脱过热器水与所述高压蒸汽以冷却高压蒸汽的入口，再加热所述高压蒸汽的区段，和用于抽出过热的高压蒸汽的出口；和
(c)进一步包括：
(i)用于接收来自所述第一管束的所述被加热的混合物物流的旁路管线，和
(ii)布置在所述第二管束和/或所述第三管束之下的第四管束，该第四管束包括连接到所述旁路管线的入口和用于将流出物导向汽/液分离器的出口；和
(d)布置在所述第四管束之下的第五管束，该第五管束具有用于接收来自所述汽/液分离器的顶部产物的入口和出口；和
(II)在所述对流区以下的辐射区，该辐射区包括多个产生烟道气的燃烧器，该烟道气向上通过辐射区和对流管束，该辐射区接收来自所述第五管束的流出物，并且还包括用于除去裂化的流出物的出口。
2.权利要求1的装置，其中所述辐射区包括用于调节所述烟道气的过量氧含量的装置。
3.权利要求1或2的装置，其还包括绕过至少一部分所述第四管束并且其流出物被引导到所述汽/液分离器的管线。
4.权利要求1，2或3的装置，其还包括接收来自所述辐射区的裂化流出物的第一输送线换热器，所述输送线换热器具有用于除去骤冷的流出物的出口。
5.权利要求4的装置，其还包括在所述第一输送线换热器下游的第二输送线换热器，以提供进一步骤冷的流出物。
6.权利要求4或5的装置，其还包括在所述输送线换热器下游的回收装置。
7.任何前述权利要求的装置，其中所述用于引入水和蒸汽的一个或多个入口与喷洒器相关。
8.任何前述权利要求的装置，其中所述上部入口用于引入选自下组的进料：原油、常压残油和含有至少约2ppm(w)残油的冷凝物。
9.权利要求8的装置，其中所述进料选自原油和常压残油。
10.任何前述权利要求的装置，其中所述下部入口用于引入含有至少约2ppm(w)残油的进料。
11.权利要求10的装置，其中所述进料是含有至少约350ppm(w)残油的冷凝物。
12.一种裂化烃类进料的方法，该方法包括：
(a)在炉子的对流区的第一管束中预热所述进料，所述进料通过(i)上部烃进料入口和(ii)下部烃进料入口中的至少之一引入所述第一管束；
(b)混合烃原料与通过用于引入水和蒸汽的一个或多个入口加入到第一管束的水和蒸汽，并通过所述第一管束中的出口除去所述被加热的混合物物流，所述水和蒸汽以控制所述被加热的混合物物流的温度的各自量加入；
(c)通过如下方式中的至少一种进一步控制所述被加热的混合物物流的温度：
(i)通过经节热器入口引入高压锅炉进料水和经节热器出口抽出具有更大热含量的锅炉进料水，来调节布置在第一管束以下的所述对流区的第二管束的温度；和
(ii)通过经高压蒸汽入口引入高压蒸汽，加热所述高压蒸汽，混合脱过热器水与所述高压蒸汽以冷却所述高压蒸汽，再加热所述高压蒸汽，和经出口从所述第三管束抽出过热的高压蒸汽，来调节布置在第一管束以下的所述对流区的第三管束的温度；
(d)通过基本上在所述对流区外部的、用于从所述第一管束接收所述被加热的混合物物流的旁路管线，将所述被加热的混合物物流导入布置在第二管束和第三管束以下的第四管束，所述第四管束包括连接到所述旁路管线的入口和用于将部分液态的流出物导向汽/液分离器的出口；
(e)在所述对流区外部的所述汽/液分离器中闪蒸来自所述第四管束流出物的流出物，以提供底部液相和顶部蒸气相；
(f)将所述顶部蒸气相导向布置在第四管束以下的所述对流区的第五管束，以进一步加热所述顶部蒸气相，所述第五管束具有用于从所述汽/液分离器接收顶部产物的入口和出口；
(g)在所述对流区以下的辐射区中裂化所述被进一步加热的顶部蒸气相，以提供裂化的流出物，所述辐射区包括多个产生烟道气的燃烧器，所述烟道气向上通过辐射区和对流管束；和
(h)从所述辐射区取出所述裂化的流出物。
13.权利要求12的方法，其进一步包括调节所述烟道气的过量氧含量。
14.权利要求13的方法，其中所述过量氧含量被调节到至少约4％。
15.权利要求12-14中任一项的方法，其进一步包括绕过至少一部分所述第四管束，并将从所述第四管束中间部分取得的流出物引导到所述汽/液分离器。
16.权利要求12-15中任一项的方法，其进一步包括在第一输送线换热器中骤冷来自所述辐射区的裂化流出物。
17.权利要求16的方法，其进一步包括在第二输送线换热器中骤冷从所述第一输送线换热器取出的流出物。
18.权利要求12-17中任一项的方法，其进一步包括在回收装置中从所述裂化流出物回收烯烃。
19.权利要求12-18中任一项的方法，其中(i)所述烃类进料选自由残油污染的冷凝物、由残油污染的石脑油和由残油污染的煤油，和(ii)所述第四管束流出物在小于约315℃(600)的温度下被引导到所述汽/液分离器。
20.权利要求19的方法，其中所述第四管束流出物的所述温度小于约290℃(550)。
21.权利要求12-18中任一项的方法，其中(i)所述含残油的烃类进料选自原油和常压残油，和(ii)被引导到所述汽/液分离器的来自所述第四管束流出物的所述流出物被保持在至少约400℃(750)的温度。
22.权利要求21的方法，其中所述含残油的烃类进料包括常压管式蒸馏釜底部产物。
23.权利要求21或22的方法，其中所述第四管束流出物的所述温度为至少约460℃(860)。
24.权利要求21或22的方法，其中所述第四管束流出物的所述温度在约425-约540℃(800-1000)的范围内。
25.权利要求12-24中任一项的方法，其中所述进料被通过所述上部烃进料入口引入所述第一管束。
26.权利要求12-24中任一项的方法，其中所述进料被通过所述下部烃进料入口引入所述第一管束。
27.权利要求12-24中任一项的方法，其中所述进料被通过上部烃进料入口和下部烃进料入口两者引入所述第一管束。
28.权利要求12的方法，其中含有小于约50ppm(w)残油的进料被通过所述上部烃进料入口引入所述第一管束。
29.权利要求25的方法，其中所述进料选自原油、常压残油和含有至少约2ppm(w)残油的冷凝物。
30.权利要求27的方法，其中所述进料选自原油和常压残油。
31.权利要求26的方法，其中所述进料含有至少约2ppm(w)残油。
32.权利要求31的方法，其中所述进料包括含有至少约2ppm(w)残油的冷凝物。
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US10/851,487 US7244871B2 (en) 2004-05-21 2004-05-21 Process and apparatus for removing coke formed during steam cracking of hydrocarbon feedstocks containing resids
US10/851,546 US7488459B2 (en) 2004-05-21 2004-05-21 Apparatus and process for controlling temperature of heated feed directed to a flash drum whose overhead provides feed for cracking
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US10/851,494 US7247765B2 (en) 2004-05-21 2004-05-21 Cracking hydrocarbon feedstock containing resid utilizing partial condensation of vapor phase from vapor/liquid separation to mitigate fouling in a flash/separation vessel
US10/851,878 US7235705B2 (en) 2004-05-21 2004-05-21 Process for reducing vapor condensation in flash/separation apparatus overhead during steam cracking of hydrocarbon feedstocks
US10/851,434 US7311746B2 (en) 2004-05-21 2004-05-21 Vapor/liquid separation apparatus for use in cracking hydrocarbon feedstock containing resid
US10/851,487 2004-05-21
US10/851,500 2004-05-21
US10/851,495 US7351872B2 (en) 2004-05-21 2004-05-21 Process and draft control system for use in cracking a heavy hydrocarbon feedstock in a pyrolysis furnace
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101688126B (zh) * 2007-06-27 2013-03-20 伊奎斯塔化学有限公司 使用常压蒸馏的烃热裂解方法
CN102079984B (zh) * 2009-11-26 2013-06-05 中国石油化工股份有限公司 一种提高馏分油收率的分馏塔进料方法
CN108277042A (zh) * 2018-04-22 2018-07-13 武汉轻工大学 一种中间产品热罐进料方法及其系统
CN108699448A (zh) * 2016-05-13 2018-10-23 环球油品公司 改进了加热器集成的重整方法
CN112074588A (zh) * 2018-04-26 2020-12-11 环球油品有限责任公司 用于对流进料加热器的方法和设备

Families Citing this family (60)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7220887B2 (en) * 2004-05-21 2007-05-22 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process and apparatus for cracking hydrocarbon feedstock containing resid
US7244871B2 (en) * 2004-05-21 2007-07-17 Exxonmobil Chemical Patents, Inc. Process and apparatus for removing coke formed during steam cracking of hydrocarbon feedstocks containing resids
EP1683850A1 (en) * 2005-01-20 2006-07-26 Technip France Process for cracking a hydrocarbon feedstock comprising a heavy tail
US7374664B2 (en) * 2005-09-02 2008-05-20 Equistar Chemicals, Lp Olefin production utilizing whole crude oil feedstock
FR2890954B1 (fr) * 2005-09-19 2011-02-18 Air Liquide Procede de production de gaz de synthese a l'aide d'un gaz oxygene produit par au moins une turbine a gaz
US8696888B2 (en) * 2005-10-20 2014-04-15 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Hydrocarbon resid processing
US7906010B2 (en) * 2006-01-13 2011-03-15 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Use of steam cracked tar
US7550642B2 (en) 2006-10-20 2009-06-23 Equistar Chemicals, Lp Olefin production utilizing whole crude oil/condensate feedstock with enhanced distillate production
US7560020B2 (en) * 2006-10-30 2009-07-14 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Deasphalting tar using stripping tower
US20080283445A1 (en) * 2007-05-16 2008-11-20 Powers Donald H Hydrocarbon thermal cracking using atmospheric residuum
US20090022635A1 (en) * 2007-07-20 2009-01-22 Selas Fluid Processing Corporation High-performance cracker
US7858834B2 (en) * 2007-08-17 2010-12-28 Equistar Chemicals, Lp Olefin production utilizing a feed containing condensate and crude oil
US9458390B2 (en) * 2009-07-01 2016-10-04 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process and system for preparation of hydrocarbon feedstocks for catalytic cracking
WO2012161873A1 (en) 2011-05-20 2012-11-29 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Coke gasification on catalytically active surfaces
CA2843515C (en) 2011-08-31 2016-11-01 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Hydroprocessed product
EP2751234B1 (en) 2011-08-31 2016-11-16 ExxonMobil Chemical Patents Inc. Upgrading hydrocarbon pyrolysis products by hydroprocessing
CN103764798B (zh) 2011-08-31 2015-11-25 埃克森美孚化学专利公司 提质烃热解产物
SG10201606308QA (en) 2011-08-31 2016-09-29 Exxonmobil Chem Patents Inc Preheating feeds to hydrocarbon pyrolysis products hydroprocessing
WO2013142623A1 (en) 2012-03-20 2013-09-26 Saudi Arabian Oil Company Steam cracking process and system with integral vapor-liquid separation
US9260357B2 (en) 2012-07-06 2016-02-16 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Hydrocarbon conversion process
US20140230756A1 (en) * 2013-02-19 2014-08-21 Conocophillips Company Hydrodynamics to limit boiler fouling
EP2818220A1 (en) 2013-06-25 2014-12-31 ExxonMobil Chemical Patents Inc. Process stream upgrading
US20140357923A1 (en) 2013-05-28 2014-12-04 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Vapor-Liquid Separation
EP3137584A2 (en) 2014-04-30 2017-03-08 ExxonMobil Chemical Patents Inc. Upgrading hydrocarbon pyrolysis products
US9688925B2 (en) 2014-05-01 2017-06-27 Exxonmobil Research And Engineering Company System and methods of trim dewaxing distillate fuels
WO2015167863A1 (en) 2014-05-01 2015-11-05 Exxonmobil Research And Engineering Company Methods and systems for improving the properties of products of a heavy feed steam cracker
US9809756B2 (en) 2014-05-30 2017-11-07 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Upgrading pyrolysis tar
CN106232778B (zh) 2014-06-20 2018-06-01 埃克森美孚化学专利公司 使用再循环产物的热解焦油提质
US10336945B2 (en) 2014-08-28 2019-07-02 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process and apparatus for decoking a hydrocarbon steam cracking furnace
SG11201610863YA (en) 2014-08-28 2017-01-27 Exxonmobil Chemical Patents Inc Process and apparatus for decoking a hydrocarbon steam cracking furnace
US9637694B2 (en) 2014-10-29 2017-05-02 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Upgrading hydrocarbon pyrolysis products
WO2016099787A1 (en) 2014-12-17 2016-06-23 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Methods and systems for treating a hydrocarbon feed
US10294432B2 (en) 2015-06-26 2019-05-21 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Steam cracker product fractionation
WO2017105580A1 (en) 2015-12-18 2017-06-22 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Methods for optimizing petrochemical facilities through stream transferal
CN112154197A (zh) 2018-04-18 2020-12-29 埃克森美孚化学专利公司 加工裂解焦油颗粒
SG11202104696PA (en) 2018-11-07 2021-06-29 Exxonmobil Chemical Patents Inc Process for c5+ hydrocarbon conversion
WO2020096974A1 (en) 2018-11-07 2020-05-14 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process for c5+ hydrocarbon conversion
US11643608B2 (en) 2018-11-07 2023-05-09 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process for C5+ hydrocarbon conversion
SG11202107963RA (en) 2019-02-15 2021-08-30 Exxonmobil Chemical Patents Inc Coke and tar removal from a furnace effluent
WO2020191253A1 (en) 2019-03-20 2020-09-24 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Processes for on-stream steam decoking
WO2020252007A1 (en) 2019-06-12 2020-12-17 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Processes and systems for c3+ monoolefin conversion
WO2020263648A1 (en) 2019-06-24 2020-12-30 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Desalter configuration integrated with steam cracker
US20220267680A1 (en) 2019-07-24 2022-08-25 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Processes and Systems for Fractionating a Pyrolysis Effluent
CN114929840A (zh) 2019-11-01 2022-08-19 埃克森美孚化学专利公司 猝灭热解流出物的方法和系统
WO2021183580A1 (en) 2020-03-11 2021-09-16 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Hydrocarbon pyrolysis of feeds containing sulfur
WO2021202009A1 (en) 2020-03-31 2021-10-07 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Hydrocarbon pyrolysis of feeds containing silicon
WO2021216216A1 (en) 2020-04-20 2021-10-28 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Hydrocarbon pyrolysis of feeds containing nitrogen
CN115667466A (zh) 2020-05-22 2023-01-31 埃克森美孚化学专利公司 焦油加氢处理用流体
WO2021257066A1 (en) 2020-06-17 2021-12-23 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Hydrocarbon pyrolysis of advantaged feeds
WO2022150218A1 (en) 2021-01-08 2022-07-14 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Processes and systems for removing coke particles from a pyrolysis effluent
US20240034703A1 (en) 2021-01-08 2024-02-01 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Processes and Systems for Upgrading a Hydrocarbon
EP4314200A1 (en) 2021-03-31 2024-02-07 ExxonMobil Chemical Patents Inc. Processes and systems for upgrading a hydrocarbon
WO2022220996A1 (en) 2021-04-16 2022-10-20 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Processes and systems for analyzing a sample separated from a steam cracker effluent
WO2022225691A1 (en) 2021-04-19 2022-10-27 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Processes and systems for steam cracking hydrocarbon feeds
WO2023060035A1 (en) 2021-10-07 2023-04-13 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Pyrolysis processes for upgrading a hydrocarbon feed
WO2023060036A1 (en) 2021-10-07 2023-04-13 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Pyrolysis processes for upgrading a hydrocarbon feed
WO2023076809A1 (en) 2021-10-25 2023-05-04 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Processes and systems for steam cracking hydrocarbon feeds
CA3237753A1 (en) 2021-12-06 2023-06-15 Mark A. Rooney Processes and systems for steam cracking hydrocarbon feeds
WO2023107819A1 (en) 2021-12-09 2023-06-15 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Steam cracking a hydrocarbon feed comprising arsenic
WO2023249798A1 (en) 2022-06-22 2023-12-28 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Processes and systems for fractionating a pyrolysis effluent

Family Cites Families (77)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1053751A (zh) 1900-01-01
GB199766A (en) 1922-02-27 1923-06-27 Richard Wright Hanna Process for the continuous production of low boiling point hydrocarbons from petroleum oils
US1936699A (en) 1926-10-18 1933-11-28 Gyro Process Co Apparatus and process for treating hydrocarbon oils
US2091261A (en) 1929-04-17 1937-08-31 Universal Oil Prod Co Process for hydrocarbon oil conversion
US1984569A (en) 1932-03-12 1934-12-18 Alco Products Inc Vapor phase cracking process
US2158425A (en) 1936-01-04 1939-05-16 Union Oil Co Vacuum steam distillation of heavy oils
US2431177A (en) * 1942-08-22 1947-11-18 Babcock & Wilcox Co Vapor generating plant
DE1093351B (de) 1958-06-09 1960-11-24 Exxon Research Engineering Co Verfahren zur Verhuetung von Feststoffverlusten und Verstopfung der Leitungen bei der thermischen Umwandlung eines Kohlenwasserstoffoeles in normalerweise gasfoermige, ungesaettigte Kohlenwasserstoffe
US3341429A (en) 1962-04-02 1967-09-12 Carrier Corp Fluid recovery system with improved entrainment loss prevention means
DE1468183A1 (de) 1963-04-18 1969-05-29 Lummus Co Verfahren zur Erzeugung von ungesaettigten Kohlenwasserstoffen durch Pyrolyse
US3291573A (en) 1964-03-03 1966-12-13 Hercules Inc Apparatus for cracking hydrocarbons
FR1472280A (fr) 1965-02-23 1967-03-10 Exxon Research Engineering Co Procédé de désulfuration d'un mélange d'hydrocarbures
NL6602260A (zh) 1965-02-23 1966-08-24
US3492795A (en) 1965-08-06 1970-02-03 Lummus Co Separation of vapor fraction and liquid fraction from vapor-liquid mixture
NL6802193A (zh) 1967-02-23 1968-08-26
ES348993A1 (es) 1967-04-26 1969-04-01 Continental Oil Co Proceso para mejorar la calidad de un aceite hidrocarburo de baja calidad para negro de carbon.
NL6814184A (zh) 1967-10-07 1969-04-09
US3487006A (en) 1968-03-21 1969-12-30 Lummus Co Direct pyrolysis of non-condensed gas oil fraction
US3617493A (en) 1970-01-12 1971-11-02 Exxon Research Engineering Co Process for steam cracking crude oil
US3677234A (en) 1970-01-19 1972-07-18 Stone & Webster Eng Corp Heating apparatus and process
NL7410163A (en) 1974-07-29 1975-04-29 Shell Int Research Middle distillates and low-sulphur residual fuel prodn. - from high-sulphur residua, by distn., thermal cracking and hydrodesulphurisation
US3900300A (en) 1974-10-19 1975-08-19 Universal Oil Prod Co Vapor-liquid separation apparatus
US4071586A (en) 1976-10-26 1978-01-31 Copes-Vulcan, Inc. Variable orifice desuperheater
US4199409A (en) 1977-02-22 1980-04-22 Phillips Petroleum Company Recovery of HF from an alkylation unit acid stream containing acid soluble oil
GB2006259B (en) 1977-10-14 1982-01-27 Ici Ltd Hydrocarbon conversion
US4107226A (en) 1977-10-19 1978-08-15 Pullman Incorporated Method for quenching cracked gases
GB2012176B (en) 1977-11-30 1982-03-24 Exxon Research Engineering Co Vacuum pipestill operation
DE2854061A1 (de) 1978-12-14 1980-07-03 Linde Ag Verfahren zum vorwaermen von kohlenwasserstoffen vor deren thermischer spaltung
US4300998A (en) 1979-10-02 1981-11-17 Stone & Webster Engineering Corp. Pre-heat vaporization system
US4264432A (en) 1979-10-02 1981-04-28 Stone & Webster Engineering Corp. Pre-heat vaporization system
US4311580A (en) 1979-11-01 1982-01-19 Engelhard Minerals & Chemicals Corporation Selective vaporization process and dynamic control thereof
GB2072216A (en) 1980-03-18 1981-09-30 British Gas Corp Treatment of hydrocarbon feedstocks
GB2096907A (en) 1981-04-22 1982-10-27 Exxon Research Engineering Co Distillation column with steam stripping
DE3173374D1 (en) 1981-09-08 1986-02-13 Dow Chemical Nederland Process and apparatus for cracking hydrocarbon; mixing device; apparatus and process for producing superheated steam; radiation block structure
US4501644A (en) 1982-09-28 1985-02-26 Thomas Delbert D Apparatus for the selective retorting of carbonaceous materials
DE3314132A1 (de) * 1983-04-19 1984-10-25 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zum betreiben einer anlage fuer die spaltung von kohlenwasserstoffen
JPS6011584A (ja) 1983-06-30 1985-01-21 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 炭化水素から石油化学製品を選択的に製造するための熱分解法
US4479869A (en) * 1983-12-14 1984-10-30 The M. W. Kellogg Company Flexible feed pyrolysis process
US4543177A (en) 1984-06-11 1985-09-24 Allied Corporation Production of light hydrocarbons by treatment of heavy hydrocarbons with water
US4732740A (en) 1984-10-09 1988-03-22 Stone & Webster Engineering Corporation Integrated heavy oil pyrolysis process
US4615795A (en) 1984-10-09 1986-10-07 Stone & Webster Engineering Corporation Integrated heavy oil pyrolysis process
JPS6193208A (ja) 1984-10-15 1986-05-12 Hitachi Ltd タ−ビンバイパス系統
US4854944A (en) 1985-05-06 1989-08-08 Strong William H Method for gasifying toxic and hazardous waste oil
US4617109A (en) 1985-12-23 1986-10-14 The M. W. Kellogg Company Combustion air preheating
US4908121A (en) * 1986-05-12 1990-03-13 The M. W. Kellogg Company Flexible feed pyrolysis process
US4714109A (en) 1986-10-03 1987-12-22 Utah Tsao Gas cooling with heat recovery
SU1491552A1 (ru) 1987-03-09 1989-07-07 Уфимский Нефтяной Институт Колонна
US4879020A (en) 1987-05-08 1989-11-07 Kinetics Technology International Method of operating a furnace hydrocarbon converter
US4840725A (en) 1987-06-19 1989-06-20 The Standard Oil Company Conversion of high boiling liquid organic materials to lower boiling materials
JPH0819420B2 (ja) 1988-09-05 1996-02-28 三井石油化学工業株式会社 低品位原料の分解処理方法
US4954247A (en) 1988-10-17 1990-09-04 Exxon Research And Engineering Company Process for separating hydrocarbons
US5190634A (en) 1988-12-02 1993-03-02 Lummus Crest Inc. Inhibition of coke formation during vaporization of heavy hydrocarbons
US5096567A (en) 1989-10-16 1992-03-17 The Standard Oil Company Heavy oil upgrading under dense fluid phase conditions utilizing emulsified feed stocks
US5120892A (en) 1989-12-22 1992-06-09 Phillips Petroleum Company Method and apparatus for pyrolytically cracking hydrocarbons
FR2710070A1 (fr) 1993-09-17 1995-03-24 Procedes Petroliers Petrochim Procédé et dispositif de vapocraquage d'une charge légère et d'une charge lourde.
US5468367A (en) 1994-02-16 1995-11-21 Exxon Chemical Patents Inc. Antifoulant for inorganic fouling
DE19600684A1 (de) 1995-02-17 1996-08-22 Linde Ag Verfahren zum Spalten von Kohlenwasserstoffen und Vorrichtung
WO1997029728A1 (fr) * 1996-02-14 1997-08-21 Celcom, Inc. Appareil de massage de type lit a eau
US5910440A (en) 1996-04-12 1999-06-08 Exxon Research And Engineering Company Method for the removal of organic sulfur from carbonaceous materials
US6190533B1 (en) 1996-08-15 2001-02-20 Exxon Chemical Patents Inc. Integrated hydrotreating steam cracking process for the production of olefins
US6210561B1 (en) 1996-08-15 2001-04-03 Exxon Chemical Patents Inc. Steam cracking of hydrotreated and hydrogenated hydrocarbon feeds
ZA989153B (en) 1997-10-15 1999-05-10 Equistar Chem Lp Method of producing olefins and feedstocks for use in olefin production from petroleum residua which have low pentane insolubles and high hydrogen content
US6123830A (en) 1998-12-30 2000-09-26 Exxon Research And Engineering Co. Integrated staged catalytic cracking and staged hydroprocessing process
US6093310A (en) 1998-12-30 2000-07-25 Exxon Research And Engineering Co. FCC feed injection using subcooled water sparging for enhanced feed atomization
US20010016673A1 (en) 1999-04-12 2001-08-23 Equistar Chemicals, L.P. Method of producing olefins and feedstocks for use in olefin production from crude oil having low pentane insolubles and high hydrogen content
US6179997B1 (en) 1999-07-21 2001-01-30 Phillips Petroleum Company Atomizer system containing a perforated pipe sparger
MXPA02007325A (es) 2000-01-28 2002-12-09 Stone & Webster Eng Corp Horno para pirolisis de multiples zonas.
US6632351B1 (en) * 2000-03-08 2003-10-14 Shell Oil Company Thermal cracking of crude oil and crude oil fractions containing pitch in an ethylene furnace
US6376732B1 (en) 2000-03-08 2002-04-23 Shell Oil Company Wetted wall vapor/liquid separator
AU2003247756A1 (en) 2002-07-03 2004-01-23 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process for steam cracking heavy hydrocarbon feedstocks
US7090765B2 (en) 2002-07-03 2006-08-15 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process for cracking hydrocarbon feed with water substitution
US7097758B2 (en) 2002-07-03 2006-08-29 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Converting mist flow to annular flow in thermal cracking application
US7138047B2 (en) 2002-07-03 2006-11-21 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process for steam cracking heavy hydrocarbon feedstocks
DE10230092A1 (de) * 2002-07-04 2004-01-22 Siemens Ag Verfahren zum Speichern von Röntgenbilddaten und Röntgendiagnostikeinrichtung
US6743961B2 (en) 2002-08-26 2004-06-01 Equistar Chemicals, Lp Olefin production utilizing whole crude oil
US7019187B2 (en) 2002-09-16 2006-03-28 Equistar Chemicals, Lp Olefin production utilizing whole crude oil and mild catalytic cracking
US6979757B2 (en) 2003-07-10 2005-12-27 Equistar Chemicals, Lp Olefin production utilizing whole crude oil and mild controlled cavitation assisted cracking

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101688126B (zh) * 2007-06-27 2013-03-20 伊奎斯塔化学有限公司 使用常压蒸馏的烃热裂解方法
CN102079984B (zh) * 2009-11-26 2013-06-05 中国石油化工股份有限公司 一种提高馏分油收率的分馏塔进料方法
CN108699448A (zh) * 2016-05-13 2018-10-23 环球油品公司 改进了加热器集成的重整方法
CN108277042A (zh) * 2018-04-22 2018-07-13 武汉轻工大学 一种中间产品热罐进料方法及其系统
CN108277042B (zh) * 2018-04-22 2023-09-19 武汉轻工大学 一种中间产品热罐进料方法及其系统
CN112074588A (zh) * 2018-04-26 2020-12-11 环球油品有限责任公司 用于对流进料加热器的方法和设备

Also Published As

Publication number Publication date
US7413648B2 (en) 2008-08-19
US7488459B2 (en) 2009-02-10
US20050261536A1 (en) 2005-11-24
US20060213810A1 (en) 2006-09-28
CN1984979B (zh) 2012-04-25

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US20100243524A1 (en) Processing of acid containing hydrocarbons

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