SA519410816B1 - نظام فرن تكسير وطريقة لتكسير خام تغذية هيدروكربوني موجود فيه - Google Patents
نظام فرن تكسير وطريقة لتكسير خام تغذية هيدروكربوني موجود فيه Download PDFInfo
- Publication number
- SA519410816B1 SA519410816B1 SA519410816A SA519410816A SA519410816B1 SA 519410816 B1 SA519410816 B1 SA 519410816B1 SA 519410816 A SA519410816 A SA 519410816A SA 519410816 A SA519410816 A SA 519410816A SA 519410816 B1 SA519410816 B1 SA 519410816B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- cracking furnace
- section
- furnace system
- heat
- feedstock
- Prior art date
Links
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title claims abstract description 78
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims abstract description 16
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims abstract description 16
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 34
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims abstract description 37
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 70
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 64
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 60
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 50
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 49
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 47
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 47
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 29
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 26
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 22
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 16
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 claims description 13
- 238000010790 dilution Methods 0.000 claims description 13
- 239000012895 dilution Substances 0.000 claims description 13
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 13
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 claims description 8
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 7
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical group O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 5
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 claims 2
- WELIVEBWRWAGOM-UHFFFAOYSA-N 3-amino-n-[2-[2-(3-aminopropanoylamino)ethyldisulfanyl]ethyl]propanamide Chemical compound NCCC(=O)NCCSSCCNC(=O)CCN WELIVEBWRWAGOM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241000272525 Anas platyrhynchos Species 0.000 claims 1
- 241000511343 Chondrostoma nasus Species 0.000 claims 1
- 235000008247 Echinochloa frumentacea Nutrition 0.000 claims 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 240000004072 Panicum sumatrense Species 0.000 claims 1
- 229940119265 sepp Drugs 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 29
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 11
- 230000008569 process Effects 0.000 description 10
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 9
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 9
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 6
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 6
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 6
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 5
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 4
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 4
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005235 decoking Methods 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 4
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 3
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 3
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010793 Steam injection (oil industry) Methods 0.000 description 2
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 2
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 230000035764 nutrition Effects 0.000 description 2
- 235000016709 nutrition Nutrition 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 239000011555 saturated liquid Substances 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 239000008096 xylene Substances 0.000 description 2
- 150000003738 xylenes Chemical class 0.000 description 2
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- QRSFFHRCBYCWBS-UHFFFAOYSA-N [O].[O] Chemical compound [O].[O] QRSFFHRCBYCWBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 1
- XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N ammonia nh3 Chemical compound N.N XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- VNWKTOKETHGBQD-YPZZEJLDSA-N carbane Chemical compound [10CH4] VNWKTOKETHGBQD-YPZZEJLDSA-N 0.000 description 1
- -1 cbutane Chemical compound 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 230000002518 glial effect Effects 0.000 description 1
- 239000005431 greenhouse gas Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000000116 mitigating effect Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 238000013386 optimize process Methods 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000002285 radioactive effect Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000010025 steaming Methods 0.000 description 1
- QFGALIZFMJDZQJ-UHFFFAOYSA-N styrene;toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1.C=CC1=CC=CC=C1 QFGALIZFMJDZQJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/002—Cooling of cracked gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
- C10G9/18—Apparatus
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/34—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts
- C10G9/36—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts with heated gases or vapours
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Air Supply (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بنظام فرن تكسير لتحويل خام تغذية هيدروكربوني hydrocarbon feedstock إلى غاز مُكسَّر cracked gas حيث يشتمل النظام على قسم حمل حراري convection section، قسم مشع radiant section وقسم تبريد، بحيث يتضمن قسم الحمل الحراري مجموعات حمل حراري متعددة مهيأة لاستقبال ولتسخين مسبقاً خام التغذية الهيدروكربوني hydrocarbon feedstock، بحيث يتضمن القسم المشع موقد firebox يشتمل على ملف مشع radiant coil واحد على الأقل مهيأ لتسخين خام التغذية إلى درجة حرارة تسمح بحدوث تفاعل الانحلال pyrolysis reaction، وبحيث يتضمن قسم التبريد مبادل عند خط التحويل transfer line exchanger واحد على الأقل. [الشكل 1]
Description
نظام فرن تكسير وطريقة لتكسير خام تغذية هيدروكريوني موجود فيه Cracking furnace system and method for cracking hydrocarbon feedstock therein الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع بنظام فرن تكسير «cracking furnace system وبشتمل نظام فرن تكسير تقليدي » كما هو مكشوف عنه على سبيل المثال في وثقة براءة ١ لاختراع الامريكية رقم 4479869؛ بشكل عام على قسم حمل حراري cconvection section حيث يتم تسخين مسبقاً خام التغذية الهيدروكريوني hydrocarbon feedstock و/أو تبخيره جزثئياً وخلطه مع بخار تخفيف لتزويد خليط من خام التغذية-بخار تخفيف. ويشتمل النظام أيضاً على radiant adie aud csection يتضمن ملف مُشع radiant coil في موقد؛ بحيث يتم تحويل خليط خام التغذية-بخار تخفيف من قسم الحمل الحراري إلى منتج ومكونات منتج ثانوي عند درجة حرارة مرتفعة بواسطة الانحلال الحراري pyrolysis ويشتمل النظام أيضاً على قسم تبريد يتضمن مبادل بالتسقية quench Lye exchanger 0 لتسقية بشكل سريع المنتج أو الغاز المُكسّر الذي يغادر القسم المشع لإيقاف تفاعلات الانحلال الحراري الجانبية؛ وللحفاظ على توازن التفاعلات لصالح المنتجات. ويمكن استعادة الحرارة من المبادل عند خط التحويل transfer line exchanger على شكل بخار مرتفع الضغط. وتتمثل عيوب الانظمة المعروفة في أنه هناك حاجة لتوفير الكثير من الوقود لإجراء تفاعل الانحلال الحراري ٠ ومن أجل تخفيض استهلاك الوقود هذاء يمكن بشكل جوهري زيادة كفاءة الموقد؛ النسبة 5 المئثوية للحرارة المنبعثة في الموقد التي يتم امتصاصها بواسطة الملف المشع. ومع ذلك؛ يكون لمخطط استعادة الحرارة في قسم الحمل الحراري لنظام فرن تكسير تقليدي مع كفاءة موقد متزايدة احتماليات محدودة فقط لتسخين خام التغذية الهيدروكريوني للوصول إلى درجة الحرارة RAY للدخول إلى القسم المشع. وكتتيجة lll يكون تخفيض استهلاك الوقود؛ ويالتالي تخفيض استهلاك ثاني أكسيد الكريبون «CO, carbon dioxide مستحيلاً داخل نظام فرن تكسير تقليدي. 0 الوصف العام للاختراع يتمثل هدف الاختراع الحالي في حل أو تخفيف المشكلة المذكورة أعلاه. (uals Sang يهدف الاختراع إلى تزويد نظام أكثر فعالية مع حاجة منخفضة لإمدادات الطاقة؛ وبالتالي تخفيض انبعاث .CO2
ولهذا الهدف؛ وفقاً لجانب أول للاختراع الحالي؛ يتم تزويد نظام فرن تكسير يتميز بالسمات وفقاً لعنصر الحماية 1. وبالتحديد؛ يشتمل نظام فرن التكسير لتحويل خام تغذية هيدروكربوني إلى غاز مكسّر على pul حمل حراري؛ قسم مشع وقسم تبريد. ويتضمن قسم الحمل الحراري مجموعات حمل حراري convention banks متعددة المهيأة لاستقبال وتسخين مسبقاً خام التغذية الهيدروكريوني. ويتضمن andl) المشع موقد يشتمل على ملف مشعٌ radiant coil واحد على الأقل Lge لتسخين خام التغذية إلى درجة حرارة تسمح بحدوث تفاعل الانحلال الحراري. ويتضمن قسم التبريد مبادل عند خط التحويل transfer line exchanger واحد على الاقل كمبادل حراري. وفي الطريقة المبتكرة؛ يتم تهيئة النظام بحيث يتم تسخين مسبقاً خام التغذية بواسطة المبادل عند خط التحويل قبل الدخول إلى
القسم المشع.
0 ويون المبادل عند خط التحويل عبارة عن مبادل حراري مرتب لتبريد أو تسقية الغاز المُكسّر. ومن ثم يمكن استعادة الحرارة المستعادة أو الحرارة المهدورة لعملية التسقية هذه واستخدامها في نظام فرن التكسير؛ على سبيل المثال لتوليد بخار كما هو معروف على نحو شائع في التقنية السابقة. ويمكن أن يسمح تسخين خام التغذية في قسم capil وفقاً للاختراع؛ باستخدام الحرارة المهدورة من الغاز المكسر في المبادل عند خط التحويل؛ بدلاً من تسخين خام التغذية في قسم الحمل الحراري؛ كما
5 يجري في أنظمة التقنية السابقة؛ بزيادة كفاءة الموقد بشكل كبير؛ مما يؤدي ذلك إلى تخفيض في غاز الوقود يصل إلى» أو حتى يتجاوزء Taji 720. وتمثل كفاءة الموقد النسبة بين الحرارة الممتصة بواسطة ملف مشع واحد على الاقل لعملية تحويل خام التغذية الهيدروكريوني إلى الغاز المكسر بواسطة الانحلال الحراري؛ والذي يمثل تفاعل ماص للحرارة؛ والحرارة المنبعثة بواسطة عملية الاختراع في منطقة الاحتراق؛ بناءً على dad التسخين المنخفضة البالغة 25"م. وبتطابق هذا التعريف مع
0 قانون كفاءة الوقود رقم 3.25 كما هو Bre في معيار معهد البترول الأمريكي American API Petroleum Institute رقم 560 (بعنوان : (Fired Heaters for General Refinery Service . وكلما كانت هذه الكفاءة مرتفعة؛ يكون استهلاك الوقود أقل؛» وكذلك انخفاض الحرارة المتاحة للتسخين المسبق لخام التغذية في قسم الحمل الحراري. ويمكن أن يؤدي التسخين المسبق لخام التغذية في قسم التبريد إلى التغلب على هذه العقبة. ولذلك؛ في نظام فرن التكسير وفقاً للاختراع» يكون هناك
5 خطوة تسخين مسبق أولى لخام تغذية وخطوة تسخين مسبق ثانية لخام التغذية. وتتضمن خطوة التسخين المسبق الأولى لخام التغذية تسخين مسبق لخام التغذية الهيدروكريوني بواسطة غازات مداخن gla لنظام فرن التكسير؛ على سبيل المثال في واحدة على الأقل من مجموعات الحمل الحراري المتعددة في قسم الحمل الحراري. ويشتمل التسخين المسبق أيضاً على تبخير جزئي في dlls خام التغذية السائل وتسخين فائق في Alla خام التغذية الغازي. وتتضمن خطوة التسخين المسبق
0 الثانية لخام التغذية تسخين مسبق إضافي لخام التغذية بواسطة الحرارة المهدورة للغاز المكسر لنظام
فرن التكسير قبل دخول خام التغذية إلى القسم المشع لنظام فرن التكسير. ويتم إجراء خطوة التسخين المسبق الثانية لخام التغذية باستخدام مبادل عند خط التحويل في قسم التبريد. ويتم تحديد درجة حرارة دخول مُثلى لخام التغذية إلى القسم المشع بواسطة الاستقرار الحراري لخام التغذية؛ كما هو معروف من قبل الشخص المتمرس في التقنية. وعلى نحو مثالي؛ يدخل خام التغذية إلى القسم المشع عند درجة حرارة أقل تماماً من النقطة التي يبدأ عندها تفاعل الانحلال الحراري. وعندما تكون درجة حرارة دخول خام التغذية منخفضة cas يتطلب ذلك حرارة إضافية لتسخين خام التغذية في القسم المشع؛ وزيادة الحرارة المطلوب إمدادها في القسم المشع واستهلاك الوقود المقابل. وعندما تكون درجة حرارة دخول خام التغذية مرتفعة جداً قد Tay فعلياً في قسم الحمل الحراري؛ حيث يكون غير مرغوب به؛ بما أن التفاعل يكون مقترناً بتشكيل and الكوك cokes على سطح الانبوب (AI الذي لا يمكن 0 إزالته بسهولة في and الحمل الحراري أثناء إزالة فحم الكوك ع0600160. وتتمثل فائدة إضافية لنظام فرن التكسير الابتكاري هذا في أنه من الصعب تحقيق التلوث بواسطة تكثيف المنتجات الذيلية الثقيلة (الأسفلتينية (asphaltenic في المبادل عند خط التحويل وفقاً للاختراع. وفي حالة تحويل الحرارة من الغاز إلى بخار مغلي؛ على سبيل المثال عند تهيئة المبادل عند خط التحويل لتوليد تيار مشبع كما هو الحال في أنظمة التقنية السابقة؛ يكون للماء المغلي معامل تحويل حرارة مقادير أعلى من تلك 5 للغاز. وهذا يؤدي لأن تكون درجة حرارة الجدار قريبة جداً من درجة الحرارة الماء المغلي. وتكون درجة حرارة ماء مرجل الغلي boiler في أفران التكسير sale حوالي 320"م وتكون درجة حرارة الجدار في الجانب البارد من المبادل فوق درجة hall هذه هامشياً فقط لجزء واسع من الطرف DL من المبادل؛ في حين أن نقطة الندى dew point من الغاز الناتج من التكسير فوق 350"م لمعظم خام التغذية السائل» مما يؤدي إلى تكثيف مكونات ذيلية ثقيلة على سطح الأنبوب وتوسيخ المعدات. 0 ولهذا السببء يجب تنظيف المبادل بشكل دوري. ويتحقق هذا جزئياً خلال إزالة الكوك من الملف المشع؛ ولكن يجب اخراج الفرن من العملية على فترات منتظمة للتنظيف الميكانيكي للمبادل عند خط التحويل. (arg ان يستغرق هذا عدة أيام حيث انها لا تتضمن فقط النفث المائي hydro-jetting للمبادل ولكن أيضاً التبريد والتسخين البطيئين للفرن المتحكم بهما لتجنب الضرر. وفي حالة النقل الحراري من الغاز -إلى-الغاز؛ كما هو الحال في النظام الحالي للاختراع» يكون كلا معاملات الانتقال 5 الحراري متساوية المقدار وتكون درجة حرارة الجدار للمبادل عند خط التحويل ef بكثير مما كانت عليه في حالة التبادل الحراري بين الغاز-و-الماء المغلي؛ وتكون درجة حرارة الجدار بشكل تقريبي متوسط القيمة للوسطين على كل جانب من الجدار. وفي النظام وفقاً للاختراع؛ من المتوقع أن تكون درجة حرارة الجدار حوالي 450"م على الجزء الابرد وتزداد بسرعة إلى حوالي 700”م في gall الأكثر سخونة. وهذا يعني أنه يتم تجاوز نقطة الندى للهيدروكريون في جميع أنحاء المبادل في كل
0 الأوقات وأنه لا يمكن أن يحدث التكثيف.
وفي تجسيد مفضل؛ يمكن أن يشتمل قسم الحمل الحراري على ملف مرجل غلي Lge لتوليد البخار المشبع. ويمكن أن يولد ملف مرجل الغلي بخار بحيث يمكن استعادة أي حرارة مهدورة في غاز المداخن التي لا تستخدم لتسخين مسبق لخام التغذية عن طريق توليد البخار. وهذا يزيد من كفاءة الفرن الكلية. وفي الواقع؛ يمكن أن يسمح النظام وفقاً لهذا التجسيد المفضل بتغيير استعادة الحرارة للنظام عن طريق تحويل الحرارة جزئياً في الصبيب المنصرف إلى التسخين المسبق لخام التغذية من أجل الوصول إلى درجة الحرارة المثلى لخام التغذية قبل الدخول إلى القسم المشع؛ بينما في الوقت نفسه يتم تحويل الحرارة في غاز المداخن لإنتاج بخار مرتفع الضغط. ويمكن تحويل المزيد من الحرارة إلى تسخين خام التغذية بدلاً من تحويلها لتوليد بخار مشبع مرتفع الضغط؛ والذي يمكن أن يقلل من إنتاج البخار مرتفع الضغط لصالح زيادة تسخين خام التغذية. ويمكن وضع ملف مرجل
0 الغلي المذكور بشكل مفيد في الجزء السفلي من قسم الحمل الحراري. وعندما تكون درجة الحرارة في المنطقة السفلية من قسم الحمل الحراري أعلى من تلك في المنطقة العلوية من قسم الحمل الحراري؛ يمكن أن يوفر هذا الموقع كفاءة عالية نسبياً في تسخين ماء مرجل الغلي. وفي الوقت نفسه؛ يمكن لملف مرجل الغلي حماية مجموعة سخانات فائقة super heaters لبخار مرتفع الضغط في قسم الحمل الحراري من التسخين المفرط.
5 وبفضل تشكيل قسم الحمل الحراري أيضاً لخلط خام التغذية الهيدروكربوني المذكور مع المادة المخففة مزوداً خليط خام تغذية-مادة مخففة؛ حيث يتم تشكيل مبادل عند خط التحويل لتسخين خليط خام التغذية-المادة المخففة مسبقاً قبل دخوله إلى القسم المشع. وقد تكون المادة المخففة بشكل مفضل عبارة عن بخار. وبشكل بديل؛ قد يتم استخدام الميثان methane كمادة مخففة Ya من البخار. وقد يتم أيضاً تسخين الخليط بشكل مفرط في قسم الحمل الحراري. ويكون هذا لضمان أن خليط خام
0 التغذية لا يحتوي على أي قطرات بعد الآن. ويجب أن يكون مقدار التسخين الفائق كافياً لضمان تجاوز نقطة الندى بهامش كافي لمنع تكثيف المادة المخففة أو الهيدروكريونات. وفي نفس الوقت؛ قد يتم منع تحلل خام التغذية وتكون الكوك coke formation في aud الحمل الحراري؛ بالإضافة إلى مبادل عند خط التحويل حيث يكون خطر تكون الكوك ما زال أعلى بسبب درجة الحرارة المرتفعة. وزيادةة على ذلك؛ عندما تكون الحرارات النوعية specific heats لكلا خليط خام التغذية-المادة المخففة
5 والغاز المكسر متشابهة؛ تكون التدفقات الحرارية heat flows الناتجة أيضاً متشابهة على كلا جوانب جدران المبادل الحراري؛ أي؛ مبادل عند خط التحويل. ويعني هذا أن المبادل الحراري قد يعمل تحديداً بنفس فرق درجة الحرارة خلال المبادل من الجانب البارد إلى الجانب الساخن. ويكون هذا مفيداً من حيث العملية ومن حيث النواحي الميكانيكية. وقد يشتمل النظام أيضاً على مبادل ثانوي عند خط تحويل؛ حيث يتم تشكيل المبادل الثانوي عند
0 خط التحويل لتوليد بخار مشبع مرتفع الضغط. واعتماداً على كفاءة الموقد وهكذا على الحرارة المتوفرة
في قسم التبريد؛ قد يتم وضع مبادل ثانوي عند خط تحويل في تسلسل بعد المبادل الرئيسي عند خط التحويل للمزيد من تبريد الغاز المكسر من القسم المشع. وبينما يتم تشكيل المبادل الرئيسي عند خط التحويل لتسخين خام التغذية قبل دخوله إلى القسم المشع؛ قد يتم تشكيل المبادل الثانوي عند خط التحويل لتبخير ماء مرجل الغلي جزثياً. وقد يشتمل النظام على واحدة أو أكثر من المبادلات الثانوية عند خط التحويل» ولكن يتم تشكيل المبادل الحراري الرئيسي دائماً لتسخين خام التغذية مسبقاً؛ بدلاً من توليد بخار مشبع مرتفع الضغط. وقد يشتمل النظام أيضاً على أسطوانة بخارية steam drum يتم وصلها إلى ملف مرجل الغلي و/أو المبادل الثانوي عند خط التحويل. وقد يتدفق ماء مرجل الغلي على سبيل المثال من الأسطوانة البخارية لنظام فرن تكسير إلى المبادل الثانوي عند خط التحويل و/أو إلى ملف مرجل الغلي. وفي حالة أن النظام يتضمن المبادل الثانوي عند خط التحويل 0 وملف مرجل الغلي؛ يمكن لكلاهما أن يولد بخار مرتفع الضغط على التوازي. وبعد أن يتم تبخيره جزئياً في واحد من المبادل الثانوي عند خط التحويل وملف مرجل الغلي؛ قد يتم sale] توجيه خليط البخار والماء إلى الأسطوانة البخارية؛ حيث قد يتم فصل البخار عن الماء السائل المتبقي. وهكذا بالمقارنة مع أنظمة التقنية السابقة؛ يتم إنشاء دارة إضافية موازية؛ بحيث قد يتم تغذية ماء مرجل الغلي من الأسطوانة البخارية لنظام فرن التكسير إلى ملف مرجل الغلي في قسم الحمل الحراري لنظام فرن التكسير» حيث يتم تبخير ماء مرجل الغلي المذكور جزئياً بواسطة غازات المداخن الساخنة.
وقد يتم إعادة خليط من الماء والبخار إلى الأسطوانة البخارية المذكورة. وبفضل أن يتم تشكيل الموقد بحيث تكون كفاءة الموقد el من 740؛ ويبفضل أعلى من 745 والأفضل أعلى من 748. وكما تم شرحه أعلاه؛ تكون كفاءة الموقد عبارة عن النسبة بين الحرارة التي تم امتصاصها بواسطة الملف المشع الواحد على الأقل لتحويل خام التغذية الهيدروكربوني إلى 0 الغاز المكسر بواسطة الانحلال الحراري والحرارة التي تم إطلاقها بواسطة عملية الاحتراق. وتكون كفاءة موقد عادية لأفران التكسير وفقاً للتقنية السابقة حوالي 740. وفوق هذه القيمة؛ لا يكن بالإمكان تسخين خام التغذية إلى درجة الحرارة Ball حيث لا تتوفر حرارة كافي في غاز المداخن: قد تقلل الزيادة في كفاءة الموقد من حوالي 740 إلى 748 تقريباً من جزء الحرارة المتوفرة في قسم الحمل الحراري من 755-50 تقريباً إلى 747-42 تقريباً. eg النقيض من أنظمة التقنية السابقة. يمكن 5 للنظام وفقاً للاختراع التأقلم مع هذا التوافر المخفض للحرارة في قسم الحمل الحراري. ويرفع كفاءة الموقد ب 720 تقريباً من حوالي 740 إلى 48 7 تقريباً؛ قد يتم حفظ 720 تقريباً من الوقود. وقد يتم رفع كفاءة الموقد بطرق مختلفة» على سبيل المثال بواسطة رفع درجة حرارة اللهب الأديباتية في الموقد و/أو بواسطة زيادة معامل الانتقال الحراري للملف المشع الواحد على الأقل. ويكون لرفع كفاء gal بدون رفع درجة حرارة اللهب الأديباتية فائدة أن انبعاث NOx لا يزداد جوهرياً؛ كما قد يكون 0 في Als احتراق وقود من نوع أوكسي أو Glial هواء مسخن Cun lite تكون عبارة عن طرق
أخرى لرفع كفاءة الموقد التي سيتم مناقشتها أيضاً. وقد يتم تشكيل الموقد على سبيل المثال بحيث يتم تقييد الحرق بالجانب GALA من الموقد؛ أي؛ المنطقة القريبة من أسفل الصندوق في Als الفرن الذي يتم إشعاله من الأسفل؛ أو المنطقة القريبة من الأعلى في حالة الفرن الذي يتم إشعاله من الأعلى. وبفضل أن يكون للموقد منطقة انتقال حراري كافية؛ ويشكل أكثر dass تكون مساحة سطح الانتقال الحراري للملف المشع الواحد على الأقل عالية بما يكفي لانتقال الحرارة اللازمة لتحويل خام التغذية إلى مستوى التحويل اللازم لخام التغذية داخل الملف المشع الواحد على الأقل؛ بينما يكون تبريد غاز المداخن إلى درجة حرارة عند مخرج الموقد؛ أو مدخل قسم الحمل الحراري؛ منخفضاً La يكفي للحصول على كفاءة موقد أعلى من 740؛ ويفضل أعلى من 745 والأفضل Sel من 8. ويفضل أن يشتمل الملف المشع الواحد على الأقل للموقد على أنبوب مشع مرتفع الكفاءة؛ 0 مثلاً أنبوب تدفق دوامي eswirl flow tube كما تم الكشف ate في براءة الاختراع الأوروبية رقم 6., براءة الاختراع الأوروبية رقم 2004320 أو براءة الاختراع الأوروبية رقم 2328851( أو أنبوب مشع متعرج حلقي ¢winding annulus radiant tube كما تم وصفه في براءة الاختراع البربطانية رقم 1611573.5. والأفضل»؛ يكون للملف المشع الواحد على الأقل المذكور تصميم ملف مشع محسن؛ مثلاً تصميم ثلاثي المسالك؛ كما تم وصفه في براءة الاختراع الأمريكية رقم 5 2008142411. ويشتمل قسم الحمل (hall بشكل مفيد على موفر معد لتسخين ماء تغذية مرجل الغلي مسبقاً لتوليد البخار المشبع؛ ويفضل قبل دخول ماء التغذية إلى أسطوانة البخار الخاصة بالنظام. وهذا من شأنه أن يعزز الكفاءة الكلية للنظام»؛ وهي النسبة بين الحرارة التي يمتصها ملف مشع واحد على الأقل لتحويل خام تغذية الهيدروكريبون hydrocarbon إلى الغاز المتكسر عن طريق Plat الحراري مع 0 الحرارة التي يتم امتصاصها في قسم الحمل الحراري بواسطة مجموعة من خزانات الحمل الحراري؛ باستثناء أي سخان مسبق للمادة المؤكسدة oxidant و/أو سخان مسبق للوقود؛ والحرارة المنبعثة من عملية الاحتراق في منطقة الاحتراق؛ على أساس قيمة تسخين قليلة تبلغ 25"م. وفي تجسيد آخر للاختراع» قد يشتمل قسم الحمل الحراري على سخان مسبق للمادة المؤكسدة؛ ويفضل أن يكون موجود في الأسفل في قسم الحمل الحراري؛ أي حيث يكون غاز المداخن هو الأبرد؛ ومعد لتسخين المسبق للمادة المؤكسدة؛ Jie هواء الاحتراق و/أو الأكسجين oxygen قبل إدخال المادة المؤكسدة المذكورة إلى الموقد. وفي هذه الحالة؛ يمكن تزويد الحرارة لتفاعل الانحلال الحراري في الموقد عن طريق احتراق غاز الوقود Jie الهواء المسخن مسبقاً في شعلات الموقد. ويمكن أن يرفع التسخين المسبق للمادة المؤكسدة درجة حرارة اللهب الأدياباتية ويمكن أن يجعل الموقد أكثر كفاءة. وقد يكون النظام معد أيضاً لإدخال الأكسجين oxygen إلى القسم المشع. وبفضل أن يتم إدخال مقدار محدود من الأكسجين oxygen على سبيل المثال مباشرة إلى شعلات القسم المشع؛ وخاصة
جنباً إلى جنب مع هواء الاحتراق» لرفع درجة حرارة اللهب الأدياباتية في القسم المشع؛ مما يؤدي إلى زيادة كفاءة الموقد. ويمكن اعتبار القيام بذلك في غياب دارة إعادة تدوير غاز المداخن؛ كما هو معتاد بالنسبة لاحتراق وقود الأكسجين الكامل؛ الذي سيتم مناقشته laa بمثابة اختراع متفصل. وكمثال على ذلك؛ يمكن عادة تبريد غاز المداخن من درجة حرارة اللهب الأدياباتية التي تبلغ 221900 تقريباً إلى درجة حرارة مرجعية تبلغ 0725 تقريباً. وفي درجة حرارة اللهب الأدياباتية؛ سيكون ما نسبته 0 من الحرارة متاحاً في غاز المداخن»؛ في حين انه في درجة الحرارة المرجعية؛ لن تبقى Sha في غاز المداخن. وعلى افتراض حرارة محددة أدياباتية على مدى درجة الحرارة كاملة؛ لتبسيط المثال؛ يلزم التبريد من 1900م إلى 2°1150 داخل الموقد لتحقيق 740 من الكفاءة. ولتحقيق 750 من cso Us مع الحفاظ على درجة حرارة غاز المداخن الذي يغادر الموقد عند 1150”م؛ يلزم رفع درجة 0 حرزارة اللهب الأدياباتية من 1900م إلى 2275"م؛ وهذه زيادة بمقدار 375"م. ويمكن القيام بذلك عن طريق حقن الأكسجين oxygen النقي في الموقد إلى جانب هواء الاحتراق. ويكون حقن الأكسجين A oxygen نسبة وزنية من الأكسجين على هواء الاحتراق تبلغ حوالي 77 كافياً لزيادة كفاءة الموقد بنسبة 725. ويمكن القيام بذلك عن طريق تزويد الأكسجين في كل شعلة فردية؛ ويفضل بعيداً عن تيارات الوقود الطرفية للحد من تشكل (NOx أو مباشرة في منطقة الاحتراق؛ على سبيل المثال من 5 خلال جدار الموقد. وتتمثل الفائدة الرئيسية في زيادة كفاءة الاحتراق بشكل ملحوظ؛ مما يؤدي إلى انخفاض استهلاك غاز الوقود وأيضا قدر مساو من الحد من انبعاثات غاز 002 الدفيء إلى الغلاف الجوي. وتكمن فائدة أخرى في أن مقدار الأكسجين النقي المطلوب يكون محدود؛ بالمقارنة مع احتراق وقود الأكسجين الكامل؛ والاحتراق بالأكسجين كمادة مؤكسدة بدلاً من هواء الاحتراق؛ كما سيناقش في وقت لاحق. ويمكن أن يؤدي حقن الأكسجين بنسبة 77 وزناً في هواء الاحتراق إلى زيادة محتوى 0 الأكسجين من 720.7 حجماً إلى 725.2 das ويمكن أن يقلل من محتوى النتروجين nitrogen من 777 حجماً إلى 772.6 حجماً. وقد تؤدي درجة حرارة Cell الأدياباتية إلى ارتفاع إنتاج NOx وقد يلزم اتخاذ تدابير لخفض (NOX مثلاً عن طريق تركيب طبقة تقليل NOX حفزية انتقائية في قسم
الحمل الحراري أو في المدخنة stack وفي تجسيد مفضل؛ يمكن أن يشمل النظام بالإضافة إلى ذلك دارة sale] تدوير غاز مداخن خارجي 5 والتي تكون معدة لاستعادة ohn على الأقل من غاز المداخن ولإعادة تدوير غاز المداخن إلى القسم المشع لضبط درجة حرارة اللهب. وهذا يسمح بحقن الأكسجين oxygen في المادة المؤكسدة المراد زيادتها والتالي تركيز النتروجين nitrogen المادة المؤكسدة المراد خفضه إلى درجة حرارة لهب أدياباتية معينة. وكلما ارتفع تركيز الأكسجين في المادة المؤكسدة؛ زاد مقدار إعادة تدوير غاز المداخن المطلوب للحفاظ على نفس درجة حرارة اللهب الأدياباتية. وفي حالة قصوى؛ تكون المادة 0 المؤكسدة هي الأكسجين oxygen النقي؛ المستنفد عملياً بالنتروجين «©01008. وهذا ما يسمي احتراق
وقود الأكسجين الكامل. ومن دون النتروجين nitrogen لا يمكن أن يتشكل «110. Lug أن الاحتراق على الأكسجين oxygen النقي من als أن يرفع درجة حرارة اللهب الأدياباتية إلى قيم أعلى من المثلى؛ فمن المفضل أن يضاف تيار sale) تدوير غاز المداخن الخارجية بمقدار كافٍ لإخماد اللهب والحفاظ عليه في مستوى درجة الحرارة المطلوية. ويفضل أن يعاد تدوير غاز المداخن من قسم الحمل الحراري في النظام. ويهذه الطريقة؛ يمكن خفض درجة حرارة اللهب الأدياباتية في القسم المشع. وكما هو موضح أعلاه؛ يتم إدخال تيار إعادة تدوير غاز المداخن الخارجي للحد من زيادة درجة حرارة اللهب الأدياباتية الناتجة عن زيادة محتوى الأكسجين في المادة المؤكسدة. وكلما ارتفع معدل إعادة تدوير غاز المداخن وانخفضت درجة حرارة غاز المداخن معاد «pall زادت برودة اللهب وانخفض تشكل NOx 0 وتشمل دارة إعادة تدوير غاز المداخن الخارجي بشكل مفيد قاذفة ejector غاز مداخن أولى معدة لإدخال الأكسجين إلى غاز المداخن معاد التدوير قبل دخول الموقد. وفي هذه الحالة؛ تكون الحرارة المستخدمة لتفاعل الانحلال الحراري الماص للحرارة بدرجة عالية في الموقد قادمة من احتراق غاز الوقود والأكسجين coxygen وبفضل الأكسجين oxygen المستنفد بالنتروجين nitrogen بدرجة كبيرة؛ أو من غاز الوقود ومزيج من الأكسجين وهواء الاحتراق؛ بوجود غاز المداخن معاد التدوير. ويمكن 5 وضع القاذفة فوق شعلات الموقع بحيث يتم تغذية غاز المداخن معاد التدوير والأكسجين إلى الوقود في خط مشترك. وعلى نحو مفيد؛ يمكن أن تولد القاذفة ضغط سفلي في أنبوب إعادة تدوير غاز المداخن الخارجي وتقلل القدرة اللازمة لجهاز إعادة التدوير؛ Jie مروحة سحب مستحث induced ls «draft fan يمكن وضعها أسفل القسم المشع لنظام فرن التكسير. وقد يشمل تجسيد مفيد للنظام أيضاً دارة مضخة حرارية heat pump circuit تتضمن ملف تبخير 0 موضوع في القسم المشع ومكثف Cua condenser تكون دارة المضخة الحرارية مشكلة بحيث يستعيد ملف التبخير الحرارة من القسم المشع وبقوم المكثف بنقل الحرارة المذكورة إلى ماء تغذية مرجل الغلي. وتعمل دارة المضخة الحرارية هذه على خفض درجة حرارة المدخنة بما يقارب 40- 0م؛ ويعتمد ذلك على تركيب خام تغذية الفرن المحدد وظروف التشغيل. ويمكن أن يؤدي خفض درجة حرارة المدخنة إلى ارتفاع الكفاءة الكلية للنظام. ومن المعروف أنه يتم تسخين ماء تغذية مرجل 5 الغلي بشكل مسبق من خلال استعادة غازات المداخن لزيادة كفاءة النظام الكلية. ومع ذلك بشكل خاص في حالة احتراق وقود الأكسجين الكامل في موقد (ill قد لا تكون الحرارة المهدورة لغازات المداخن كافية للتسخين المسبق لماء تغذية مرجل الغلي بشكل «pale وذلك لأن درجة حرارة غاز المداخن تكون أقل منها لماء تغذية مرجل الغلي. ويتم في الغالب تزويد ماء تغذية مرجل الغلي من طارد هواء deacrator عند درجة حرارة تقارب 130-120" في حين يكون عادة غاز المداخن 0 الذي يغادر مجموعات التسخين المسبق لتيار التغذية أقل من درجة الحرارة هذه؛ مما يجعل التسخين
المسبق لماء التغذية Tal مستحيلاً. ويمكن أن تزود دارة المضخة الحرارية حلاً Jalal الحرارة بشكل غير dle بحيث يمكن حفض درجة حرارة المدخنة بشكل إضافي ويمكن تحسين كفاءة النظام الكلية بشكل أكبر. ويمكن أن تقوم دارة المضخة الحرارية المستخدمة للتسخين المسبق لماء تغذية مرجل الغلي لنظام فرن تكسير؛ والذي يعتبر بحد ذاته اختراع؛ بعملية التسخين المسبق هذه بشكل غير مباشرء ومن دون الحاجة إلى موفر في القسم المشع؛ مما يحسن من كفاءة النظام الكلية. ويشتمل مائع عضوي يدور في الدارة؛ على سبيل (Jal) على واحد من الآتي بيوتان butane بنتان pentane أو هكسان chexane أو أي مائع عضوي آخر مناسب. ley على ذلك؛ وكميزة إضافية»؛ يمكن تجسيد دارة المضخة الحرارية كوحدة مضافة؛ بحيث يمكن 0 تجهيز أنظمة فرن التكسير الحالية بذّارة مضخة حرارية بعد التركيب دون الحاجة shay تعديلات رئيسية على النظام الحالي. وبالإضافة لذلك؛ يمكن تهيئة المضخة الحرارية بحيث يمكنها أن تخدم مجموعة من انظمة فرن التكسير؛ مما يقلل بالتالي من مواد المعدات اللازمة وتخفيض التكاليف المرتبطة بها. شرح مختصر للرسومات 5 ووققاً لجانب من الاختراع؛ يتم التزويد بطريقة لتكسير خام تغذية هيدروكربوني في نظام فرن تكسير؛ توفر واحد أو أكثر من الميزات المذكورة أعلاه. وسيتم توضيح الاختراع الحالي بشكل إضافي بالإشارة لأشكال التجسيدات التمثيلية. وفيها؛ الشكل 1 يبين تمثيلاً تخطيطياً لتجسيد مفضل Jf لنظام فرن تكسير وفقاً للاختراع؛ الشكل 2 يبين تمثيلاً تخطيطياً لتجسيد ثان لنظام فرن تكسير وفقاً للاختراع؛ 0 الشكل 3 يبين تمثيلاً تخطيطياً لتجسيد ثالث لنظام فرن تكسير وفقاً للاختراع؛ الشكل 4 يبين تمثيلاً تخطيطياً لتجسيد رابع لنظام فرن تكسير وفقاً للاختراع؛ الشكل 5 يبين تمثيلاً تخطيطياً لتجسيد خامس لنظام فرن تكسير وفقاً للاختراع؛ JS 6 يبين تمثيلاً تخطيطياً لتجسيد سادس لنظام فرن تكسير وفقاً للاختراع؛ الشكل 7 يبين تمثيلاً تخطيطياً لتجسيد سابع لنظام فرن تكسير وفقاً للاختراع؛ 5 والشكل 8 Low) con بيانياً يمثل معدّل تدفق الأكسجين oxygen النسبي مقابل معدّل تدفق الهواء النسبي. الوصف التفصيلي:
تجدر الإشارة إلى أنه يتم تقديم الأشكال على سبيل التمثيل التخطيطي لتجسيدات الاختراع. فيتم
تعيين العناصر المقابلة مع الإشارات المرجعية المقابلة. وببين الشكل 1 تمثيلاً تخطيطياً لنظام فرن تكسير 40 وفقاً لتجسيد مفضل للاختراع. ويتألف نظام فرن التكسير 40 من قسم حمل حراري يشمل مجموعات حمل حراري متعددة 21. ويمكن أن يدخل خام تغذية هيدروكربوني 1 سخان مسبق لتيار التغذية 22؛ والذي قد يكون واحد من مجموعات حمل حراري متعددة 21 في قسم الحمل الحراري 20 لنظام فرن التكسير 40. وقد يكون خام التغذية الهيدروكربوني 1 هذا أي نوع من الهيدروكريون؛ يفضل ذات الطبيعة البارافينية أو النافثينية؛ وقد توجد كميات صغيرة من المركبات العطرية والأولفينات. ومن الأمثلة على خام التغذية هذا: إيثان عصقطاء» برويان propane بيوتان cbutane غازولين (naphtha Ga (grub gasoline كيروسين ckerosene 0 ناتج تكثيف طبيعي؛ زيت Sle زيت غاز الخواء؛ زيوت غاز معالجة بالماء أو منزوعة الكبربت أو منزوعة الكبربت بالماء (خواء) أو توليفات منها. وبالاعتماد على حالة خام التغذية؛ يتم تسخين تيار التغذية مسبقاً و/أو تبخيره بشكل كامل أو (a في السخان المسبق قبل ان يتم خلطه مع مادة مخففة؛ مثل بخار التخفيف 2. (Sang حقن بخار التخفيف 2 مباشرة؛ أو بدلاً من ذلك؛ كما هو في هذا التجسيد المفضل؛ يمكن تسخين بخار التخفيف 2 أولاً بشكل فائق في سخان فائق لبخار 5 التخفيف 24 قبل أن يتم خلطه مع خام التغذية 1. وقد يكون هناك نقطة حقن بخار واحدة أو نقاط حقن بخار متعددة؛ على سبيل المثال لخام التغذية الأثقل. ويمكن إجراء تسخين إضافي لخليط من بخار خام التغذية/التخفيف المخلّط في ملف درجة الحرارة العالية 23 ووفقاً للإختراع» في مبادل عند خط التحويل الأساسي 35 للوصول إلى درجة حرارة مثلى للدخول إلى الملف المشع 11. وقد يكون الملف المشع على سبيل المثال من نوع التدفق الدوامي»؛ كما منشور في براءة الاختراع الأوروبية رقم 0 801611386 براءة الاختراع الأوروبية رقم 802004320 أو براءة الاختراع الأوروبية رقم 1 :+ أو تصميم ملف مشع ثلاثي الممرات WS) three lane radiant coil design هو منشور في طلب براءة الاختراع الأمريكي رقم 2008/142411(( أو من نوع أنبوب متعرج حلقي (براءة الاختراع البربطانية رقم )1611573.5( أو من أي نوع آخر يحافظ على مهلة تشغيل معقولة؛ كما هو معروف للشخص ذو المهارة في التقنية. ويتم في الملف المشع 11 تسخين خام التغذية 5 الهيدروكريوني سريعاً للوصول إلى النقطة حيث يبدا تفاعل الإنحلال الحراري بحيث يتحول خام التغذية الهيدروكريوني إلى منتجات ومنتجات ثانوية. وهذه المنتجات هي من بين منتجات أخرى من الهيدروجين chydrogen الإثيلين عصدعالإطاء؛ البروييلين <propylene البوتاديين cbutadiene البنزين cbenzene التولين ctoluene الستيرين estyrene و/أو مركبات الزايلين .xylenes كما أن المنتجات الثانوية هي من بين منتجات أخرى من الميثان methane وزيت الوقود. وبتم تبريد الخليط الناتج sald 0 المخففة مثل بخار التخفيف؛ خام التغذية غير المحوّل وخام التغذية «mall والذي يكون
Ble عن صبيب المفاعل المسمى ب"غاز مكسّر”؛ سريعاً في مبادل عند خط التحويل 35؛ لتجميد توازن التفاعلات لصالح المنتجات. وبطريقة ابتكارية؛ يتم أولاً استعادة الحرارة المهدورة في الغاز المكسّر 8 في المبادل عند خط التحويل 35 عن طريق تسخين خام التغذية أو خليط من المادة المخففة-خام التغذية قبل إرساله إلى الملف المشع 11. ووفقاً للاختراع الحالي؛ يمكن توليد بخار مرتفع الضغط في aud الحمل الحراري؛ على سبيل المثال عن طريق ملف مرجل غلي 26 Lee A على الأقل جزئياً ماء مرجل الغلي من أسطوانة البخار 33 لتوليد بخار مرتفع الضغط مشبع. ويمكن وضع ملف مرجل الغلي 26 في الجزء السفلي لقسم الحمل الحراري ويكون متصلاً بأسطوانة البخار 33؛ بحيث يمكن ان يتدفق ماء مرجل الغلي 19 من أسطوانة البخار 33 إلى ملف مرجل الغلي 26 وبحيث يمكن أن يتدفق ماء مرجل الغلي المبخّر جزئياً 9ب عائداً من ملف مرجل الغلي 0 26 إلى أسطوانة البخار 33 عن طريق التدوير الطبيعي. (Sag إيصال ماء تغذية مرجل الغلي 3 Byala إلى أسطوانة البخار 33. ويتم في أسطوانة البخار 33؛ خلط ماء تغذية مرجل الغلي 3 مع slo مرجل الغلي الموجود فعلاً في أسطوانة البخار. وبتم في أسطوانة البخار 33 فصل البخار المشبع المولد عن ماء مرجل الغلي ويمكن إرساله إلى قسم الحمل الحراري 20 ليتم تسخينه بشكل فائق؛ والذي يمكن إجرائه بواسطة سخان فائق لبخار مرتفع الضغط واحد على الأقل 25 على سبيل المثال 5 بواسطة سخان فائق Jol وثاني 25 في and الحمل الحراري 20. ويمكن أن يقوم ملف مرجل الغلي المذكور 26 الموجود في الجزء السفلي لقسم الحمل الحراري باستعادة الحرارة الزائدة من غاز المداخن وقد يحمي مجموعات قسم حمل حراري dial خصوصاً مجموعة سخان فائق واحدة على الأقل لبخار مرتفع الضغط 25 من التسخين المفرط. ويفضل أن يتم وضع سخان فائق 25 واحد على الأقل قبل السخان الفائق لبخار التخفيف 24؛ ويفضل بعد ملف مرجل الغلي 26. وللتحكم بدرجة 0 حرارة البخار مرتفع الضغط؛ يمكن حقن المزيد من ماء تغذية مرجل الغلي 3 dah سخان غير فائق 4 موجود بين سخان فائق أول وثاني 25. ويمكن التزويد بحرارة التفاعل لتفاعل انحلال حراري ماص للحرارة بدرجة عالية عن طريق احتراق الوقود (غاز) 5 في القسم المشع 10؛ ويسمى أيضاً بموقد الفرن؛ في العديد من الطرق المختلفة؛ كما هو معروف للشخص المتمرس في التقنية. ويمكن إدخال هواء الاحتراق 6 على سبيل المثال 5 مبشرة إلى شعلات 12 موقد الفرن» بحيث يتم إشعال شعلات 12 غاز الوقود 5 وهواء الاحتراق 6 لتوفير حرارة لتفاعل الانحلال الحراري. وفي مناطق الاحتراق 14 في موقد الفرن؛ يتحول الوقود 5 وهواء الاحتراق 6 إلى منتجات احتراق مثل الماء «COs والذي يسمى بغاز المداخن. ang استعادة الحرارة المهدورة من غاز المداخن 7 في قسم الحمل الحراري 20 باستخدام أنواع مختلفة من مجموعات الحمل (hall 21. ويتم استخدام ein من الحرارة لجانب من العملية؛ أي؛ إجراء تسخين مسبق 0 و/أو تبخير و/أو التسخين الفائق لتيار تغذية هيدروكريوني و/أو خليط من sald) المخففة-خام
التغذية؛ ويتم استخدام ما تبقى من الحرارة لجانب غير العملية؛ Jie توليد وإجراء تسخين فائق لبخار مرتفع الضغط كما هو موصوف أعلاه. وفي أحد التجسيدات؛ كما هو موضح في الشكل 2 فهو يبين تمثيلاً تخطيطياً لتجسيد ثان لنظام فرن تكسير؛ ويمكن استعادة أي حرارة زائدة في الغاز المكسّر على سبيل المثال في مبادل عند خط التحويل إضافي على الأقل؛ مبادل عند خط التحويل ثانوي 36 والمهياً لتوليد بخار مرتفع الضغط مشبع. وبتم توليد هذا البخار من ماء مرجل الغلي 9أ القادم من أسطوانة البخار 33؛ ويتم تبخير ماء مرجل الغلي هذا جزثياً بواسطة المبادل عند خط التحويل الثانوي 36. ويتدفق ماء مرجل الغلي المبخّر جزئياً 9ب هذا إلى أسطوانة البخار 33 عن طريق التدوير الطبيعي. ويهذه الطريقة؛ يتم التزويد بحلقة إضافية من وإلى أسطوانة البخار 33 ليزيد من توليد البخار مرتفع الضغط وتحسين 0 كفاءة الفرن الكلية. ويمكن توصيل ماء تغذية مرجل الغلي 3 Bale إلى أسطوانة البخار 33؛ كما في الشكل 1؛ أو تسخينه بشكل مسبق أولاً» على سبيل المثال بواسطة الحرارة الزائدة المتاحة في قسم الحمل الحراري 20 التي لا يحتاجها ملف مرجل الغلي 26. وعليه؛ يمكن إضافة مجموعة حمل حراري إضافية 21 على سببيل المثال موفر 28؛ إلى قسم الحمل الحراري للفرن 20. ويمكن تهيئة مجموعة الحمل الحراري 28 هذه Al بشكل مسبق ماء تغذية مرجل الغلي 3 قبل دخوله إلى 5 أسطوانة البخار 33 بهدف رفع كفاءة الفرن الكلية والتزويد بقسم حمل حراري أكثر فعالية من حيث التكلفة. ويبين التجسيد في الشكل 2 أيضاً مروحة سحب مستحث 30 تسمى أيضاً بمروحة غاز (AT ومدخنة 31 يتم وضعها عند الطرف اللاحق لقسم الحمل الحراري لتفريغ غاز المداخن من قسم الحمل الحراري 20. ومع الترتيبة المبتكرة الجديدة؛ كما هو موضح في الشكلين 1 و 2؛ يمكن تخفيض مقدار مردود غير 0 العملية non-process duty أي المردود المستعاد في الغاز المكسر وقسم الحمل الحراري لتوليد البخار مرتفع الضغط؛ بشكل مستقل عن مقدار مردود العملية process duty المطلوب لتسخين خليط هيدروكريون hydrocarbon ويخار التخفيف مسبقاً إلى درجة الحرارة المثلى لدخول الملف المشع. وهذا يعني أنه يمكن زيادة كفاءة الموقد من 740 لمخطط تقليدي لتصل إلى 748 للمخطط الجديد كما هو موضح في الشكلين 1 و 2 مما يقلل من استهلاك الوقود بنسبة 717 تقريباً. ويقلل استهلاك 5 الوقود المقلل أيضاً من معدل تدفق غاز المداخن ومردود قسم الحمل الحراري المرتبط مع ما يقارب 7. وسمح المخطط الجديد بإعطاء الأولوية لهذه الحرارة لاستخدام العملية على حساب الاستخدام لغير العملية؛ مما يؤدي إلى درجة حرارة دخول عملية مستمثلة للملف المشع؛ ولكن مع إنتاج بخار مرتفع الضغط أقل. ويعتبر الحفاظ على درجة حرارة دخول ملف مشع مستمثلة مهماً حيث أنه يمكن لدرجة حرارة دخول أقل لخام التغذية أن تزيد مردود المشع وتخفض كفاءة الموقد وتزيد استهلاك 0 الوقودء في حين أن درجة حرارة الدخول الأعلى يمكن أن تؤدي إلى تحويل خام التغذية داخل قسم
الحمل الحراري والترسب المرتبط لفحم الكوك على السطح الداخلي لأنابيب قسم الحمل الحراري. ولا يمكن إزالة ترشب فحم الكوك هذا خلال دورة إزالة فحم الكوك العادية لإزالة فحم الكوك في الملف المشع لأن درجة حرارة الأنبوب منخفضة جداً لاحتراق and الكوك في قسم الحمل الحراري؛ مما يتطلب في نهاية المطاف إيقاف تشغيل الفرن لفترات طويلة ومكلفة لقطع الأنابيب المصابة في قسم الحمل الحراري والإزالة الميكانيكية لفحم الكوك.
ويمكن أن يتم الاحتراق في موقد الفرن 10 عن طريق شعلات الجزءِ السفلي 12 و/أو شعلات الجدار الجانبي و/أو عن طريق شعلات السقف و/أو شعلات الجدار الجانبي في فرن علوي الاشتعال. وفي التجسيد التمثيلي للفرن 10 كما هو موضح في الشكل 2 يقتصر الاشتعال على الجزءِ السفلي للموقد باستخدام شعلات ial) السفلي 12 فقط. ويمكن لهذا أن يزيد كفاءة الموقد ويمكن أن يقلل بشكل 0 كبير من استهلاك غاز الوقود بنسبة تصل إلى حوالي 720 مقارنة مع مخطط تقليدي. ويمكن تحقيق كفاءة موقد عالية من بين غيرها باستخدام على سبيل المثال فقط شعلات gall السفلي (كما هو موضح) أو عدد من صفوف شعلات الجدار الجانبي الموضوعة بالقرب من gall السفلي في حالة اشتعال الجزءِ السفلي؛ أو باستخدام شعلات السقف فقط أو عدد من صفوف شعلات الجدار الجانبي الموضوعة قريباً جداً من السقف في حالة اشتعال الجزء العلوي. ويعتبر جعل الموقد أطول أو وضع 5 ملفات مشعة أكثر كفاءة أمثلة أخرى للوصول إلى هذا الهدف. ويما أن توزيع الحرارة في هذه الحالة يركز بالأحرى على جزء من الملف المشع؛ يزداد تدفق الحرارة المحلي؛ مما يقلل من طول التشغيل. وللتصدي لهذا التأثير؛ فأنه قد يلزم وضع أنابيب ملف adie تحسّن تقل الحرارة؛ على سبيل المثال أنواع أنبوب تدفق دوامي أو أنواع أنبوب مشع حلقي متعرج في الملف المشع من أجل الحفاظ على طول تشغيل معقول. ويمكن Lad استخدام وسائل aT للحصول على أداء أفضل؛ مثل تصميم 0 ملف ثلاثي الممرات؛ لزيادة طول التشغيل؛ إما بشكل منفصل أو بالاشتراك مع وسائل أخرى. ويشكل مفيد؛ لا يكون لهذا التجسيد بشكل جوهري مشاكل مع انبعاثات (NOx مقارنة مع فرن تقليدي لأن درجة حرارة اللهب الأدياباتية لا تزداد بسبب احتراق الوقود بالاكسجين oxy-fuel combustion أو
التسخين المسبق للهواء. ويوضح الشكل 3 تمثيلاً تخطيطياً لتجسيد ثالث لنظام فرن تكسير. وفي هذا التجسيد؛ يتم توفير 5 الحرارة من أجل تفاعل الانحلال الحراري في موقد الفرن 10 بواسطة غاز الوقود 5 وهواء الاحتراق المسخن مسبقاً 50 المُشعل في الشعلات 12. ويمكن إدخال هواء الاحتراق 6 عبر مروحة سحب قسري forced draft fan 37؛ ويمكن بعد ذلك تسخينه في قسم الحمل الحراري 20 على سبيل المثال بواسطة مجموعة الحمل الحراري المتجسد بمثابة سخان مسبق للهواء 27 موجود على جانب لاحق لقسم الحمل الحراري 20 وبفضل بعد جميع مجموعات قسم الحمل الحراري الأخرى في قسم الحمل 0 الحراري. ويمكن للتسخين المسبق لهواء الاحتراق أن يزيد درجة حرارة اللهب الأدياباتية ويجعل الموقد
أكثر كفاءة من النظام الموضح في الشكل 2. ويكون من الممكن تقليل غاز الوقود الذي يتجاوز مقارنة بالمخططات التقليدية. ومع ذلك؛ يمكن لدرجة حرارة اللهب الأدياباتية الأعلى أن تزيد La انبعاث (NOx اعتماداً على مدى التسخين المسبق لهواء الاحتراق. واعتماداً على اللوائح البيئية المتعلقة بالحد الأقصى لانبعاثات NOX المسموح بهاء قد يتطلب هذا اتخاذ تدابير لخفض (NOx 5 وذلك مثلا بتركيب طبقة تقليل NOX حفزية انتقائية في قسم الحمل الحراري 20. ويما أنه يمكن أن تكون كفاءة الموقد أعلى مما كانت عليه في النظام الموضح في الشكل 2 يكون مردود قسم الحمل الحراري أقل وقد لا تكون الحرارة الزائدة في قسم الحمل الحراري لماء تغذية مرجل الغلي المسخن مسبقاً متاحة لأن كفاءة الموقد ازدادت. وفي نهاية المطاف يمكن أن يصبح الموفر زائداً عن الحاجة ويمكن إرسال ماء تغذية مرجل الغلي إلى أسطوانة البخار دون أن يتم تسخينه مسبقاً في الموفرء كما 0 هو موضح في الشكل 3. وببين الشكل 4 تمثيلاً تخطيطياً لتجسيد رابع لنظام فرن تكسير. وفي هذا التجسيد؛ يتم توفير Shall لتفاعل الانحلال hall في موقد الفرن 10 بواسطة غاز الوقود 5؛ هواء الاحتراق 6 وأكسجين oxygen الاحتراق المستنفد بالنتروجين nitrogen بدرجة كبيرة 51 المشعل في الشعلات 12. ويمكن Lad لإدخال الأكسجين oxygen في منطقة الاحتراق 14 أن يزيد درجة حرارة اللهب الأدياباتية 5 كطريقة بديلة للمخطط الموضح في الشكل 3. ومع هذا المخطط أيضاً؛ يكون من الممكن الحد من غاز الوقود الذي يتجاوز 725 مقارنة بالمخططات التقليدية. ومع cell يمكن لدرجة حرارة اللهب الأدياباتية الأعلى أن تزيد أيضاً انبعاث (NOx اعتماداً على مدى حقن الأكسجين 860ا»0. واعتماداً على اللوائح البيئية المتعلقة بالحد الأقصى لانبعاثات NOX المسموح بهاء قد يتطلب هذا اتخاذ تدابير لخفض (NOX وذلك مثلا بتركيب طبقة تقليل NOx حفزية انتقائية في قسم الحمل الحراري 20. 0 ويوضح الشكل 5 تمثيلاً تخطيطياً للتجسيد الخامس لنظام فرن تكسير. وفي هذا التجسيد؛ يتم توفير ha لتفاعل الانحلال الحراري في موقد الفرن 10 بواسطة وقود (غاز) 5» هواء الاحتراق 6 وأكسجين oxygen احتراق مستنفذ النيتروجين nitrogen لدرجة كبيرة 51 مطلق في الشعلات 12 بوجود غاز مداخن خارجي معاد تدويره 52. ويمكن خلط أكسجين oxygen الاحتراق 51 بغاز المداخن المعاد تدويره 52 في أعلى الشعلات 12 في خط مشترك مع الشعلات 12 باستخدام القاذفة 55. وللحصول 5 على غاز المداخن الخارجي المعاد تدويره 52؛ يمكن تجزئة غاز المداخن الخارج من قسم الحمل الحراري على سبيل المثال بواسطة مجزئ غاز المداخن gas splitter 54 إلى غاز مداخن منتج 7 وغاز مداخن 52 لإعادة التدوير الخارجية. ويمكن إخلاء غاز المداخن المنتج 7 من خلال مدخنة 1 باستخدام مروحة سحب مستحث 30. ويمكن تهيئة نفس المروحة 30 لإعادة تدوير غاز المداخن خارجياً إلى الشعلات 12. وبدلاً من ذلك؛ يمكن تجسيد المروحة 30 في مروحتين أو أكثر؛ وفق
متغيرات Jie فرق انخفاض الضغط لنظام سابق؛ على سبيل المثال المدخنة 31 أو دارة إعادة تدوير غاز المداخن 52. ويوضح الشكل 6 تمثيلاً تخطيطياً للتجسيد السادس لنظام فرن التكسير. وفي هذا التجسيد؛ يتم توفير حرارة لتفاعل الانحلال الحراري في موقد الفرن 10 بواسطة وقود (غاز) 5 وأكسجين oxygen احتراق مستنفد النيتروجين nitrogen لدرجة كبيرة 51 مطلق في الشعلات 12 بوجود غاز مداخن خارجي معاد تدويره 52. ويكون هذا المخطط عملياً نفس الموضح في الشكل 5 إلا أنه يتم استبدال كل هواء الاحتراق 6 بأكسجين oxygen الاحتراق 51. ويكون هذا المخطط الأعلى استهلاكاً لأكسجين oxygen الاحتراق 51؛ ولكن الأقل كمية من غاز الاحتراق الخارج من المدخنة. ويكون غاز المداخن faa Lue بثاني أكسيد الكريون CO» carbon dioxide مما يجعله مثاليًا لالتقاط الكربون «carbon 10 كما أن انبعاثات أكاسيد النيتروجين NOx Nitrogen oxides أقل بسبب عدم وجود النيتروجين «nitrogen إلا أن النيتروجين nitrogen مرتبط بتسرب الهواء في قسم الحمل الحراري. وهذا المخطط هو الأكثر ملاءمة للبيئة. ويمكن توضيح العلاقة بين الأشكال 4؛ 5 و6 بالإشارة إلى الشكل 8؛ حيث يبين الرسم البياني معدل تدفق الأكسجين oxygen النسبي (على المحور الرأسي) كدالة لمعدل تدفق الهواء النسبي (على 5 المحور الأفقي). ويمثل معدل تدفق الأكسجين oxygen النسبي معدل التدفق بالنسبة لمتطلبات الأكسجين oxygen عند احتراق الوقود بالأكسجين بنسبة 100 أي في Alla عدم وجود أي هواء احتراق. ويمثل الشكل 4 تمثيلاً تخطيطياً لنظام فرن التكسير للاحتراق الجزئي للوقود بالأكسجين دون الحاجة إلى sale] تدوير غاز المداخن الخارجي؛ بينما يمثل الشكل 6 تمثيلًا تخطيطياً لنظام فرن التكسير للاحتراق الكامل للوقود بالأكسجين مع إعادة تدوير غاز المداخن الخارجي لتخفيف درجة 0 حرزارة اللهب الأدياباتية. Jiang الشكل 5 تمثيلاً تخطيطياً لنظام فرن التكسير لحالة متوسطة. وتكون متطلبات الأكسجين oxygen بالنسبة إلى احتراق الوقود الكامل بالأكسجين oxygen كما هو موضح في الشكل 6 هي 725 للمخطط كما هو موضح في الشكل 4 كأحد الأطراف؛ يشار إليه ب "ص" في الرسم البياني؛ و 7100 للمخطط 6؛ والمشار إليه ب 'س" في الرسم البياني في الشكل 8. ويكون مخطط الشكل 5 بين هذين النقيضين. وينتج مخطط الشكل 6 أقل كمية من أكاسيد النيتروجين في 5 المخططات الثلاثة؛ أي أقل من تلك التي في مخططات التقنية الحديثة؛ في حين أن مخطط الشكل 4 يحتوي على مستوى انبعاث أكاسيد النيتروجين أعلى بكثير من المخططين الآخرين. ويكون مخطط الشكل 5 بين هذين النقيضين. وقد يكون مخطط الشكل 4 هو الأكثر اقتصاداً في المخططات الثلاثة إذا لم يكن هناك dala لالتقاط الكربون carbon إلا فقط من أجل تحسين كفاءة استهلاك الوقود. وكما ذكر سابقاً؛ قد يكون مخطط الشكل 6 هو الأكثر ملائمة للبيئة ومناسباً لالتقاط الكريون carbon 0 وقد يوفر إدخال هواء الاحتراق انخفاضاً كبيراً في الحاجة إلى الأكسجين coxygen حيث تقل متطلبات
الأكسجين oxygen من 7100 إلى 725 تقريباً كدالة لتدفق الهواء النسبي. وبالنسبة للمخطط 6؛ يكون معدل تدفق الأكسجين oxygen النسبي £100« وبالنسبة للمخطط 4 يكون هذا حوالي 725. وبكون مخطط الشكل 5 بين هذين النقيضين. ويكون معدل تدفق الهواء النسبي هو معدل التدفق بالنسبة لمتطلبات هواء الاحتراق عند احتراق الوقود الجزئي بالأكسجين حسب مخطط الشكل 4؛ عند حقن أكسجين oxygen بنسبة 77 تقريباً لرفع حرارة اللهب الأدياباتية وعدم إعادة تدوير غاز المداخن الخارجي. وفي مخطط الشكل 6؛ يكون احتياج هواء الاحتراق النسبي هو 70. ويكون مخطط الشكل
5 بين هذين النقيضين. ويوضح الشكل 7 تمثيلاً تخطيطياً لتجسيد سابع لنظام فرن تكسير. ويعتمد هذا التجسيد لنظام فرن التكسير على التجسيد للشكل 6؛ بما في ذلك دارة إعادة تدوير غاز المداخن مع إدخال الأكسجين؛ 0 وبدون إدخال هواء الاحتراق. ومن أجل aL) كفاءة الفرن» يتم إضافة دارة مضخة حرارية 70 إلى النظام 40. aug تهيأة دارة المضخة الحرارية 70 لاستعادة الحرارة من غاز المداخن واستخدامها لتسخين المسبق لماء تغذية مرجل الغلي وبالتالي زيادة إنتاج البخار مرتفع الضغط. وبشتمل المصدر الحراري الخاص بدارة المضخة الحرارية 70 على ملف JA 77 موجود في قسم الحمل الحراري 0 لفرن التكسير 40. ويتصل ملف JAN 77 هذا بجهاز فصل البخار عن السائل vapour- liquid separating device 5 76 مثل على سبيل المثال أسطوانة قابلة للطرق <knock-out drum عبر الأنابيب الهابطة down comers والأنابيب الصاعدة risers وبتدفق المائع العضوي 60؛ مثل البيوتان cbutane البنتان pentane أو الهيكسان chexane تحت تأثير التدوير الطبيعي عبر الأنابيب الهابطة إلى ملف المُبخّر 77 حيث يتم تبخيره جزئياً بواسطة الحرارة المستعادة من غاز المداخن. وبتدفق الخليط العضوي من السائل/البخار 61 عائداً إلى جهاز فصل البخار عن السائل عبر 0 الأنابيب الصاعدة. وفي جهاز فصل البخار عن السائل؛ يتم فصل البخار 62 عن الخليط من السائل/البخار 61. ومن ثم يتم إجراء التسخين الفائق للبخار 62 المفصول عن الخليط 61 في مبادل الصبيب المنصرف لتيار تغذية feed effluent exchanger 74 من أجل زيادة كفاءة الحلقة. يتم إرسال البخار فائق الحرارة superheated vapour 63 إلى الضاغط aig .71 compressor تهيأة هذا الضاغط 71 لرفع ضغط البخار فائق الحرارة 63 إلى مستوى معين بحيث تتجاوز درجة حرارة 5 التكثيف عند مخرج الضاغط 71 بهامش كافٍ مستوى درجة الحرارة المطلوب لإجراء التسخين GW لماء تغذية مرجل الغلي 3. وهذا يتطلب اختيار مناسب لكفاءة الضاغط. وبتم تكثيف بخار الضاغط مرتفع الضغط 64 من الضاغط 71 بالكامل في CEC 72. وبتم استخدام حرارة التكثيف لإجراء التسخين المسبق لماء تغذية مرجل الغلي 3. وبتراكم السائل العضوي المُكتّف 65 في slog ناتج التكثيف 73. ومن وعاء ناتج التكثيف 73 يتم إرسال السائل المشبع 66 إلى مبادل الصبيب المنصرف لتيار تغذية 74 ليتم تبريده دونياً. ويتم تقليل ضغط السائل المبرد دونياً subcooled liquid 67 في
صمام خفض الضغط pressure reduction valve 75. وكلما زاد التبريد الدوني للسائل في مبادل الصبيب المنصرف لتيار تغذية 74( كلما زاد الجزءِ السائل عند مخرج هذا الصمام 75 وكلما قل معدل التدوير المطلوب للمائع الحراري العضوي الذي تم ضخه. وبتم إرسال الخليط منخفض الضغط من البخار والسائل 68 إلى جهاز فصل البخار عن السائل 76 حيث يتم فصل السائل والبخار عن بعضهما البعض» مما يعمل على اكمال الدارة. وبينما يكون ملف JAAN 77 عبارة عن المصدر الحراري للدارة؛ يمكن اعتبار ESA 72 بمثابة بالوعة حرارية للدارة. ويكون المراد تكثيفه في المُكّف 72 عبارة عن واجب الحرارة المستعادة من غاز المداخن في JAAN والحرارة التي يتم تزويدها من قبل محرّك driver الضاغط 71. ويعني هذا أنه يتم استخدام القدرة التي يتم تزويدها من قبل المحرك أيضًا لتوليد بخار مرتفع الضغط. وتعمل هذه 0 الحرارة على تحسين كفاءة الحلقة نظراً لعدم فقدان أي حرارة أثناء إدارة الضاغط. ومع ذلك؛ لا يزال من المفيد اختيار ضاغط عالي الكفاءة وتطبيق مبادل الصبيب المنصرف لتيار تغذية 74 للحفاظ على معدل التدفق وحجم المعدات المقابلة لجميع العناصر في الدارة أصغر ما يمكن. وفي حال وجود سلسلة من أفران التكسير؛ يمكن تهيأة الضاغط 71 وعاء ناتج التكثيف 73 ومبادل الصبيب المنصرف لتيار تغذية 74 لخدمة السلسلة المذكورة لأفران التكسير. 5 وتقى المشروع المؤدي إلى هذا الطلب تمويلاً من برنامج أفق الاتحاد الأوروبي H2020-SPIRE-) 6) بموجب اتفاقية المنح رقم 723706. ولغرض الوضوح وإيجاز الوصف؛ يتم وصف السمات هنا aS من نفس التجسيدات أو من التجسيدات المنفصلة؛ ومع ذلك سيكون موضع التقدير أن يتضمن نطاق الاختراع تجسيدات تشتمل على توليفات من جميع أو بعض السمات الموضحة. وقد يكون من المفهوم أن التجسيدات 0 الموضحة لها نفس المكونات أو مكونات متشابهة؛ فيما عدا الموضع الذي توصف فيه بأنها مختلفة. وفي عناصر الحماية؛ لا ينبغي تفسير أي علامات مرجعية موضوعة بين قوسين على أنها تحد من pale الحماية. ولا تستبعد كلمة 'تشتمل على" وجود سمات أو خطوات أخرى غير تلك المدرجة عنصر الحماية. وعلاوة على ذلك؛ لا ينبغي تفسير الكلمتين "أداة التنكير" على أنها مقتصرة على 'واحد فقط» ولكن Yay من ذلك يتم استخدامها لتعني 'واحد على CJR ولا تستبعد التعددية. ولا 5 تشير حقيقة أن ذكر بعض الاجراءات بشكل مشترك في عناصر الحماية المختلفة إلى أنه لا يمكن استخدام مجموعة من هذه الإجراءات كميزة. وسوف تتضح العديد من المتغيرات للشخص المتمرس في التقنية. ومن المفهوم أن جميع المتغيرات يتم تضمينها في نطاق الاختراع المحدد في عناصر الحماية التالية. قائمة بالرموز المرجعية
1 خام التغذية الهيدروكريوني 2 بخار التخفيف 3 ماء تغذية مرجل الغلي 4 بخار مرتفع الضغط 5 غاز مداخن 6. هواء الاحتراق 7 غاز مداخن 8 غاز مُكسَّر 9 ماء مرجل الغلي 9 ماء مرجل الغلي مُبخّر Lis aud .10 مُشع/موقد الفرن 11. ملف مُشع 12 شعلة gall السفلي 14 منطقة الاحتراق قسم الحمل الحراري 21 مجموعة الحمل الحراري 22 سخان مسبق للتغذية 23 ملف مرتفع الحرارة 24 سخان بخار تخفيف فائق 20 25 سخان بخار مرتفع الضغط فائق 26 ملف مرجل الغلي 27 سخان مسبق للهواء Re 28 30. مروحة سحب مستحث 31 مدخنة 33 أسطوانة بخارية 34 سخان غير فائق 35 مبادل أولى عند خط تحويل 36 مبادل ثانوي عند خط تحويل 37 مروحة سحب قسري
40 نظام فرن تكسير 50 هواء احتراق مسخن مسبقاً 51 أكسجين 52 غاز مداخن معاد تدويره خارجياً 54 مجزئ غاز المداخن
55 قاذفة غاز المداخن 60. سائل عضوي 61 خليط عضوي من السائل-البخار 62. بخار
63. بخار فائق الحرارة 64. بخار مرتفع الضغط 65 سائل عضوي مكثف 66. سائل مشبع 67 سائل مبرد Liga
68. خليط منخفض الضغط من السائل-البخار 70 دارة مضخة حرارية 71 ضاغط 72 مكثف 73 وعاء ناتج التكثيف
74 مبادل الصبيب المنتصرف لتيار تغذية 75 صمام خفض الضغط lea .6 فصل البخار عن السائل 77 ملف مُبحْر.
Claims (1)
- عناصر الحماية 1- نظام فرن تكسير Cracking furnace system )40( لتحويل خام التغذية الهيدروكربوني (1) إلى غاز مكسّر )8( يشتمل على قسم للحمل الحراري aud (20) convection section مشع «cooling section وقسم تبريد (10) radiant section Cua يحتوي قسم الحمل الحراري )20( على مجموعات حمل حراري )21( متعددة shige لاستقبال 5 وتسخين مسبق لخام التغذية الهيدروكريوني (1)؛ حيث يحتوي القسم المشع (10) على موقد يشتمل على ملف مشع (11) واحد على الأقل Lee لتسخين خام التغذية إلى درجة حرارة تسمح بتفاعل الانحلال الحراري؛ حيث يشتمل قسم التبريد على مبادل عند خط التحويل (35) واحد على الأقل؛ حيث يتم تهيئة النظام بحيث يتم تسخين خام التغذية مسبقاً بواسطة مبادل عند خط التحويل (35) 10 قبل الدخول إلى القسم المشع (10)؛ حيث يشتمل قسم الحمل الحراري (20) على ملف لمرجل الغلي )26( مهياً لتوليد بخار مشبع؛ يشتمل النظام أيضاً على أسطوانة بخارية steam drum )33( متصلة بملف مرجل الغلي (26). 2- نظام فرن التكسير Cracking furnace system )40( وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يقع ملف مرجل الغلي (26) المذكور في الجزء السفلي لقسم الحمل الحراري (20). 3- نظام فرن التكسير Cracking furnace system )40( وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث يتم تهيئة قسم الحمل Lf convection section Shall لخلط خام التغذية الهيدروكريوني (1) المذكورة مع بخار التخفيف (2)؛ مما يوفر خليط من المادة المخففة-خام التغذية؛ حيث يتم تهيئة المبادل عند خط التحويل (35) لتسخين خليط من المادة المخففة- خام التغذية مسبقاً قبل الدخول إلى القسم.)10( radiant section المشع 4- نظام فرن التكسير Cracking furnace system )40( وفقاً لعنصر الحماية 1 يشتمل أيضاً على المبادل الثانوي عند خط التحويل (36)؛ حيث يتم تهيئة المبادل الثانوي عند خط التحويل )36( 5 - تتوليد بخار مشبع مرتفع الضغط. 5- نظام فرن التكسير Cracking furnace system )40( وفقاً لعنصر الحماية 4 حيث تكون الأسطوانة البخارية steam drum )33( متصلة بالمبادل الثانوي عند خط التحويل (36).— 2 2 — 6- نظام فرن التكسير Cracking furnace system )40( وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل قسم الحمل الحراري convection section )20( على ge )28( مهيا لتسخين ماء تغذية مرجل الغلي )3( مسبقاً لتوليد البخار المشبع.7- نظام فرن التكسير Cracking furnace system )40( وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل قسم الحمل الحراري convection section (20) على سخان مسبق مؤكسِد (27)؛ يقع بعد قسم الحمل الحراري (20)؛ مهياً لتسخين المؤكسد مسبقاً؛ قبل إدخال هواء الاحتراق (6) المذكور للموقد.0 8- نظام فرن التكسير Cracking furnace system )40( وفقاً لعنصر الحماية 7 حيث يكون المُؤكسد عبارة عن هواء الاحتراق )6( أكسجين oxygen أو أكسجين وهواء الاحتراق(6). 9- نظام فرن التكسير Cracking furnace system )40( وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث يتم تهيئة النظام لإدخال الأكسجين oxygen (51) في القسم المشع section radiant (10).0- نظام فرن Cracking furnace system Sill )40( وفقاً لعنصر الحماية 9 حيث يتم تهيئة النظام لإدخال الأكسجين oxygen في القسم المشع section radiant )10( عند عدم Bale) تدوير غاز المداخن الخارجى.0 11- نظام فرن التكسير Cracking furnace system )40( وفقاً لعنصر الحماية 1؛ يشتمل أيضاً على دارة إعادة تدوير غاز المداخن الخارجي مهياً لاستعادة eda على الأقل من غاز المداخن (52) ولإعادة تدوير غاز المداخن المذكور للقسم المشع لضبط درجة حرارة اللهب. 2- نظام فرن التكسير Cracking furnace system )40( وفقاً لعنصر الحماية 11 حيث تشتمل5 دارة إعادة تدوير غاز المداخن الخارجى على قاذفة لغاز المداخن (55) مهيأة لإدخال الأكسجين oxygen (51) في غاز المداخن المعاد تدويره (52) قبل الدخول إلى الموقد. 3- نظام فرن التكسين Cracking furnace system )40( وفقاً لعنصر الحماية 1؛ يشتمل أيضاً على دارة مضخة حرارية )70( تشتمل على ملف Aw (77) يقع في قسم الحمل الحراريconvection section 0 )20( ومكثف (72)» حيث يتم تهيئة دارة المضخة الحرارية (70) بحيثيستعيد ملف المبحّر )77( الحرارة من قسم الحمل all (20) وينقل hall (72)_ ES المذكورة لماء تغذية مرجل الغلي (3). 4- طريقة لتكسير خام التغذية الهيدروكريوني في نظام فرن التكسين cracking furnace system )40( في نظام فرن التكسير )40( وفقاً لعنصر الحماية 1 تتضمن الطريقة خطوة of لتسخين مسبق لخام التغذية وخطوة ثانية لتسخين مسبق لخام التغذية؛ حيث تتضمن الخطوة الأولى لتسخين مسبق لخام التغذية تسخين مسبق لخام التغذية الهيدروكربوني (1) عن طريق غازات المداخن الحارة لنظام فرن التكسير» حيث تتضمن الخطوة الثائية للتسخين المسبق لخام التغذية تسخين مسبق إضافي لخام التغذية عن 0 طريق الحرارة المهدورة للغاز المكسّر (8) في نظام فرن التكسير (40) قبل دخول خام التغذية إلى القسم المشع radiant section (10) من نظام فرن التكسير (40)؛ حيث يحتوي القسم المشع )10( على موقد يشتمل على ملف مشع (11) واحد على الأقل مهياً لتسخين خام التغذية إلى درجة حرارة تسمح بتفاعل Pal الحراري؛ Cun يتم إجراء الخطوة الثانية للتسخين المسبق لخام التغذية باستخدام مبادل عند خط التحويل transfer line exchanger 5 (35) حيث يتم تغذية ماء مرجل الغلي )19( من الأسطوانة البخارية steam drum )33( لنظام فرن التكسير cracking furnace system (40) إلى ملف مرجل غلي (26) في aud الحمل الحراري convection section (20) لنظام فرن التكسير (40)؛ حيث يتم تسخين ماء مرجل الغلي )19( المذكور ؛ بواسطة غازات المداخن الحارة»؛ حيث يتم إرجاع خليط الماء والبخار إلى الأسطوانة البخارية (33) المذكورة.5- الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 14؛ حيث يتم خلط خام التغذية الهيدروكربوني (1) مع المادة المخففة؛ لتزويد خليط من خام التغذية-المادة المخففة قبل الخطوة الثانية للتسخين المسبق لخام التغذية. 5 16- الطريقة Wg لعنصر الحماية 15؛ Cua المادة المخففة عبارة عن بخار تخفيف. 7- الطريقة iy لعنصر الحماية 14( حيث يتم توليد البخار مرتفع الضغط (4) عن طريق الحرارة المهدورة للغاز المكسّر (8) لنظام فرن التكسير (40)؛ باستخدام مبادل ثانوي عند خط التحويل transfer line exchanger (36) يقع بعد مبادل خط التحويل.— 4 2 — 8- الطريقة Gy لعنصر الحماية 14( حيث يتم تسخين ماء تغذية مرجل الغلي )3( مسبقاً عن طريق غازات المداخن الحارة قبل الدخول للأسطوانة البخارية steam drum (33) لنظام فرن التكسير cracking furnace system (40). 19- الطريقة Gg لعنصر الحماية 14؛ حيث يتم تبخير ماء مرجل الغلي )19( المذكور. 0- الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 14( Cum تزداد درجة حرارة اللهب الأديباتي في القسم المشع radiant section (10) عن طريق إدخال المؤكسد مباشرة في القسم المشع (10) لنظام فرن التكسير system cracking furnace (40).1- الطريقة Gy لعنصر الحماية 20 حيث المؤكسد المذكور عبارة عن أكسجين oxygen نقي (51). 2- الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 14( Cum تزداد درجة حرارة اللهب الأديباتي في القسم المشع radiant section 15 (10) عن طريق إدخال هواء الاحتراق (6) WSS رئيسي والأكسجين oxygen كمؤكييد ثانوي؛ مباشرة في القسم المشع (10) لنظام فرن التكسير cracking furnace system )40( عند عدم وجود دارة إعادة تدوير غاز المداخن. 3- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 22 حيث يتم تسخين المؤكسد قبل الدخول للقسم المشع radiant section 0 (10). 4- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 23؛ حيث يتم تسخين المؤكسد مسبقاً عن طريق غازات المداخن لنظام فرن التكسير cracking furnace system (40). 5 25- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 14 حيث يتم ضبط درجة حرارة اللهب الأديباتي في القسم المشع radiant section (10) لنظام فرن التكسير cracking furnace system (40) عن طريق sale} تدوير جزءِ على الأقل من غاز المداخن. 6- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 25 حيث يتم خلط الأكسجين oxygen مع غاز المداخن المعاد 0 تدويره قبل الدخول إلى موقد الفرن.— 5 2 — 7- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 14( حيث يتم تسخين ماء تغذية مرجل الغلي )3( مسبقاً قبل الدخول إلى الأسطوانة البخارية steam drum (33) لفرن التكسير cracking furnace عن طريق دارة المضخة الحرارية (70).8- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 27 حيث يتم تسخين السائل العضوي (60) عن طريق غازات المداخن الحارة من نظام فرن التكسير cracking furnace system )40( وإرجاعه لجهاز فصل البخار عن السائل (76) ial المضخة الحرارية (70).0 29- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 14( حيث يتم نقل الحرارة من البخار مرتفع الضغط لماء تغذية مرجل الغلي (3) عن طريق Ee )72( لدارة المضخة الحرارية (70). 0- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 14( حيث يتم نقل الحرارة من السائل CES المتولد في البالوعة الحرارية لدارة المضخة الحرارية (70) عن طريق مبادل للصبيب المنصرف لتيار التغذية (74) إلى5 البخار المشبع المتولد في المصدر الحراري لنظام المضخة الحرارية.Lt - od vy الس 1 ال 7 09|! بط ! FU : oy / rd minimis i 7 ١ 1 y+ كلا Lalor |] م م ال ل A Hl || مهم > | mmm in ْ ميسن 5 3 : a0 | ِ : ٍ ; ْ 0 ب سما الس ٍ ب ood ] A vis, vo ii - : B 3 03 ’ ’ > اا | } Sep الحا Ry الكات مد ١١١١ =] - 1 أ Pt : ال PAL 3 ١ 0 ! سم yoo |] : 7 Foo 1 فد £ ] ال 2 أ iy ل ١ x أذ hve X Jo UL) ا : bo \ . ا EF 8 ٍِ ١ الشكلْ: 7 ا 71 إْ 5 : he ~Y i ١ بير اسم 2 ALS ١ ْ vo FN - - pi ® ا =< RA Sil iy CT ب THIS 7 !ٍ = + ف ا : Yr | 7 \ ) ْ . لمم أ : ااا 0 J ل = Gore, | rd Nia 1 ٍ : ا احا re vi vo 1 ص | y= » EPI I<] J refed J ما | | ”3 ض 2 § i 0 با لا ْ 1 q \ Nl ْ, م ٍ ب بلٍ a. Ecosse 1 . Np TTR ْ الشكل ؟ v ١ “A Ea > [1 مث ٍْ Lo v rT Ty ّْ : CA Ts اص TN 1 | 59 5 X A / a 3 . 1 ٍٍ bv,” i y TTT] 0 1 5 ; = BA on] د جح : | ii اس yy | ] oT lpm Yd) \ كلا HEN Fb =Yo. 5 Fa 2 oe , 2 TN bb TEN wie PEt poe . “سر | للخ 1 ال Yi vo ~~ i \ y A 7 : NN pele | ل = 5 : i 1 ١ 1 ya vo 5 Sri J i ْ 1 4 أ ٠ الى i 4 | : i i 8 ] 0 أ 13 Lo. § EE ve. XN Wadi Foo 8 Ee ا ل لأسسستسسسسيسيسلأسسسس سسا تس سس سج ٠“ الشكلٍْ 2 7 4 : Sa a “ped . : | A ب ْ ا ب 7 : ; ' \, | | a gl ال A LL] di : 1 إٍْ ٍ "سس Lvs | 2 Fa = ١“ : v | الم Ly =k ال : 7 § | ممم مس 0 8 : Np eet Ft “la vi Yo إْ : " \ 2 ذ A .ٍ Sepp [ Le اكات ض Te 4 hE ٠ ض ve / ٍْ 7 ! ١ Ps ٍْ i 2 Poy A t |] “ا لح ْ: 2 i ٍ ٍ 3 ved VE N ض EE : ey ب 1 ce 3 م : 5. 0 Nod من 2 لاس ول : + الشكلو" : 9 تت اال ; of a § of ل ْ ذا > > Cet it 1 > ربب ٍ .ا ان :| لماي Fa 3 اب 7 ١ \ SO ان : ا 5 | 3 5 £ A : g ب لبك ٍ | & ae والسسسم م YN 7 Ho oT i Re a oo ١ i { - J rd : vv hl ol Pip \ وا ض | S02 EYL Er ||] : Trl | “Ho iy 1 : Iv Fama i. id : [NS i», = nd Pha ال للكت“ ض TIC : v 2 ا | oa Nes | ا : م إٍْ لا ا 3 =< 0 ذ = 14 : 1 ص وجح تحتدبي 3 حب 0 1 شن : ا A J ْ: ا م : In to] Wo 1 § i ; 3 l 3N., | 3 إ DN 4 ve Q : or co. ب" Vo i A 3 NY 7 red OF A ب ٍ لمتكي + : السب ارات الشكل ٠ه إٍّ 7 ْ: إل > : 1 Tea : ot . ! oY: Ns 0 . 3 = ¢ : WT. we : I 2 Fa or : 1 - ِ ~~ 2 | | Co) : petit : ; oo NEY “eT ] ee a. Loy ْ عد : i xii + Xr mia rns ” 3 Fe mi RRA : = Yu dp : 7 1 ب" مر متسس § : No 2 IS # we ¥ : اا و الت سفنت ْ 1 ا ادا HE EN ve جا“ 0 : 7 1 : ً > ل =) > A امد ض 5 NS] : Pd ’ : { 5 Ye 1 7 ّ : 3. : h 7 ay : ; ; 1 ا ِْ يب : 7 i ١١ ١ 2 0 م ا إٍْ Es I] أ ي] إ] : 8 8 ; 3 Vi j Vi ل : = 3 إٍ i : ت١ ee. fi 7 ال i { , i A YY ب oh ee ب |ّ Bid : Lo nd one LIN . : a تتا SE dd + الشكل—_ 3 2 —_ i or. oT : i RY | 3 i : % YL + 0 Le : ; NE = . حشر YY i : 1 إ A 3 : ave Vi 0 | 7 i wi 4 t TY الال لي ٠ ّ ا Tw I me 3 | 2 ْ 3 ا i i i i AA + ا ل ا FNL TT TN ge 1 or i ed 8 0 Nag > i : 1 : ot NAL of 1 اام ما Sha سوب 4 CPs اراب ٍ ٍ ENA EN سيت ااا fli A CJ UE Te 3 mmm mm AAS aod 17 د Benin » TE] | am سس لت me 7 5 . إْ LT } J oo كات | “ ; . | Fr v 3 0 م لحب 3 v bys ’ 5 ا : : Ps ولا أن ا ححا سس ly م v $ 2 0 . > | po 1 : 5 = } ماب بسي ض كاي ' «= ِْ he TA a : 7 | ص | أ ل سم : ia Es 1 : 1 د : § § Soe ped AE PN se لاا | 4 NTT : 5 الات سال ري erred : ١ الشكلا oH ua : To ee ’ i : el "» ْ ل ; Rn wn ! I Sn Mg ١ ٍْ 0 ~ re Sn. 0 ْ ال a 1 : ~ْ 1. : ْ ne : : a I IY 7% Tin YER انكل ٠6 IA ae ٠6 ; A الشكلالحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية Swed Authority for intallentual Property pW RE .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < Ne ge ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام TEE ببح ةا Nase eg + Ed - 2 - 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب 101١ .| لريا 1*١ uo ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP17176502.7A EP3415587B1 (en) | 2017-06-16 | 2017-06-16 | Cracking furnace system and method for cracking hydrocarbon feedstock therein |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA519410816B1 true SA519410816B1 (ar) | 2022-11-25 |
Family
ID=59070577
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA519410816A SA519410816B1 (ar) | 2017-06-16 | 2019-12-15 | نظام فرن تكسير وطريقة لتكسير خام تغذية هيدروكربوني موجود فيه |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11732199B2 (ar) |
| EP (1) | EP3415587B1 (ar) |
| JP (1) | JP7208172B2 (ar) |
| KR (1) | KR102355618B1 (ar) |
| BR (1) | BR112019026847B1 (ar) |
| CA (1) | CA3067441A1 (ar) |
| RU (1) | RU2764677C2 (ar) |
| SA (1) | SA519410816B1 (ar) |
| SG (1) | SG11201912189VA (ar) |
| WO (1) | WO2018229267A1 (ar) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102018002086A1 (de) * | 2018-03-09 | 2019-09-12 | Borsig Gmbh | Quenchsystem |
| FI3748138T3 (fi) | 2019-06-06 | 2023-10-30 | Technip Energies France | Menetelmä koneiden käyttämiseksi eteenintuotantolaitoksen höyryntuotantopiirissä sekä integroitu etyleenintuotanto- ja voimalaitosjärjestelmä |
| KR20220088691A (ko) * | 2019-09-20 | 2022-06-28 | 테크니프 에너지스 프랑스 | 분해로 시스템 및 그의 탄화수소 공급원료를 분해하기 위한 방법 |
| US20210171836A1 (en) * | 2019-12-09 | 2021-06-10 | Coolbrook Oy | Heat Integration in a Hydrocarbon Processing Facility |
| WO2021156748A1 (en) * | 2020-02-06 | 2021-08-12 | Sabic Global Technologies B.V. | Systems and methods for steam cracking hydrocarbons |
| US11926582B2 (en) | 2020-04-09 | 2024-03-12 | Technip Energies France | Ultra-low emission ethylene plant |
| CN111450562A (zh) * | 2020-04-30 | 2020-07-28 | 鞍山玺诺热能科技有限公司 | 一种适用于高沸点化工原料提纯装置及工艺 |
| KR20230050365A (ko) | 2020-08-10 | 2023-04-14 | 테크니프 에너지스 프랑스 | 셸 앤드 튜브 열 교환기, 열 교환 방법 및 열 교환기의 사용 |
| WO2022069726A1 (de) | 2020-10-02 | 2022-04-07 | Basf Se | Wärmeintegration eines elektrisch beheizten reaktors |
| US11802687B2 (en) * | 2021-02-06 | 2023-10-31 | Uop Llc | Method of efficiency enhancement of fired heaters without air preheat systems |
| EP4056894A1 (en) * | 2021-03-10 | 2022-09-14 | Linde GmbH | Method and system for steamcracking |
| EP4056668A1 (de) | 2021-03-10 | 2022-09-14 | Linde GmbH | Verfahren und anlage zum steamcracken |
| EP4359491A1 (en) | 2021-06-22 | 2024-05-01 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Olefins production process |
| CN117642489A (zh) * | 2021-07-02 | 2024-03-01 | Sabic环球技术有限责任公司 | 用于使用电动加热汽化碳氢化合物的系统和方法 |
| CN118234834A (zh) * | 2021-10-25 | 2024-06-21 | 埃克森美孚化学专利公司 | 用于蒸汽裂化烃进料的方法和系统 |
| WO2023152162A1 (de) | 2022-02-09 | 2023-08-17 | Basf Se | Rückgewinnung der energie |
| US20230303935A1 (en) * | 2022-03-22 | 2023-09-28 | Lummus Technology Llc | Low co2 emission and hydrogen import cracking heaters for olefin production |
| TW202344778A (zh) * | 2022-03-22 | 2023-11-16 | 美商魯瑪斯科技有限責任公司 | 外部燃燒空氣預熱 |
| CN116083114A (zh) * | 2022-05-27 | 2023-05-09 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种热裂解设备和热裂解气能量回收方法 |
| EP4310160A1 (de) | 2022-07-22 | 2024-01-24 | Linde GmbH | Verfahren und anlage zum dampfspalten |
| WO2024052486A1 (en) | 2022-09-09 | 2024-03-14 | Linde Gmbh | Method and system for steam cracking |
| US20240182795A1 (en) * | 2022-12-06 | 2024-06-06 | Technip Energies France | Efficient cracking furnace system with reduced emission of co2 |
| EP4386067A1 (en) | 2022-12-12 | 2024-06-19 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Heat integration in an olefins production process using an electrically heated gas in a steam cracker furnace |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4479869A (en) | 1983-12-14 | 1984-10-30 | The M. W. Kellogg Company | Flexible feed pyrolysis process |
| IT1188189B (it) * | 1985-09-05 | 1988-01-07 | Snam Progetti | Procedimento per la produzione di cloruro di vinile monomero per cracking di cicloroetano e sistema adatto alla conduzione del procedimento |
| US4617109A (en) * | 1985-12-23 | 1986-10-14 | The M. W. Kellogg Company | Combustion air preheating |
| US4908121A (en) * | 1986-05-12 | 1990-03-13 | The M. W. Kellogg Company | Flexible feed pyrolysis process |
| KR910008564A (ko) * | 1989-10-19 | 1991-05-31 | 이헌조 | 텍스트(Text) 및 비텍스분서의 실시간 처리 시스템 |
| JP3804690B2 (ja) * | 1996-03-11 | 2006-08-02 | 鹿島塩ビモノマー株式会社 | １，２−ジクロロエタンの熱分解工程における熱回収方法及び熱回収装置 |
| US6312652B1 (en) * | 1997-09-19 | 2001-11-06 | Stone & Webster Engineering Corp. | Ceramic dip pipe and tube reactor for ethylene production |
| GB0306179D0 (en) | 2003-03-18 | 2003-04-23 | Imp College Innovations Ltd | Piping |
| EP1561796A1 (en) | 2004-02-05 | 2005-08-10 | Technip France | Cracking furnace |
| GB0604895D0 (en) | 2006-03-10 | 2006-04-19 | Heliswirl Technologies Ltd | Piping |
| US9651253B2 (en) * | 2007-05-15 | 2017-05-16 | Doosan Power Systems Americas, Llc | Combustion apparatus |
| GB0817219D0 (en) | 2008-09-19 | 2008-10-29 | Heliswirl Petrochemicals Ltd | Cracking furnace |
| SG10201500613VA (en) * | 2010-01-26 | 2015-03-30 | Shell Int Research | Method and apparatus for quenching a hot gaseous stream |
| WO2012015494A2 (en) * | 2010-07-30 | 2012-02-02 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
| US9505677B2 (en) * | 2012-10-29 | 2016-11-29 | China Petroleum & Chemical Corporation | Steam cracking processes |
| US9828306B2 (en) * | 2012-10-31 | 2017-11-28 | Shell Oil Company | Processes for the preparation of an olefinic product |
| RU2537440C1 (ru) * | 2013-11-28 | 2015-01-10 | Государственное унитарное предприятие "Институт нефтехимпереработки Республики Башкортостан" (ГУП "ИНХП РБ") | Печной агрегат |
| US9828554B2 (en) * | 2014-08-28 | 2017-11-28 | Exxonmobil Chemical Patent Inc. | Process and apparatus for decoking a hydocarbon steam cracking furnace |
| US10017702B2 (en) * | 2014-10-07 | 2018-07-10 | Lummus Technology Inc. | Thermal cracking of crudes and heavy feeds to produce olefins in pyrolysis reactor |
| RU182274U1 (ru) | 2018-06-19 | 2018-08-09 | Акционерное Общество "Комплексное Сервисное Обслуживание Пути" | Закладная деталь для нанесения идентификационных данных на железобетонные шпалы и брусья стрелочных переводов |
-
2017
- 2017-06-16 EP EP17176502.7A patent/EP3415587B1/en active Active
-
2018
- 2018-06-15 KR KR1020207000936A patent/KR102355618B1/ko active IP Right Grant
- 2018-06-15 CA CA3067441A patent/CA3067441A1/en active Pending
- 2018-06-15 SG SG11201912189VA patent/SG11201912189VA/en unknown
- 2018-06-15 JP JP2019569795A patent/JP7208172B2/ja active Active
- 2018-06-15 RU RU2019142030A patent/RU2764677C2/ru active
- 2018-06-15 US US16/623,060 patent/US11732199B2/en active Active
- 2018-06-15 BR BR112019026847-2A patent/BR112019026847B1/pt active IP Right Grant
- 2018-06-15 WO PCT/EP2018/065998 patent/WO2018229267A1/en active Application Filing
-
2019
- 2019-12-15 SA SA519410816A patent/SA519410816B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2019142030A (ru) | 2021-07-16 |
| CA3067441A1 (en) | 2018-12-20 |
| US20200172814A1 (en) | 2020-06-04 |
| KR102355618B1 (ko) | 2022-01-25 |
| BR112019026847A2 (pt) | 2020-08-11 |
| EP3415587A1 (en) | 2018-12-19 |
| RU2764677C2 (ru) | 2022-01-19 |
| EP3415587B1 (en) | 2020-07-29 |
| KR20200017477A (ko) | 2020-02-18 |
| WO2018229267A1 (en) | 2018-12-20 |
| SG11201912189VA (en) | 2020-01-30 |
| BR112019026847B1 (pt) | 2022-12-20 |
| RU2019142030A3 (ar) | 2021-08-20 |
| JP7208172B2 (ja) | 2023-01-18 |
| JP2020523466A (ja) | 2020-08-06 |
| US11732199B2 (en) | 2023-08-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA519410816B1 (ar) | نظام فرن تكسير وطريقة لتكسير خام تغذية هيدروكربوني موجود فيه | |
| US12012563B2 (en) | Cracking furnace system and method for cracking hydrocarbon feedstock therein | |
| CN1984979A (zh) | 控制导引到其顶部提供裂化进料的闪蒸罐的被加热进料的温度的装置和方法 | |
| BRPI0615643B1 (pt) | métodos para produção de olefina e para operar uma planta de produção de olefina | |
| US10669487B2 (en) | Process and apparatus for reducing thermal shock in a hydrocarbon steam cracking furnace | |
| JPS62267397A (ja) | 炭化水素の水蒸気分解方法 | |
| EP0030446B1 (en) | Process for cracking hydrocarbons | |
| CN111032831B (zh) | 裂化炉系统和用于在其中裂化烃原料的方法 | |
| US11959639B2 (en) | Method for reducing NOX emission | |
| US20240182795A1 (en) | Efficient cracking furnace system with reduced emission of co2 | |
| US20230324123A1 (en) | External combustion air preheat | |
| CN106631659A (zh) | 一种蒸汽裂解方法 | |
| CN106635123A (zh) | 采用富氧燃烧的多程炉管的裂解炉 | |
| Risseeuw et al. | Method for reducing NO X emission | |
| CN116917444A (zh) | 无空气预热系统的火焰加热器的效率增强方法 | |
| SA517380955B1 (ar) | عملية وجهاز لإزالة الكوك من فرن تكسير الهيدروكربون بالبخار | |
| Khanin et al. | Tube Furnaces in Revamped Plants. |