JPS6226444B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は、画像の記録又は画像の読取り等の情
報処理端末装置に関するものである。 第１図には情報処理端末装置の一例として、レ
ーザービームプリンターの一実施例の斜視図が示
されている。第１図に於てレーザー発振器１より
発振されたレーザービームは反射ミラー２を介し
て変調器３の入力開口に導かれる。変調器３で記
録すべき情報信号の変調を受けたビームは、ビー
ムエキスパンダー４によつて平行光束のままビー
ム径が拡大され回転多面反射鏡５に入射する。回
転多面反射鏡５は高精度の軸受けに支えられた軸
に取り付けられ、定速回転のモーター６により回
転される。従つて回転多面鏡５で偏向されるビー
ムは、等角速度で偏向される。回転多面鏡５で偏
向されるビームは結像レンズ７で感光ドラム８上
に結像される。尚９は第１コロナ帯電器、１０は
交流コロナ放電器であり、いずれも電子写真プロ
セスの一部である。この場合、回転多面鏡５を
θ/2だけ回転した場合、結像レンズ７に入射する
ビームの入射角の偏向量はθとなる。もし、結像
レンズ７を一般写真レンズの様に像高が偏向角の
正接に比例する・tanθレンズを使用すると、
感光ドラム８上でのビームの移動量ｙはｙ＝・
tanθとなり、回転多面鏡の回転角と感光ドラム
上でのビームの移動量が比例しない。従つて回転
多面鏡が等角速度にビームを偏向しても、感光ド
ラム（走査面）上でビームが等速度で移動しな
い。そこで、この結像レンズ７に感光ドラム上で
のビームの像高が、回転多面鏡の偏向角に比例す
るレンズを使用すると像高はｙ＝・θと表わさ
れて、回転多面鏡の回転角と感光ドラム上のビー
ムの移動速度が比例することになる。即ち、等角
速度偏向をなす偏向器を使用して走査ビームを走
査面上にフラツトで等速に結像させる為には、結
像レンズがｙ＝・θなる特性を持つレンズ（以
下本明細書では−θレンズと称す）を使用する
ことが必要になる。 従来の情報処理端末装置に於ける−θレンズ
としては、特開昭51−9463があり、この構成を第
２図に示す。 第２図に於いて１１は回転多面鏡のような偏向
器であり、１２は偏向器側より負、正、正のパワ
ー配置の走査レンズである。入射平行光束は１１
により偏向されレンズ系１２に入射することにな
り、レンズ系１２は走査面上に於いてフラツトで
偏向角に比例する像高のｙ＝θなる特性を有し
ている。しかしこのレンズ系では３枚の構成によ
り目的を達成している。 又、他の情報処理端末装置に用いられている、
−θレンズとしては米国特許第3668984号があ
り、この構成を第３図Ａに、その収差図を第３図
Ｂに示す。第３図Ａにおいては１３はガルバノミ
ラーのような偏向器であり、１４は偏向器側より
正、負、正のタイプで第２群がはりあわせの走査
レンズである。入射平行光束はガルバノミラ１３
により偏向されレンズ系１４に入射することにな
り、レンズ系１４は走査面においてフラツトで偏
向角に比例する像高のｙ＝θなる特性を有して
いる。しかしこのレンズ系では広角走査が困難で
ある。第３図Ｂを参照すればわかるようにω／２
≒15.8゜以上になると画角特性が著しく悪化す
る。 第４図に示す様に、偏向器でアフオーカルでな
いビームが走査される場合には以下に述べる様な
不都合な点を有する。即ち第４図は、米国特許第
3946150号に示されている光学系で、偏向器で平
行でないビームが走査され、結像レンズに入射す
る場合を示している。第４図において１５は球面
レンズあるいは図の面内にパワーを持つシリンド
リカルレンズで１９に焦点を結ぶ。１６は回転多
面鏡の様な偏向器で反射面を示す。１７は結像レ
ンズで走査面１８において、フラツトで結像スポ
ツトの移動を等速にするレンズである。第４図に
おいて、平行光束はレンズ１５により１９の位置
に集束され、その点を出た発散光束が偏向器１６
により偏向されて結像レンズ１７に入射し、結像
レンズ１７により走査面１８に結像される。した
がつて結像レンズ１７の物点は１９で、その物点
を走査面に結像することになり、有限結像であ
る。これから偏向器１６が回転することにより物
点１９は円弧上２０を動くことになるので、結像
レンズ１５は、物点の湾曲を結像面でフラツトに
しかつ像高を所定の歪曲収差を出すことにより等
速にする必要がある。また物体面の湾曲はレンズ
１５と偏向器１６の配置により決るのであつて、
個々のシステムにより物体面の湾曲が変化する。
このように結像レンズを有限にすることは物体面
の湾曲のための結像レンズの収差補正上むづかし
い問題が入つてくることと、物点の湾曲が個々の
システムにより違い湾曲補正が一般的でない欠点
がある。 本発明に於いては、走査面角が広く且つ簡易な
構造の走査用の−θレンズを備えた情報処理端
末装置を提供するものである。 更に、本発明に於いては走査用ビームの結像性
能が優れた情報処理端末装置を提供するものであ
る。 本発明に係る情報処理端末装置に於いては、そ
の偏向角が経時的に等角速度である様な偏向器と
該偏向器で走査される平行ビームを結像させるた
めのレンズとして２枚の単レンズより成る−θ
レンズを有するものである。そして該−θレン
ズは偏向器側に配される第１部分系であるレンズ
の屈折力が負、走査面側に配される第２部分系の
レンズの屈折力が正である。 更に本発明に係る情報処理端末装置に於いて
は、−θレンズに入射する平行光束が単色光以
外の場合、例えば複数の波長の場合とか白色光の
場合には、前記第１部分系かあるいは第２部分系
かのいずれか、又は両方の部分系に貼合せレンズ
を使用することによつて、色収差の補正された
−θレンズを得ることが可能である。以下本発明
を詳述する。 情報処理端末装置、特にプリンターなどに用い
られる走査用レンズは画角が広く、上述した如く
理想結像位置がｙ＝・θなる関係を持つことが
特徴である。尚上述した如く、ｙは走査面上に於
ける走査レンズの光軸の位置とビームスポツトの
結像位置の距離、は走査用レンズの焦点距離、
θは走査用レンズに入射するビームと走査用レン
ズの光軸との成す角である。一般に、光束がレン
ズにより結像される像高y′は、レンズに入射する
光束の入射角θの関数で表わされ、Aiを定数と
しレンズの焦点距離を１とすると、像高y′は次の
様に表わされる。尚以下に述べる収差に関する論
理式は「レンズ設計法」松居吉哉著（共立出版
1972年刊行）に基づくものである。 ３次の歪曲収差係数をＶとして、その係数と歪
曲の関係は次の式で表わされる。 歪曲（％）＝ｙ′−ｔａｎθ／ｔａｎθ×100＝−50Vta
n²θ……… (2) (1)式を(2)式に代入し、４次以上の項を無視して
整理すると A₀＋（A₁−１）θ＋A₂θ^２＋（A₃−１／３＋Ｖ／２）θ
^３ ＝０ ………(3) ここで、θの値によらず(3)式が成立するために
は すなわち、３次収差の領域において実現可能な
像高y′は、焦点距離をとして y′＝（θ＋A₃θ^３） ………(5) で表わされ、そのときの３次の歪曲収差係数は Ｖ＝２（１／３−A₃） ………(6) になる。したがつてy′＝θレンズにおいては、
(5)式からA₃＝０であり、したがつて３次の歪曲
収差係数はＶ＝２／３となる。 一般のレンズで補正すべき収差係数は３次収差
係数の領域では：球面収差、：コマ収差、
：非点収差、Ｐ：Petzval sum、Ｖ：歪曲収差
の５つであるが、仮に＝300mm、Ｆ_NO＝60、
ω／２＝20゜として、結像面でのスポツトサイズ
を約回折限界にするようにとの許容できる範
囲を算出してみる。 Ｆ_NO＝60のときλ＝0.6328μの光ではスポツト
サイズは約0.1mmであるから、結像面でのハロと
コマを0.05mm以下として、３次収差係数の領域で
考えると ハロ＝0.05≧｜Ｒ^３・Ｉ／２α′_Ｋ｜………(7
) コマ＝0.05≧｜３ｔａｎω／２・Ｒ^２・／２α′
_Ｋ｜………(8) 但し α′_K：近軸光線の像界側の換算傾角で、 １／ で表わすことができる Ｒ：全系の焦点距離を１に正規化した時の入射瞳
の半径 であるから、それぞれ｜｜≦576 ｜｜≦4.4
となる。 このことから、球面収差とコマ収差に関し
ては補正の対象としてあまり注意する必要がな
く、画角が広いことから非点収差、ペツツヴア
ール和Ｐ、歪曲収差Ｖのみが補正しなければなら
ない収差係数である。この３つの収差の中でＰは
レンズ系のパワー配置と屈折率により定まつてし
まうので、レンズ系のパワー配置を決定するとき
に考慮しておけばよい。 したがつて、この種の走査レンズで補正しなけ
ればならない収差は、３次収差の領域では非点収
差と歪曲収差Ｖの２つの収差であることがわか
る。 また、収差論によると、薄肉単レンズのレンズ
面の形状を変化させることによつて変化させ得る
収差に対する自由度は１であることがわかる。 以上のことから、この種の走査レンズで補正し
なければならない収差はとＶの２つなので、こ
の収差を補正するためには、レンズ系が２つの部
分系からなり、各部分系内が単レンズであるとす
ると、収差に対する自由度が２となり、この種の
レンズ系の収差を目標とする収差係数の値に一致
させる解が存在することになる。 次に以上のことを数式を用いて説明する。すな
わち＝０、Ｖ＝２／３を目標値として、光学系が２ つの部分系で各部分系内が薄肉単レンズであると
し、２つの部分系のパワー配置から各部分系内の
薄肉単レンズの形状を求める。薄肉単レンズの個
有係数A₀、B₀、Ｐは次のように書かれる。 〓_０＝（Ｎ／Ｎ−１）^２−２Ｎ＋１／Ｎ−１（１／Ｒ）
＋Ｎ＋２／Ｎ（１／Ｒ）^２− (9) 〓_０＝−Ｎ／Ｎ−１＋Ｎ＋１／Ｎ（１／Ｒ）
−(10) P₀＝１／Ｎ −(11) 但しＲは薄肉単レンズの前側面の曲率半径を示
す。この個有係数を用いて、光学系のとＶの３
次収差係数を表わすと次のようになる。 ＝ａ_１〓₀₁＋ｂ_１〓₀₁＋ｃ_１＋ａ_２〓
₀₂ ＋ｂ_２〓₀₂＋ｃ_２ −(12) Ｖ＝av₁〓₀₁＋bv₁〓₀₁＋cv₁＋av₂〓₀₂ ＋bv₂〓₀₂＋cv₂ −（13） 尚suffixは各部分系の番号を示すもので、
suffixの１は第１部分系、２は第２部分系を示
す。(9)と(10)から〓_０を〓_０で表わすと （14）を(12)、（13）に代入すると （16）と（17）からＢ^２ _０２を消去して〓₀₂を〓₀₁で表
わすと 〓₀₂＝Ｔ_２ｌ_１１／Ｔ_１〓^２ _０１＋Ｔ_２ｌ_２１＋Ｔ_３／
Ｔ_１B₀₁ ＋Ｔ_２ｌ_３１＋Ｔ_４／Ｔ_１ −（18） （18）を（16）に代入して〓₀₁についてまとめる
と ａ₂l₁₂（Ｔ_２ｌ_１１／Ｔ_１）^２〓^４ _０１＋2a₂l₁₂（Ｔ_２ｌ_１１／Ｔ_１）（Ｔ_２ｌ_２１＋Ｔ_３／Ｔ_１）〓^３ _０＋〔
ａ₁l₁₁ ＋ａ₂l₁₂｛２（Ｔ_２ｌ_１１／Ｔ_１）（Ｔ_２ｌ_３１＋Ｔ_４／Ｔ_１）＋（Ｔ_２ｌ_２１＋Ｔ_３／Ｔ_１）^２｝＋（ａ₂l
₂₂＋ｂ_２）（Ｔ_２ｌ_１１／Ｔ_１）〕Ｂ^２ _０１＋〔（ａ
₁l₂₁＋ｂ_１） ＋2a₂l₁₂（Ｔ_２ｌ_２１＋Ｔ_３／Ｔ_１）（Ｔ_２ｌ_３１＋Ｔ_４／Ｔ_１）＋（ａ₂l₂₂＋ｂ_２）（Ｔ_２ｌ_２１＋Ｔ_３
／Ｔ_１）〕〓₀₁ ａ₂l₁₂（Ｔ_２ｌ_３１＋Ｔ_４／Ｔ_１）^２＋（ａ₂l₂₂＋ｂ_２）（Ｔ_２ｌ_３１＋Ｔ_４／Ｔ_１）＋ａ₁l₃₁＋ａ₂l
₃₂ ＋ｃ_１＋ｃ_２−＝０ −（20） すなわち（20）の４次方程式を解くことによ
り、光学系の３次収差係数のとＶを＝０、Ｖ
＝２／３とする第１部分系の〓₀₁が求まり、その〓₀₁を （18）に代入することにより第２部分系の〓₀₂、
が求まる。 〓₀₁、〓₀₂がそのようにして求まれば(10)式より
第１、第２それぞれの部分系の形状が決定でき
る。また光学系の２つの部分系の個有係数から
とは次の式によつて求まる。 ＝ａ_１〓₀₁＋ｂ_１〓₀₁＋ｃ_１＋ａ_２〓
₀₂ ＋ｂ_２〓₀₂＋ｃ_２ −（21） ＝ａ_１〓₀₁＋ｂ_１〓₀₁＋ｃ_１＋ａ_２〓
₀₁ ＋ｂ_２〓₀₂＋ｃ_２ −（22） またレンズ系のPetzval sumは(11)を使うことに
より Ｐ＝₁P₀₁＋₂P₀₂ −（23）_１ ；レンズ全系の焦点距離を１とした時の第１
部分系のパワー_２ ；レンズ全系の焦点距離を１とした時の第２
部分系のパワー と表わされる。またトータルパワーΦは Φ＝_１＋_２−e′_{１ ２} −（24） となる。但しe′は第１部分系と第２部分系の主点
間隔である。 上述した様に、走査レンズが二つの部分系から
成るレンズタイプは偏向器側より、正レンズ−正
レンズ、正レンズ−負レンズ、負レンズ−正レン
ズ、の三つのタイプがある。しかしながら、正レ
ンズ−正レンズのタイプは２つの部分系が共に正
の屈折力を有する為に、ペツツヴアール和Ｐが大
きくなる。従つて像面歪曲と非点収差の補正が困
難である。又、正レンズ−負レンズのタイプでは
歪曲の補正が困難である。なぜなら目標とすべき
歪曲収差係数の値はＶ＝２／３であるから、補正すべ き歪曲収差は負の量である。故に主光線が高くな
る所に正レンズを配し、負の歪曲収差を発生させ
る必要がある。本件で示す様な情報処理端末装置
では、走レンズの入射瞳が、偏向器の偏向面上に
存する構成となつている。従つて主光線が高くな
る所は第１部分系より第２部分系となる為に、第
２部分系に負レンズを配すると歪曲の補正が困難
となる。以上の点から、走査レンズのパワー配置
は偏向器側より負レンズ−正レンズのタイプが最
適である。 第５図は本発明に係るレンズ構成のパワー配置
を示すもので、２１は偏向面でレンズ系から見て
入射瞳になり、t₁は入射瞳からレンズ系の第１部
分系の主点までの距離、e′は第１部分系と第２部
分系の主点間隔である。t₁とe′を固定したとき
_１を変化させると（24）式に基づいて_２も変化
する。そのとき（23）式に基づいてＰは第６図の
ように変化する。なおt₁はＰに関係しないので記
していない。N₁とN₂は代表としてN₁＝N₂＝1.65
にする。更に全系の焦点距離を１としてＰの許容
範囲（｜Ｐ｜≦１）に対応する第１部分系と第２
部分系のパワー配置と主点間隔e′を変えて、＝
０、Ｖ＝２／３を目標にして（20）式の４次方程式を 各々のパワー配置について解いた〓₀₁と〓₀₂の変
化を示すのが第７図〜第１５図である。第７図は
e′＝0.015、t₁＝0.05、第８図はe′＝0.015、t₁＝
0.25、第９図はe′＝0.015、t₁＝0.4、第１０図は
e′＝0.1、t₁＝0.05、第１１図はe′＝0.1、t₁＝
0.25、第１２図はe′＝0.1、t₁＝0.4、第１３図は
e′＝0.2、t₁＝0.05、第１４図はe′＝0.2、t₁＝
0.25、第１５図はe′＝0.2、t₁＝0.4のときの_１
を変えたとき（_２は（24）式から定まる）の〓
₀₁、〓₀₂の変化を示している。 第７図〜第１５図において、レンズ系が２つの
部分系をなし、そのパワー配置が凹凸であり、各
部分系が薄肉系であるとき、＝０、Ｖ＝２／３の３ 次収差係数の値をもつレンズ系は４つのグループ
に分けられることがわかる。すなわち第７図〜第
１５図においてのＡ、Ｂ、Ｃ、D4つのグループ
であり、そのグループの代表的な形状を第１６図
に示す。 次に前記したレンズ系の４つのグループのうち
Ａ、Ｃタイプは第７図〜第１５図に示す様に、
Ｂ、Ｄタイプに比して｜〓_０｜の値が大きく、す
なわち(10)式より明らかのように曲率（１／Ｒ）が
大きく、高次の収差補正が困難である。一方Ｂと
Ｄの２つのタイプは比較的｜〓_０｜の値が小さく
レンズ系を厚肉化しても高次収差を発生させるこ
となく画角が大きくとれ実用に適している。した
がつてこの種の走査レンズ、すなわち画角が広い
という特徴をもつ走査レンズは、レンズ系が２つ
の部分系をなし、そのパワー配置が凹凸であるレ
ンズ系の最適タイプはＢとＤの２つのタイプであ
る。 焦点距離を１に正規化した系に於いて、上記Ｂ
タイプに於ける入射瞳からレンズ系の第１部分系
の主点までの距離t₁と第１部分系のパワー_１、
第１部分系と第２部分系の主点間隔e′（_１と
e′が定まるとレンズ系の焦点距離を１に正規化し
ているので（24）式より第２部分系のパワー_２
は決まる）、第１部分系の個有係数（第１部分系
の個有係数が定まると（18）式より第２部分系の
個有係数は定まる。）の有効な範囲を下記に示
す。 0.05≦t₁≦0.4 −６≦_１≦−0.4 0.015≦e′≦0.2 これらのt₁、_１、e′の範囲に対応する第１部
分系の個有系数の範囲は1.46≦N₁≦1.84 1.46≦
N₂≦1.84に対し −11.4634≦〓₀₁≦0.8648 レンズ系全体の焦点距離をｆとして −４．９１９８×_１／ｆ≦１／r₁≦１．９７９
５×_１／ｆ r₁；第１部分系の偏向器側面の曲率半径 となる。 またＤタイプにおいては、焦点距離を１に正規
化した系で、 0.05≦t₁≦0.4 −４≦_１≦−0.4 0.025≦e′≦0.1 これらのt₁、_１、e′の範囲に対応する第１部
分系の個有係数の範囲は1.46≦N₁≦1.84 1.46≦
N₂≦1.84に対し 6.5615≦〓₀₁≦18.1779 レンズ系全体の焦点距離をｆとして ５．７７７９×_１／ｆ≦１／r₁≦１２．６７２
２×_１／ｆ となる。 上記ＢタイプとＤタイプに於けるt₁、_１、
e′の範囲の設定に関して述べる。上記t₁の範囲の
上限値を超えると、走査用レンズと偏向器の間隔
が広くなりすぎる為に、走査用レンズの外径が大
きくなる。又t₁の下限値を超えると偏向器と走査
用レンズの外径が狭くなりすぎ、偏向器と走査用
レンズがぶつかる。 _１に関しては、_１の設定範囲の上限値を超
えると、走査用レンズの第１部分系のレンズ形状
がＡタイプ或いはＣタイプに移行し、高次の収差
が発生し画角特性が悪化する。又、_１の下限値
を超えると走査用レンズの第１部分系のパワー負
担が大きくなり、高次の非点収差、歪曲収差が多
量に発生して画角特性が悪くなる。 e′に関しては、e′の設定範囲の上限値を超える
と、第１部分系と第２部分系の間隔が広くなりレ
ンズ系全体が大型化する。又e′の下限値を超える
と第１部分系と第２部分系が交錯し、非現実なレ
ンズのタイプとなる。 そして、前記B₀₁の条件範囲を逸脱すると、３
次収差係数における非点収差と歪曲Ｖの補正が
困難となり、従つて光学系全体で考えた場合には
非点収差が大きくなつたり、歪曲におけるｆ−θ
のリニアリテイーが補正出来なくなると言う問題
が生じる。 以下に本発明の情報処理端末装置に用いられる
走査用のｆ−θレンズの実施例を示す。下記の第
１実施例から第10実施例はＢタイプのレンズ、第
11実施例から第15実施例はＤタイプのレンズであ
る。又、第１実施例から第15実施例のレンズ形状
及び収差図は第１７図Ａ，Ｂから第３１図Ａ，Ｂ
に示す。更に収差図の、SAは球面収差、ASは非
点収差で、Ｍはメリデイオナル面、Ｓはサジタル
面を表わす。LINはlinearityを示すもので、
linearity＝ｙ′−ｆθ／ｆθ×100（但しy′は像高）
で表わ される。尚、下記のレンズデーターで、r₁〜r₄は
レンズの曲率半径、n₁は第１部分系の屈折率、n₂
は第２部分系の屈折率、d₀は偏向面と第１部分系
のr₁面との軸上空気間隔、d₁は第１部分系の軸上
肉厚、d₂は第１部分系のr₂面と第２部分系のr₃面
との軸上空気間隔、d₃は第２部分系の軸上肉厚で
ある。

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】 上記第１実施例から第10実施例を鑑みて、Ｂタ
イプのレンズ構成に於ける１／ｒ_１、１／ｒ_２、１／ｒ
_３、１／ｒ_４及びd₂ の値の範囲は −2.8679×１／ｆ≦１／ｆ_１≦11.6239×１／
ｆ −0.3498×１／ｆ≦１／ｒ_２≦14.9534×１／
ｆ 0.1663×１／ｆ≦１／ｒ_３≦6.8152×１／ｆ −4.0539×１／ｆ≦１／ｒ_４≦2.5442×１／ｆ 0.0019×ｆ≦d₂≦0.1881×ｆ である。但しｆはレンズ系の焦点距離である。 同様にして、第11実施例から第15実施例を鑑み
て、Ｄタイプのレンズ構成に於ける１／ｒ_１、１／ｒ_２
、１／ｒ_３、 １／ｒ_４及びd₂の値の範囲は −20.5332×１／ｆ≦１／ｒ_１≦−5.0689×１／
ｆ −13.7816×１／ｆ≦１／ｒ_２≦−4.3556×１／
ｆ −5.5819×１／ｆ≦１／ｒ_３≦−0.6988×１／ｆ −12.19×１／ｆ≦１／ｒ_４≦−2.7329×１／ｆ 0.0004×ｆ≦d₂≦0.0279×ｆ である。 上記実施例に示したレンズを第１図に示す情報
処理端末装置に適用すれば等速度で書き込みが出
来る装置が得られるものである。第３２図は、本
発明に係る情報処理端末装置の内、読み取りを行
う装置の一実施例を示すものである。第３２図に
示す読み取り用の端末装置は、不図示の一般外部
照明からの光速が走査面で反射されるのを読み取
るタイプの装置である。３１は走査面、３２は上
記実施例に示したｆ−θレンズで、偏向器側に負
レンズ３２ａ走査面側に正レンズ３２ｂが配され
ている。３３は等速で回転する回転多面鏡、３４
は集光レンズ、３５はスリツト３５ａを有するス
リツト板、３６は光電変換素子である。従つて、
走査面３１からのビームはｆ−θレンズ系３２を
介し、偏向器３３で偏向された後、集光レンズ３
４でスリツト板３５上に結像され、スリツト３５
ａ上に結像されるビームはスリツト３５ａを通過
して光電変換素子３６で検出される。この時、回
転多面鏡３３が等速で回転すると、走査面上の読
み取り点の位置も等速度で変化する。 以上、本発明に係る情報処理端末装置に於いて
は、等角速度に光偏向を成す偏向器と該偏向器と
走査面の間に配された二枚のレンズより成るｆ−
θレンズを備えるものであり、製作は容易で走査
画角が広く、且つ結像性能の優れたものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は情報処理端末装置の一例を示す斜視
図、第２図は従来のｆ−θレンズの一例を示す
図、第３図Ａは従来のｆ−θレンズの一例を示す
図、第３図Ｂはその収差図、第４図は従来の走査
光学系の一実施例を示す図、第５図は本発明に係
る情報処理端末装置に於けるレンズのパワー配置
を示す図、第６図は第５図に示すレンズ構成のパ
ワー配置を変化させた場合のペツツヴアール和の
変化の様子を示す図、第７図、第８図、第９図、
第１０図、第１１図、第１２図、第１３図、第１
４図及び第１５図は本発明に於ける情報処理端末
装置のレンズ構成のエレメントを変化させた場合
の固有値〓₀₁，〓₀₂の変化の様子を示す図、第１
６図は本発明に於ける情報処理端末装置のレンズ
構成の４つのタイプを示す図、第１７図Ａ，Ｂ、
第１８図Ａ，Ｂ、第１９図Ａ，Ｂ、第２０図Ａ，
Ｂ、第２１図Ａ，Ｂ、第２２図Ａ，Ｂ、第２３図
Ａ，Ｂ、第２４図Ａ，Ｂ、第２５図Ａ，Ｂ、及び
第２６図Ａ，Ｂは各々、本発明に係るＢタイプの
レンズ構成を示す実施例でＡにレンズ構成を、Ｂ
に収差図を示す。第２７図Ａ，Ｂ、第２８図Ａ，
Ｂ、第２９図Ａ，Ｂ、第３０図Ａ，Ｂ及び第３１
図Ａ，Ｂは各々、本発明に係るＤタイプのレンズ
構成を示す実施例で、Ａにレンズ構成を、Ｂに収
差図を示す。第３２図は本発明に係る情報処理端
末装置の一実施例を示す図。 ２１……偏向器、_１……第１部分系のパワ
ー、_２……第２部分系のパワー、t₁……偏向面
と第１部分系の主平面との距離、e′……第１部分
系と第２部分系の主点間隔、〓₀₁，〓₀₂……レン
ズ系の固有系数。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 等角速度に光偏向を成す偏向器と該偏向器と
   走査面の間に走査用のレンズ系を備え、走査面の
   書き込み又は読み取りを行う装置に於いて、 前記レンズ系は互いに有限距離を隔てた２つの
   部分系を有し、該部分系は単レンズより成り、更
   に偏向器側の第１部分系は負の屈折力を、走査面
   側の第２部分系は正の屈折力を有し、 −６≦φ_１≦−0.4 0.015≦e′≦0.2 −11.4634≦B₀₁≦0.8648 但し φ_１：レンズ系の焦点距離を１としたときの第１
   部分系のパワー e′：レンズ系の焦点距離を１としたときの第１部
   分系と第２部分系の主点間距離 B₀₁＝−Ｎ_１／Ｎ_１−１＋Ｎ_１＋１／Ｎ_１（１／
   Ｒ_１） R₁：前記第１部分系の物界側の面の曲率半径 N₁：前記第１部分系の屈折率 を満足し、前記走査面上の書き込み又は読み取り
   を等速度で行なう事を特徴とする情報処理端末装
   置。 ２ 等角速度に光偏向を成す偏向器と該偏向器と
   走査面の間に走査用のレンズ系を備え、走査面の
   書き込み又は読み取りを行う装置に於いて、 前記レンズ系は互いに有限距離を隔てた２つの
   部分系を有し、該部分系は単レンズより成り、更
   に偏向器側の第１部分系は負の屈折力を、走査面
   側の第２部分系は正の屈折力を有し、 −４≦φ_１≦−0.4 0.025≦e′≦0.1 6.5615≦B₀₁≦18.1779 但し φ_１：レンズ系の焦点距離を１としたときの第１
   部分系のパワー e′：レンズ系の焦点距離を１としたときの第１部
   分系と第２部分系の主点間距離 B₀₁＝−Ｎ_１／Ｎ_１−１＋Ｎ_１＋１／Ｎ_１（１／
   Ｒ_１） R₁：前記第１部分系の物界側の面の曲率半径 N₁：前記第１部分系の屈折率 を満足し、前記走査面上の書き込み又は読み取り
   を等速度で行なう事を特徴とする情報処理端末装
   置。