JPS62250134A - 炭化タングステン基超硬合金の製造法 - Google Patents
炭化タングステン基超硬合金の製造法Info
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- JPS62250134A JPS62250134A JP61094202A JP9420286A JPS62250134A JP S62250134 A JPS62250134 A JP S62250134A JP 61094202 A JP61094202 A JP 61094202A JP 9420286 A JP9420286 A JP 9420286A JP S62250134 A JPS62250134 A JP S62250134A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、耐クラック伝播性にすぐれ、この結果すぐ
れた耐欠損性と耐熱クラック性を示し、かつ耐摩耗性に
もすぐれた炭化タングステン（以下ＷＣで示す）慕超硬
合金の製造法に関するものである。
れた耐欠損性と耐熱クラック性を示し、かつ耐摩耗性に
もすぐれた炭化タングステン（以下ＷＣで示す）慕超硬
合金の製造法に関するものである。
従来、一般に１例えば切削工具の製造に、ＷＣを主成分
とし、必要に応じて周期律表の４ａ、５ａ。
とし、必要に応じて周期律表の４ａ、５ａ。
および６ａ族金属の炭化物、同４ａおよび５ａ族金属の
窒化物、並びにこれらの２種ｍｈの固溶体などのうちの
１種以りを含有し、さらに結合相形成成分として鉄族金
属のうちの１種１ａｈ、あるいは鉄族金属と％Ｃｒ族金
属およびＭなどのうちの１種以とを含有した組成を有す
るＷＣＣ超超硬合金用いられている。
窒化物、並びにこれらの２種ｍｈの固溶体などのうちの
１種以りを含有し、さらに結合相形成成分として鉄族金
属のうちの１種１ａｈ、あるいは鉄族金属と％Ｃｒ族金
属およびＭなどのうちの１種以とを含有した組成を有す
るＷＣＣ超超硬合金用いられている。
し７）”し、Ｌ記の従来ＷＣＣ超超硬合金、すぐれた耐
摩耗性を有するものの、これを、例えば鋼の断続切削に
切削チップとして用いた場合には、切刃に欠損や熱クラ
ックが発生し易く、比較的短時間で使用寿命に至るもの
である。
摩耗性を有するものの、これを、例えば鋼の断続切削に
切削チップとして用いた場合には、切刃に欠損や熱クラ
ックが発生し易く、比較的短時間で使用寿命に至るもの
である。
そこで１本発明者等は、Ｊ：述のような観点から。
上記従来ＷＣ基超硬合ａのもつ問題点な解決すべく研究
を行なった結果。
を行なった結果。
まず１分散相形成酸分としてＷＣのほかに。
（Ｗ、Ｍ）ｘＣからなるイータ相（Ｍ：金属成分）が分
散した組織を有するＷＣＣ超超硬合金製造し、ついで、
このＷＣＣ超超硬合金対して、ｉ相出現温度μｔの温度
で、浸炭、窒化、および浸炭窒化のうちのいずれかの処
理を施すと、 前記イータ相が、ＷＣとＭ成分とに分解し１分解したＭ
成分は他の結合相形成成分と結合して金属結合相プール
を形成し。
散した組織を有するＷＣＣ超超硬合金製造し、ついで、
このＷＣＣ超超硬合金対して、ｉ相出現温度μｔの温度
で、浸炭、窒化、および浸炭窒化のうちのいずれかの処
理を施すと、 前記イータ相が、ＷＣとＭ成分とに分解し１分解したＭ
成分は他の結合相形成成分と結合して金属結合相プール
を形成し。
この結果の金属結合相プールが分散した組織を有するＷ
Ｃ基超硬合似においては、クラックが発生しても、その
伝播が前記金属結合相プールによって抑制されることか
ら、すぐれた耐欠損性と耐熱クラック性を示すようにな
り、かつ前記金属結合相プールの存在によって耐摩耗性
が損なわれることがないという知見を得たのである。
Ｃ基超硬合似においては、クラックが発生しても、その
伝播が前記金属結合相プールによって抑制されることか
ら、すぐれた耐欠損性と耐熱クラック性を示すようにな
り、かつ前記金属結合相プールの存在によって耐摩耗性
が損なわれることがないという知見を得たのである。
この発明は、Ｌ記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に実施例により具体的に説明する。
て、以下に実施例により具体的に説明する。
実施例 ｌ
原料粉末として、平均粒径：３μｍを有するＷＣ粉末、
同２／Ｊｍの金属Ｗ粉末、および同１．５μｍのＣｏ粉
末を用意し、これら原料粉末を１重量％で、ＷＣ：８６
％、Ｗ：４％、Ｃｏ：１０％の配・合組成に配合し、ボ
ールミル中で４８時時間式混合し、乾燥した後、１０Ｋ
ｇ／−の圧力で、５ＮＰ４３２の切削チップ形状をもっ
た圧粉体にプレス成形し、ついでこの圧粉体を、真空中
、温度：１４００℃に１時間保持の条件で焼結したとこ
ろ。
同２／Ｊｍの金属Ｗ粉末、および同１．５μｍのＣｏ粉
末を用意し、これら原料粉末を１重量％で、ＷＣ：８６
％、Ｗ：４％、Ｃｏ：１０％の配・合組成に配合し、ボ
ールミル中で４８時時間式混合し、乾燥した後、１０Ｋ
ｇ／−の圧力で、５ＮＰ４３２の切削チップ形状をもっ
た圧粉体にプレス成形し、ついでこの圧粉体を、真空中
、温度：１４００℃に１時間保持の条件で焼結したとこ
ろ。
（Ｗ、Ｍ）、Ｃからなる粒径が３０〜７０／Ｊｍのイー
タ相が８容量％存在する焼結体が得られ、ついでこの焼
結体に対して。
タ相が８容量％存在する焼結体が得られ、ついでこの焼
結体に対して。
雰囲気ガス二〇馬、
雰囲気圧カニ ５０ ｔｏｒｒ 。
加熱温度：１４００’Ｃ。
処理時間＝１時間。
の条件で、浸炭処理を旌すことによって本発明法を実権
し、これによってイータ相が全く存在せず。
し、これによってイータ相が全く存在せず。
これに代って粒径が３０〜７０１ｍのＣｏに富んだ金属
結合相プールが９容量％の割合で分散した組織を有する
本発明ＷＣ基超硬合金製り削チップ（以下本発明切削チ
ップという）が得られた。
結合相プールが９容量％の割合で分散した組織を有する
本発明ＷＣ基超硬合金製り削チップ（以下本発明切削チ
ップという）が得られた。
一方、比較の目的で、配合組成を、ＷＣ：９０重置％、
Ｃｏ：１０重量％とし、かつ浸炭処理を行なわない以外
は、同一の条件で従東ＷＣ基超硬合金裂切削チップ（１
２Ｌ下従来切削チツプという）を製造した。
Ｃｏ：１０重量％とし、かつ浸炭処理を行なわない以外
は、同一の条件で従東ＷＣ基超硬合金裂切削チップ（１
２Ｌ下従来切削チツプという）を製造した。
ついで、この結果の本発明切削チップおよび従来切削チ
ップについて。
ップについて。
被削材： ＳＮ０Ｍ４３９（硬さ：ＨＢ２５０）。
切削速度： １００ ｍ／ｍ。
送り：０．２５ｍ５／刃。
切込み：２＋ｌｌ１１゜
の条件で鋼のフライス切削試験を行ない、切刃の欠損が
原因で使用寿命に至るまでの切削時間を測定したところ
、従来切削チップは３分で使用寿命に達したのに対して
１本発明切削チップは、１０分経過後も切刃に欠損の発
生は見られず、すぐれた耐欠損性を示し、さらに１０分
の切削で、逃げ面摩耗幅：０．２ｍ、すくい面摩耗深さ
ニア０μｍのすぐれた耐摩耗性を示した。
原因で使用寿命に至るまでの切削時間を測定したところ
、従来切削チップは３分で使用寿命に達したのに対して
１本発明切削チップは、１０分経過後も切刃に欠損の発
生は見られず、すぐれた耐欠損性を示し、さらに１０分
の切削で、逃げ面摩耗幅：０．２ｍ、すくい面摩耗深さ
ニア０μｍのすぐれた耐摩耗性を示した。
実施例 ２
原料粉末として、平均粒径：５μｍのＷＣ粉末。
同３．５ ｐ ｍのＷ２Ｃ粉末、同２μｍのＴｉＣ粉末
、同２ｐｍのＴｉＮ粉宋、同１．５．１１ ｍのＮｂＣ
粉末、同１、５ ／Ｊ ｍのＴａＣ粉末、および同１．
５７１ ｍのＣｏ粉末を用い、これら原料粉末を１重置
％で、 ＷＣ：８３％、 Ｗ２Ｃ： Ｓ％、ＴｉＣ：
２％、ＴｉＮ ： １％。
、同２ｐｍのＴｉＮ粉宋、同１．５．１１ ｍのＮｂＣ
粉末、同１、５ ／Ｊ ｍのＴａＣ粉末、および同１．
５７１ ｍのＣｏ粉末を用い、これら原料粉末を１重置
％で、 ＷＣ：８３％、 Ｗ２Ｃ： Ｓ％、ＴｉＣ：
２％、ＴｉＮ ： １％。
ＴａＣ： ３％、ＮｂＣ： １％、Ｃｏ：５％の配合組
成に配合する以外は、実施例１におけると同一の条件で
混合し、乾燥し、プレス成形し、ついで焼結して、（Ｗ
、Ｍ）６Ｃからなる粒径が１０〜２０ ｐ ｍのイータ
相が１０容量％の割合で分散した組織を有するＷＣＣ超
硬合金製造し、ついで、これに対して。
成に配合する以外は、実施例１におけると同一の条件で
混合し、乾燥し、プレス成形し、ついで焼結して、（Ｗ
、Ｍ）６Ｃからなる粒径が１０〜２０ ｐ ｍのイータ
相が１０容量％の割合で分散した組織を有するＷＣＣ超
硬合金製造し、ついで、これに対して。
雰囲気ガス二Ｎ２、
雰囲気子カニ１００ｔｏｒｒ。
温度：１４００℃、
処理時間：１時間、
の条件で窒化処理を旌すことによって本発明法を実施し
、これによって、イータ相が存在せず、これに代って粒
径が１０〜２０μｍのＣｏに富んだ金属結合相プールが
ｌＯ容量％の割合で分散した組織を有する本発明切削チ
ップが製造された。
、これによって、イータ相が存在せず、これに代って粒
径が１０〜２０μｍのＣｏに富んだ金属結合相プールが
ｌＯ容量％の割合で分散した組織を有する本発明切削チ
ップが製造された。
また、実施例１におけると同様に、配合組成を。
重量％で、ＷＣ：８８％、 ＴｉＣ： ２％、 ＴｉＮ
： １％、 ＴａＣ： ３％、 ＮｂＣ： １％、Ｃ
ｏ：５９６とし、かつ窒化処理を行なわない以外は、同
一の条件で従来切削チップを製造した。
： １％、 ＴａＣ： ３％、 ＮｂＣ： １％、Ｃ
ｏ：５９６とし、かつ窒化処理を行なわない以外は、同
一の条件で従来切削チップを製造した。
この結果得られた本発明切削チップと従来切削チップに
ついて、実施例１におけると同一の条件で鋼のフライス
切削試験を行なったところ、従来切削チップは０．５分
で切刃に欠損を生じ、使用寿命に至ったのに対して、本
発明切削チップは、ｌ。
ついて、実施例１におけると同一の条件で鋼のフライス
切削試験を行なったところ、従来切削チップは０．５分
で切刃に欠損を生じ、使用寿命に至ったのに対して、本
発明切削チップは、ｌ。
分経過１稔も切刃に欠損発生は見られず、引続いての使
用が可能な、すぐれた耐摩耗性と、すぐれた耐欠損性お
よび耐熱クラック性を示すものであった。
用が可能な、すぐれた耐摩耗性と、すぐれた耐欠損性お
よび耐熱クラック性を示すものであった。
実施例 ３
原料粉末として、平均粒径：３μｍを有するＷＣ粉末、
同３μｍのＴ ｉ Ｈ２粉末、同２ｐｍのＴｉＣ粉末、
同１．５ ｐ ｍのＴａＣ粉末、および同１．５ ｐ
ｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、重量％で。
同３μｍのＴ ｉ Ｈ２粉末、同２ｐｍのＴｉＣ粉末、
同１．５ ｐ ｍのＴａＣ粉末、および同１．５ ｐ
ｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、重量％で。
ＷＣ： ８５％、 ＴｔＨ２： ３％、 ＴｉＣ： ５
％、 ＴａＣ：２％、Ｃｏ：５％の配合組成に配合する
以外は、実施例１におけると同一の条件で混合し、乾燥
し。
％、 ＴａＣ：２％、Ｃｏ：５％の配合組成に配合する
以外は、実施例１におけると同一の条件で混合し、乾燥
し。
プレス成形し、ついで焼結して、（Ｗ、？ｖ１）６Ｃか
らなり、かつ幅：ｌＯ〜３０／Ｊｍ×長さ：１５０〜３
００μｍの寸法をもったイータ相が１５容肴％の割合で
分散した組織を有するＷＣ基超硬合位を製造し、ついで
、これに対して。
らなり、かつ幅：ｌＯ〜３０／Ｊｍ×長さ：１５０〜３
００μｍの寸法をもったイータ相が１５容肴％の割合で
分散した組織を有するＷＣ基超硬合位を製造し、ついで
、これに対して。
雰囲気ガス： Ｎ２ ＋ Ｃｏ （１： １ ） 。
雰囲気子カニ１００ｔｏｒｒ。
温度：１４００°Ｃ１
処理時間＝１時間。
の条件で浸炭窒化処理を施すことによって本発明法を実
施し、イータ相が存在せず、これに代って幅：１０〜４
０μｍ×長さ： １２０〜１６０／Ｊｍの寸法を有する
Ｃｏに富んだ金属結合相プールが１７容量％の割合で分
散した組織を有する本発明切削チップを製造した。
施し、イータ相が存在せず、これに代って幅：１０〜４
０μｍ×長さ： １２０〜１６０／Ｊｍの寸法を有する
Ｃｏに富んだ金属結合相プールが１７容量％の割合で分
散した組織を有する本発明切削チップを製造した。
また、比較の目的で配合組成を１重１％で、ＷＣ：８８
％、 ＴｉＣ： ５％、 ＴａＣ： ２％、Ｃｏ：５％
とし、７））つ浸炭窒化処理を行なわない限外は同一の
条件で従来切削チップを製造した。
％、 ＴｉＣ： ５％、 ＴａＣ： ２％、Ｃｏ：５％
とし、７））つ浸炭窒化処理を行なわない限外は同一の
条件で従来切削チップを製造した。
これらの切削チップについて、実施例１におけると同一
の条件で鋼のフライス切削試験を行なったところ、従来
１；ｌ］削チップは３分で切刃欠損が発生し使用寿命に
至ったのに対して１本発明切削チップは１０分経過後も
切刃に欠損の発生は見られず、さらに引続いての使用が
可能であった。
の条件で鋼のフライス切削試験を行なったところ、従来
１；ｌ］削チップは３分で切刃欠損が発生し使用寿命に
至ったのに対して１本発明切削チップは１０分経過後も
切刃に欠損の発生は見られず、さらに引続いての使用が
可能であった。
実施例 ４
原料粉末として、平均粒径：３μｍのＷＣ粉末。
同２μｍのＣｒ３Ｏ２粉宋、同２μｍのｖｏ５粉末・同
１μｍのＷ粉末、および同１．５μｍのＣｏ粉末を用配
合する以外は、実施例１におけると同一の条件で混合し
、乾燥し、プレス成形し、ついで焼結して、（Ｗ、Ｍ）
６Ｃからなる粒径が２０〜３ｏｌＩｍのイータ相が１７
容量％の割合で分散した組織を有するＷＣＣ超超硬合金
製造し、ついで、これに対して。
１μｍのＷ粉末、および同１．５μｍのＣｏ粉末を用配
合する以外は、実施例１におけると同一の条件で混合し
、乾燥し、プレス成形し、ついで焼結して、（Ｗ、Ｍ）
６Ｃからなる粒径が２０〜３ｏｌＩｍのイータ相が１７
容量％の割合で分散した組織を有するＷＣＣ超超硬合金
製造し、ついで、これに対して。
雰囲気ガス：ＣＨ４゜
雰囲気子カニ ２００ ｔｏｒｒ 。
温度：１４００°Ｃ１
処理時間＝２時間、
の条件で浸炭処理を施すことによって本発明法を実施し
、イータ相が存在せず、これに代って粒径が３０〜４０
μｍのＣｏに富んだ金属結合相プールが１７容散％の割
合で分散した組織を有する本発明切削チップを製造した
。
、イータ相が存在せず、これに代って粒径が３０〜４０
μｍのＣｏに富んだ金属結合相プールが１７容散％の割
合で分散した組織を有する本発明切削チップを製造した
。
この本発明し、７Ｆ削チツプについて、実施例１におけ
ると同一の条件で鋼のフライス切削試験を行ない、切刃
の逃げ面摩°耗幅が０．３ ｍに至るまでの切削時間を
測定したところ、１５分を示し、この場合も切刃に欠損
発生は全く見られなかった。
ると同一の条件で鋼のフライス切削試験を行ない、切刃
の逃げ面摩°耗幅が０．３ ｍに至るまでの切削時間を
測定したところ、１５分を示し、この場合も切刃に欠損
発生は全く見られなかった。
上記実施例１〜４の結果から１本発明切削チップは、金
属結合相プールの形成がない従来切削チップに比して、
耐欠損性および耐熱クラック性にすぐれ、かつすぐれた
耐摩耗性を示すことが明らかであ−る。
属結合相プールの形成がない従来切削チップに比して、
耐欠損性および耐熱クラック性にすぐれ、かつすぐれた
耐摩耗性を示すことが明らかであ−る。
上述のように、この発明の方法によれば、耐クラック伝
帳抑制作用のある金属結合相プールの形成によって、す
ぐれた耐欠損性と耐熱クラック性を有し、かつ耐摩耗性
にもすぐれたＷＣＣ超超硬合金製造することができるの
である。
帳抑制作用のある金属結合相プールの形成によって、す
ぐれた耐欠損性と耐熱クラック性を有し、かつ耐摩耗性
にもすぐれたＷＣＣ超超硬合金製造することができるの
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 炭化タングステンのほかに、（Ｗ、Ｍ）＿ｘＣからなる
イータ相（Ｍ：金属成分）が分散した組織を有する炭化
タングステン基超硬合金を製造し、 ついで、この炭化タングステン基超硬合金を、液相出現
温度以上の温度で、浸炭、窒化、あるいは浸炭窒化処理
して、前記イータ相を、炭化タングステンと、クラック
伝播抑制作用を有する金属結合相プールとに分解するこ
とを特徴とする耐クラック伝播性のすぐれた炭化タング
ステン基超硬合金の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61094202A JPH0762185B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 炭化タングステン基超硬合金の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61094202A JPH0762185B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 炭化タングステン基超硬合金の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62250134A true JPS62250134A (ja) | 1987-10-31 |
| JPH0762185B2 JPH0762185B2 (ja) | 1995-07-05 |
Family
ID=14103714
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61094202A Expired - Fee Related JPH0762185B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 炭化タングステン基超硬合金の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762185B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002210525A (ja) * | 2001-01-12 | 2002-07-30 | Denso Corp | 超硬工具 |
| JP2017056498A (ja) * | 2015-09-15 | 2017-03-23 | 新日鐵住金株式会社 | 超硬工具及びその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5284108A (en) * | 1975-12-30 | 1977-07-13 | Seiko Epson Corp | Super alloy |
| JPS55107754A (en) * | 1979-02-13 | 1980-08-19 | Mitsubishi Metal Corp | Tungsten carbide-base sintered hard alloy |
-
1986
- 1986-04-23 JP JP61094202A patent/JPH0762185B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
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| JPS5284108A (en) * | 1975-12-30 | 1977-07-13 | Seiko Epson Corp | Super alloy |
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002210525A (ja) * | 2001-01-12 | 2002-07-30 | Denso Corp | 超硬工具 |
| JP2017056498A (ja) * | 2015-09-15 | 2017-03-23 | 新日鐵住金株式会社 | 超硬工具及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0762185B2 (ja) | 1995-07-05 |
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