JPS62243832A - タンデムカ−ド - Google Patents
タンデムカ−ドInfo
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- JPS62243832A JPS62243832A JP8907286A JP8907286A JPS62243832A JP S62243832 A JPS62243832 A JP S62243832A JP 8907286 A JP8907286 A JP 8907286A JP 8907286 A JP8907286 A JP 8907286A JP S62243832 A JPS62243832 A JP S62243832A
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- card
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- Pending
Links
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Landscapes
- Preliminary Treatment Of Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、従来のシングルカードを2台(以下、第1
.第2カードと区別し、各カードの各部もそれぞれ第1
.第2と冠して区別する)連結してなるタンデムカード
の改良に関するものであって、第1シリンダ面上の1a
I#層を2個の小径第1ドツフアで剥離して、第1カー
ドの紐雑の杉行率をきわめて大きくすることを目的とし
たものであって、第1ストリツピングローラーと第2シ
リンダの間には、中間移送ローラーを設けないか、ある
いは1.2個設けることにより、タンデムカードの機台
の長さを従来のタンデムカードよりいくぶん短くした特
徴がある。かつ第1シリンダから剥離した2枚の繊維鳩
をきわめて長くずらして重ね合わせることにより、生産
スライバの短区間il量むらを著減させることを目的と
したもので・ある。
.第2カードと区別し、各カードの各部もそれぞれ第1
.第2と冠して区別する)連結してなるタンデムカード
の改良に関するものであって、第1シリンダ面上の1a
I#層を2個の小径第1ドツフアで剥離して、第1カー
ドの紐雑の杉行率をきわめて大きくすることを目的とし
たものであって、第1ストリツピングローラーと第2シ
リンダの間には、中間移送ローラーを設けないか、ある
いは1.2個設けることにより、タンデムカードの機台
の長さを従来のタンデムカードよりいくぶん短くした特
徴がある。かつ第1シリンダから剥離した2枚の繊維鳩
をきわめて長くずらして重ね合わせることにより、生産
スライバの短区間il量むらを著減させることを目的と
したもので・ある。
綿スライバ中に含有された微細なじん埃が、オープンエ
ンド紡出時にローターの孔内番とつまり糸切れの原因と
なるため、このような微細なじん埃を含有しない綿カー
ドスライバを生産する目的でタンデムカードが開発され
た。
ンド紡出時にローターの孔内番とつまり糸切れの原因と
なるため、このような微細なじん埃を含有しない綿カー
ドスライバを生産する目的でタンデムカードが開発され
た。
そのため通常のタンデムカードはシングルカードを2台
連結するとともに、2台のシングルカードの間に数個の
中間移送ローラーを連結しているので、機台の長さが著
しく長くなっている。
連結するとともに、2台のシングルカードの間に数個の
中間移送ローラーを連結しているので、機台の長さが著
しく長くなっている。
この発明は、高級綿リング糸あるいは細番手綿リング糸
用に開発したタンデムカードであるため、綿スライバ中
に残存した微細なじん埃はオープンエンド糸紡出時のよ
うな不良な障害とはならない。よってこの発明のタンデ
ムカードでは中間移送ローラーを設けないか、あるいは
1.2個設け、できるだけ機台の長さを短くすることに
した。
用に開発したタンデムカードであるため、綿スライバ中
に残存した微細なじん埃はオープンエンド糸紡出時のよ
うな不良な障害とはならない。よってこの発明のタンデ
ムカードでは中間移送ローラーを設けないか、あるいは
1.2個設け、できるだけ機台の長さを短くすることに
した。
従来のシングルカードは2台のシングルカードを2台連
結しているので、シングルカードで常用されている生産
1t(20〜25 lb/h程度)の2倍の生産が良好
に行われることが望ましい。しかし一般には1.5倍以
上に増産すると梳綿作用が不良になり、生産スライバ中
にスラブや切断繊維が増加し、生産スライバから紡出し
た綿リング糸に太さむらが増大するなどの欠点があった
。
結しているので、シングルカードで常用されている生産
1t(20〜25 lb/h程度)の2倍の生産が良好
に行われることが望ましい。しかし一般には1.5倍以
上に増産すると梳綿作用が不良になり、生産スライバ中
にスラブや切断繊維が増加し、生産スライバから紡出し
た綿リング糸に太さむらが増大するなどの欠点があった
。
その、ため通常のタンデムカードでは、例えば昭和53
年特許第7981号公報に示すような運転条件が常用さ
れ、30〜40 lb/h程度の綿スライバが生産され
ている。
年特許第7981号公報に示すような運転条件が常用さ
れ、30〜40 lb/h程度の綿スライバが生産され
ている。
シングルカードで、各部のローラーを生#:、itに比
例して回転すれば、綿スライバの品質をほとんど低下す
ることなく増産できるとの報告かある(例えば野崎長二
外4名、メタリックカードの綿紡への応用、第11報、
名古屋工業試験所報告第2巻第11号、昭和35年)。
例して回転すれば、綿スライバの品質をほとんど低下す
ることなく増産できるとの報告かある(例えば野崎長二
外4名、メタリックカードの綿紡への応用、第11報、
名古屋工業試験所報告第2巻第11号、昭和35年)。
よってタンデムカー・ドで、従来の綿スライバの生W1
.量の1.5倍の45.601b/hと高生産する場合
に、前記の特公昭53−7981号公報に記載された各
部ローラーの回転数を生産量に比例して増大すれば、す
なわちL5倍すれば第1テーカインの回転数は1395
rpln、第1シリンダの回転数は450 rpm、第
1ドツフアの回転数は45 rpmとなる。
.量の1.5倍の45.601b/hと高生産する場合
に、前記の特公昭53−7981号公報に記載された各
部ローラーの回転数を生産量に比例して増大すれば、す
なわちL5倍すれば第1テーカインの回転数は1395
rpln、第1シリンダの回転数は450 rpm、第
1ドツフアの回転数は45 rpmとなる。
シングルカードでは、テーカインローラ−の回転数が1
26 Orpm以上になると、生産した綿スライバ中の
ネップが著増するとの報告がある。(井谷和十部外5名
、カードの高速化に関する研究、第1報、繊維学会誌V
O1,24、N004.1968 )。
26 Orpm以上になると、生産した綿スライバ中の
ネップが著増するとの報告がある。(井谷和十部外5名
、カードの高速化に関する研究、第1報、繊維学会誌V
O1,24、N004.1968 )。
またGKカードでは、シリンダ回転数を400rpm
、テーカイン回転数を115orpmとした場合、生産
した綿スライバから紡出した精紡糸の品質が低下しない
との報告があり、この場合のドツファ回転数は26 r
pHl、生産量は25にp/hで、同報告中のグラフか
ら計測したシリンダ面上のmi密度はほぼL 777/
v、繊維の移行率はほぼ18%である。
、テーカイン回転数を115orpmとした場合、生産
した綿スライバから紡出した精紡糸の品質が低下しない
との報告があり、この場合のドツファ回転数は26 r
pHl、生産量は25にp/hで、同報告中のグラフか
ら計測したシリンダ面上のmi密度はほぼL 777/
v、繊維の移行率はほぼ18%である。
しかもシリンダ回転数がs o o rpm、テーカイ
ン回転数が1)OOrpm以上になると、繊維長が低下
して繊維の切断する傾向を示し、精紡糸の太さむらが増
大すると報告されてい、る。(野崎長二外2名、線用高
生産カードに右けるシリンダ回転数、テーカイン回転数
、ドツファ回転数、紡出スライバ太さ、生産量と糸質と
の関係、繊維機械学会論文集、VOL21、N005、
昭和43年)、乙の報告で使用されているフラットカー
ドはいわゆるCKカードであって、各部ローラーの直径
は通常のシングルカードの各部ローラーの直径の約80
%で小さいのが特徴である。したがって上記の報告中の
各部ローラーの回転数の80%が、通常のシングルカー
ドの各部ローラーの回転数に相当する。
ン回転数が1)OOrpm以上になると、繊維長が低下
して繊維の切断する傾向を示し、精紡糸の太さむらが増
大すると報告されてい、る。(野崎長二外2名、線用高
生産カードに右けるシリンダ回転数、テーカイン回転数
、ドツファ回転数、紡出スライバ太さ、生産量と糸質と
の関係、繊維機械学会論文集、VOL21、N005、
昭和43年)、乙の報告で使用されているフラットカー
ドはいわゆるCKカードであって、各部ローラーの直径
は通常のシングルカードの各部ローラーの直径の約80
%で小さいのが特徴である。したがって上記の報告中の
各部ローラーの回転数の80%が、通常のシングルカー
ドの各部ローラーの回転数に相当する。
タンデムカードで、綿スライバを45,601b/hと
いった高生産する場合に、前記のように生産量に比例し
て、第1カードの各部のローラー回転数を増大すれば、
第1テーカインの回転数は1395 rplD%第1シ
リンダの回転数は450 rpm、第1ドツフアの回転
数は45 rpmとなる。タンデムカードの第1カード
の各部ローラーの回転数をこのように大きくすると、前
記の報告の結果から品質の良好な綿スライバの生産でき
ないことがわかる。
いった高生産する場合に、前記のように生産量に比例し
て、第1カードの各部のローラー回転数を増大すれば、
第1テーカインの回転数は1395 rplD%第1シ
リンダの回転数は450 rpm、第1ドツフアの回転
数は45 rpmとなる。タンデムカードの第1カード
の各部ローラーの回転数をこのように大きくすると、前
記の報告の結果から品質の良好な綿スライバの生産でき
ないことがわかる。
しかもタンデムカードで45 、601b/hの高住産
する場合に、前記の計算値より小さいテーカイン回転数
にすると、分解した綿タフトが十分に小さくならないた
め、第1シリンダ面上での梳綿作用か良好に行われない
欠点がある。また第1シリンダの回転数を前記の計算値
より小さくすると、第1シリンダ面上の繊維密度が増大
して良好な梳綿作用か行われないことになる。
する場合に、前記の計算値より小さいテーカイン回転数
にすると、分解した綿タフトが十分に小さくならないた
め、第1シリンダ面上での梳綿作用か良好に行われない
欠点がある。また第1シリンダの回転数を前記の計算値
より小さくすると、第1シリンダ面上の繊維密度が増大
して良好な梳綿作用か行われないことになる。
一般にシリンダ面上の&I&維密度Cと生産IISおよ
び繊維の移行率pとの間には、理論的に次のような間係
がある。
び繊維の移行率pとの間には、理論的に次のような間係
がある。
C= S / pNA (1)
ここでNはシリンダの回転数
Aはシリンダの表面積
したがってシリンダ回転数を十分に大きくでしかし一般
にシングルカードでは、繊維の移行率は小さく、シリン
ダ回転数33 Orpmのとき18.4%程度である。
にシングルカードでは、繊維の移行率は小さく、シリン
ダ回転数33 Orpmのとき18.4%程度である。
(細用重三外4名、日本繊維機械学会第36回年次大会
研究発表会前刷、昭和58年、同報告中の図4から上記
の移行率を推測、した) 通常のシングルカードを改造してタンデムカードを製作
する場合、機台の振動や良好な品質のスライバの生産で
きることなどを考慮して、シリンダ回転数を33 Or
pm%第1テーカインの回転数を115 Orpm、と
設定し、第1シリンダ面上の繊維密度を1.7 l/d
(前記GKカードのシリンダ回転数40 Orpm、
生産量24xp/hのときのシリンダ面上の繊維密度に
等しい。)とするための移行率を(1)式で計算すると
表1のB欄のようになる。
研究発表会前刷、昭和58年、同報告中の図4から上記
の移行率を推測、した) 通常のシングルカードを改造してタンデムカードを製作
する場合、機台の振動や良好な品質のスライバの生産で
きることなどを考慮して、シリンダ回転数を33 Or
pm%第1テーカインの回転数を115 Orpm、と
設定し、第1シリンダ面上の繊維密度を1.7 l/d
(前記GKカードのシリンダ回転数40 Orpm、
生産量24xp/hのときのシリンダ面上の繊維密度に
等しい。)とするための移行率を(1)式で計算すると
表1のB欄のようになる。
しかし第1テーカインの回転数は、生産量に比例した回
、転数より17.6%小さいから、シリンダ面上の繊維
密度がこの比率だけ小さくなるように線維密度を1.4
1/dJ!:、 して、この場合の繊維の移行率を求め
ると、表1のC欄のごとくである。
、転数より17.6%小さいから、シリンダ面上の繊維
密度がこの比率だけ小さくなるように線維密度を1.4
1/dJ!:、 して、この場合の繊維の移行率を求め
ると、表1のC欄のごとくである。
表1 タンデムカードのシリンダ面上のli1緻密度と
移行率ラー回転数で、シリンダ面上の繊維密度をLu1
l/イとした場合。
移行率ラー回転数で、シリンダ面上の繊維密度をLu1
l/イとした場合。
Bは本発明の1実施例の第1シリンダの繊維密度をL’
ll/ばとした場合。
ll/ばとした場合。
Cは同上のル維密度を1.4117dとした場合。
Dは同上の第2シリンダの繊維密度を2.11/#/と
した場合。
した場合。
したかって従来のタンデムカードのシリンダ回転数を3
30 rpHとし、45.601b/hの綿スライバを
生産する場合に、第1カードでの繊維の移行率を表10
C欄に示すような値とすることは、通常のタンデムカー
ドの第1カードの運第1ドツファの代りに、2個の小径
第1ドツフアを使用する。ことにより、第1カードでの
給維の移行率を表10CIRに示すような値にすること
ができる創案を得て、この発明をなすに至った。
30 rpHとし、45.601b/hの綿スライバを
生産する場合に、第1カードでの繊維の移行率を表10
C欄に示すような値とすることは、通常のタンデムカー
ドの第1カードの運第1ドツファの代りに、2個の小径
第1ドツフアを使用する。ことにより、第1カードでの
給維の移行率を表10CIRに示すような値にすること
ができる創案を得て、この発明をなすに至った。
を2台連結してなるタンデムカードに自いて、第1シリ
ンダの前部周面に近接して2個の小径第1ドツフアを設
け、これらの小径第1ドツフアの前部周面に近接して、
第2ストリツピングローラーを設けたことを特徴とする
タンデムカードである。
ンダの前部周面に近接して2個の小径第1ドツフアを設
け、これらの小径第1ドツフアの前部周面に近接して、
第2ストリツピングローラーを設けたことを特徴とする
タンデムカードである。
このように本発明の特定発明は、第1シリンダの前部周
面に2個の小径第1ドツフアを近接して設けて、第1シ
リンダ面上の繊維層をそれぞれの小径第1ドツフアに移
行させることにより、後述のごとく第1カードの縁縁の
移行率を従来のシングルカードの2倍程度に大きくする
ことを目的としたものである。
面に2個の小径第1ドツフアを近接して設けて、第1シ
リンダ面上の繊維層をそれぞれの小径第1ドツフアに移
行させることにより、後述のごとく第1カードの縁縁の
移行率を従来のシングルカードの2倍程度に大きくする
ことを目的としたものである。
なぷ特許請求の範囲第2項記載のように、連結する2台
のシングルカードのフレームの端部を切断するかしない
かによって、第1ストリツピングローラーと第2シリン
ダの間に中間移送ローラーを設けないか、あるいは1個
または2個設けることが望ましい。
のシングルカードのフレームの端部を切断するかしない
かによって、第1ストリツピングローラーと第2シリン
ダの間に中間移送ローラーを設けないか、あるいは1個
または2個設けることが望ましい。
前記特定発明のタンデムカードは、従来のシングルカー
ドを連結して製作するので、フレームにおけるシリンダ
の位置はほぼ従来通りである。しかも連結するフレーム
の端部の切断は、フレームの強力が劣化しないところで
行なうことが必要である。したがってこのような条件か
ら第1、第2シリンダ間の距離が決まるので、これらの
シリンダの間に設ける2個の小径第1ドツフアと第1ス
トリツピングローラーの他には、中間移送ローラーを設
けないか、あるいは1個または2個設けて、上記2個の
シリンダの間隙に適合させることを特徴とする。
ドを連結して製作するので、フレームにおけるシリンダ
の位置はほぼ従来通りである。しかも連結するフレーム
の端部の切断は、フレームの強力が劣化しないところで
行なうことが必要である。したがってこのような条件か
ら第1、第2シリンダ間の距離が決まるので、これらの
シリンダの間に設ける2個の小径第1ドツフアと第1ス
トリツピングローラーの他には、中間移送ローラーを設
けないか、あるいは1個または2個設けて、上記2個の
シリンダの間隙に適合させることを特徴とする。
さらに特許請求の範囲第3項記載の発明は、従来のシン
グルカードを2台連結してなるタンデムカードにtいて
、第1シリンダの前部周面に近接して2個の小径第1ド
ツフアを設け、これらの小径第1ドツフアの前部周面に
近接してかの周速を他の小径第1ドツフアの周速より著
しく大きくしたことを特徴とするタンデムカードである
。
グルカードを2台連結してなるタンデムカードにtいて
、第1シリンダの前部周面に近接して2個の小径第1ド
ツフアを設け、これらの小径第1ドツフアの前部周面に
近接してかの周速を他の小径第1ドツフアの周速より著
しく大きくしたことを特徴とするタンデムカードである
。
そのためこの発明は、第1シリンダから2個の小径第1
ドツフアに移行した2枚の繊維層を第1ストリッピング
ローラー面上できわめて長くずらして重ね合わすことに
より、繊維層の短区間重量むらを著しく均整化すること
を目的としたものである。
ドツフアに移行した2枚の繊維層を第1ストリッピング
ローラー面上できわめて長くずらして重ね合わすことに
より、繊維層の短区間重量むらを著しく均整化すること
を目的としたものである。
上記のような特定発明と特許請求の範囲第3項記載の発
明の構成を1実施例によりそれぞれ詳細に説明すれば、
下記のごとくである。
明の構成を1実施例によりそれぞれ詳細に説明すれば、
下記のごとくである。
第1図は実施例の概要を示す側面図であって、lはディ
ツシュプレート、2はフィードローラー、3は第1テー
カイン、4はメタリックワイヤ付きモートナイフ、5は
第1シリンダ、6はオープニングローラー、7は第17
ラツト、8.9は上部と下部の小径第1ドツフア、lO
は第1ストリツピングローラー、11は第2シリンダ、
12は第27ラツト、13は第2ドツフア、14は第2
ストリツピングローラー、15はプレッシャブレード、
16.17は上部と下部のカレンダローラーであって、
各ローラーおよびフラットの回転方向はそれぞれ矢印で
図中に示した。
ツシュプレート、2はフィードローラー、3は第1テー
カイン、4はメタリックワイヤ付きモートナイフ、5は
第1シリンダ、6はオープニングローラー、7は第17
ラツト、8.9は上部と下部の小径第1ドツフア、lO
は第1ストリツピングローラー、11は第2シリンダ、
12は第27ラツト、13は第2ドツフア、14は第2
ストリツピングローラー、15はプレッシャブレード、
16.17は上部と下部のカレンダローラーであって、
各ローラーおよびフラットの回転方向はそれぞれ矢印で
図中に示した。
なおこの実施例の各部ローラーの直径と回転数は表2に
示すごとくである。
示すごとくである。
表2. タンデムカードの各部ローラーの直径と回転
数註コ1吐産スライバの太さを360 IIr/syd
とした。
数註コ1吐産スライバの太さを360 IIr/syd
とした。
+21に1 、 K4はそれぞれ上部と下部の小径第1
ドツフアと第1シリンダとの周速比を示す。
ドツフアと第1シリンダとの周速比を示す。
この発明の実施例は上記のように構成されているので、
下記のような作用効果がある。
下記のような作用効果がある。
ディツシュプレート1上の原綿(45,601kl/′
h生産)は、フィードローラー2の回転によって送出さ
れながら、j$1テーカイン3の高速回転によって打綿
され、小さなタフトに分解され除じんされる。
h生産)は、フィードローラー2の回転によって送出さ
れながら、j$1テーカイン3の高速回転によって打綿
され、小さなタフトに分解され除じんされる。
第1テーカイン3の回転数は、表2に示すように115
Orpmとしているので、生産スライバ中にネップや
綿:維の切断が著増する恐れはない。
Orpmとしているので、生産スライバ中にネップや
綿:維の切断が著増する恐れはない。
しかし前記のように生産量に比例した数値よりいくぶん
小さいので、分解されたタフトの大きさがいくぶん大き
くなる欠点がある。
小さいので、分解されたタフトの大きさがいくぶん大き
くなる欠点がある。
そこでこの発明の実施例では、従来のモートナイフの代
りにメタリックワイヤ付きモートナイフ4を取付けて、
分解されたタフトの大きさを一層小さくするようにした
。
りにメタリックワイヤ付きモートナイフ4を取付けて、
分解されたタフトの大きさを一層小さくするようにした
。
このように第1テーカイン3の高速回転によって分解さ
れ除じんされた1本づつの繊維やり7トは、第1シリン
ダ5面上に移行し、オープニングローラー6との間で予
備開繊され、さらに第1フラツト7と第1シリンダ5と
の間で梳綿作用を受け、1本づつの繊維や小さなタフト
に分解される。
れ除じんされた1本づつの繊維やり7トは、第1シリン
ダ5面上に移行し、オープニングローラー6との間で予
備開繊され、さらに第1フラツト7と第1シリンダ5と
の間で梳綿作用を受け、1本づつの繊維や小さなタフト
に分解される。
前記のように、第1テーカイン30回転数をi t s
o rpmとしているので、分解されたタフトの大き
さがいくぶん大きくなる恐れがあるので、オープニング
ローラー6詣よび第1フラツト7と第1シリンダ5との
間の予備開繊作用や梳綿作用がいくぶん不良となる恐れ
がある。よって第1テーカイン30回転数115 Or
pHlが、生産量に比例した回転数1395 rpmよ
り小さい比率21.3%だけ、第1シリンダ5面上の繊
維密度が適当な値のL 7 II/#/より小さく1.
411/Wとなるように第1シリンダ5面上の繊維密度
を設定した。
o rpmとしているので、分解されたタフトの大き
さがいくぶん大きくなる恐れがあるので、オープニング
ローラー6詣よび第1フラツト7と第1シリンダ5との
間の予備開繊作用や梳綿作用がいくぶん不良となる恐れ
がある。よって第1テーカイン30回転数115 Or
pHlが、生産量に比例した回転数1395 rpmよ
り小さい比率21.3%だけ、第1シリンダ5面上の繊
維密度が適当な値のL 7 II/#/より小さく1.
411/Wとなるように第1シリンダ5面上の繊維密度
を設定した。
な詔s1シリンダ50回転数’l 330 rpmとし
たので、生産スライバ中にネップや切断繊維の著増する
恐れはないが、生産量゛に比例した回転数45 Orp
mより26.7%小さいので、第1シリンダ5面上の繊
維密度が増大して梳綿作用が不良になる恐れがある。
たので、生産スライバ中にネップや切断繊維の著増する
恐れはないが、生産量゛に比例した回転数45 Orp
mより26.7%小さいので、第1シリンダ5面上の繊
維密度が増大して梳綿作用が不良になる恐れがある。
よってこの発明では、後述のように2個の小径第1ドツ
ファ8.9を設けて、第1カードの1jk維の移行率を
著しく大きくして、第1シリンダ5面上の繊維密度をL
41/111とし良好な梳綿作用が行われるようにし
た。
ファ8.9を設けて、第1カードの1jk維の移行率を
著しく大きくして、第1シリンダ5面上の繊維密度をL
41/111とし良好な梳綿作用が行われるようにし
た。
第1シリンダ5面上の繊維は、上記のような梳綿作用を
受けたのち、一部の繊維は上部の小径第1ドツフア8上
に移行し、第1シリンダ5面上に残った繊維の1部は下
部の小径第1ドツフア9上に移行する。このように第1
シリンダ5から2個の小径第1ドツファ8,9に移送さ
れた繊維の合計移行率pは、理論的に次のように求めら
れる。
受けたのち、一部の繊維は上部の小径第1ドツフア8上
に移行し、第1シリンダ5面上に残った繊維の1部は下
部の小径第1ドツフア9上に移行する。このように第1
シリンダ5から2個の小径第1ドツファ8,9に移送さ
れた繊維の合計移行率pは、理論的に次のように求めら
れる。
第1シリンダ5が1回転する間に、第1シリンダ5面上
の繊維量Qoのうち、上部と下部の小径第1ドツファ8
.9面上に移行した繊維量をQl、 Qsとすれば Q1=l)t Qo (21 Qs =pz Qo (1−Pt ) (3)Ql+Q
s=PQo (4)ここでpus pgは
第1シリンダ5から上部と下部の小径第1ドツファ8.
9へのそれ ぞれの移行率。
の繊維量Qoのうち、上部と下部の小径第1ドツファ8
.9面上に移行した繊維量をQl、 Qsとすれば Q1=l)t Qo (21 Qs =pz Qo (1−Pt ) (3)Ql+Q
s=PQo (4)ここでpus pgは
第1シリンダ5から上部と下部の小径第1ドツファ8.
9へのそれ ぞれの移行率。
したがって+21. (3)、 (4)式よりp=pt
+ps−ptp! (5)しかもpl 1)fi
< pi、 pl <1であるからp中p!+ps
(s) シングルカードでは、ドツファとシリンダの周速比が0
〜0.2の間にあるときの部雑の移行率は、周速比の増
大にともないほとんど直線状。
+ps−ptp! (5)しかもpl 1)fi
< pi、 pl <1であるからp中p!+ps
(s) シングルカードでは、ドツファとシリンダの周速比が0
〜0.2の間にあるときの部雑の移行率は、周速比の増
大にともないほとんど直線状。
に増大するとの報告がある。(原用和久外1名、カーシ
ングローラー間の繊維の移行率、繊維機械学会誌、Vo
l、 24. No、 6’、 1971 )この発明
の実施例において、2個の小径第1ドツファ8.9と第
1シリンダ5との周速比Kl。
ングローラー間の繊維の移行率、繊維機械学会誌、Vo
l、 24. No、 6’、 1971 )この発明
の実施例において、2個の小径第1ドツファ8.9と第
1シリンダ5との周速比Kl。
Klの値は表2に示すごとくである。
従来のタンデムカードで、シリンダ回転数がa o o
rpm 、 ドツファ回転数が30 、4 Orp
mのときのドツファとシリンダの周速比はそれぞれ0.
054,0.062である。しかるに本発明の一実施例
の2個の小径ドツファ8.9と第1シリンダ5との周速
比Kl、Kllの値は表2のごとくであって、それぞれ
の合計値は0.116,0.128となり、従来のタン
デムカードのそれの約2倍となる。
rpm 、 ドツファ回転数が30 、4 Orp
mのときのドツファとシリンダの周速比はそれぞれ0.
054,0.062である。しかるに本発明の一実施例
の2個の小径ドツファ8.9と第1シリンダ5との周速
比Kl、Kllの値は表2のごとくであって、それぞれ
の合計値は0.116,0.128となり、従来のタン
デムカードのそれの約2倍となる。
したがって第1シリンダ5から2個の小径第1ドツファ
8.9への移行率pi* p@の合計値を従来のタンデ
ムカードの第1カードの移行率のほぼ2倍にすることが
できる、 したがってシングルカードの繊維の移行率が前記のよう
に18.4%程度と小さくても、この発明のタンデムカ
ードの第1カードの繊維の移行率は上記の数値のほぼ2
倍の26.8%程度とすることができる。そのため表1
のC欄に示すような繊維の移行率が得られ、第1シリン
ダ5面上の繊維密度を表1に示すような数値1.411
781程度とすることができる。
8.9への移行率pi* p@の合計値を従来のタンデ
ムカードの第1カードの移行率のほぼ2倍にすることが
できる、 したがってシングルカードの繊維の移行率が前記のよう
に18.4%程度と小さくても、この発明のタンデムカ
ードの第1カードの繊維の移行率は上記の数値のほぼ2
倍の26.8%程度とすることができる。そのため表1
のC欄に示すような繊維の移行率が得られ、第1シリン
ダ5面上の繊維密度を表1に示すような数値1.411
781程度とすることができる。
したがってこの発明の実施例のタンデムカードでは、従
来のタンデムカードの生産量を5゜%増大し、45.6
01b/hとしても、第17ラツト7と11シリンダ5
0間の梳綿作用が良好に行われる。
来のタンデムカードの生産量を5゜%増大し、45.6
01b/hとしても、第17ラツト7と11シリンダ5
0間の梳綿作用が良好に行われる。
しかも表2に示すように、2個の小径第1ドツファ8.
9の周速の差を著しく大きくしているので、これらのド
ツファ8,9から剥離した繊維層を第1ストリツピング
ローラーlO面上できわめて長くずらして重ね合わせる
ことができる。そのため第1ストリッピングローラー1
0面上で重ね合わされた2枚の繊維層の短区間重量むら
(以下厚さむら屏畔駒噌−る)が、著しく減少し均整な
厚さの繊維層になる。
9の周速の差を著しく大きくしているので、これらのド
ツファ8,9から剥離した繊維層を第1ストリツピング
ローラーlO面上できわめて長くずらして重ね合わせる
ことができる。そのため第1ストリッピングローラー1
0面上で重ね合わされた2枚の繊維層の短区間重量むら
(以下厚さむら屏畔駒噌−る)が、著しく減少し均整な
厚さの繊維層になる。
このようにして、第1ストリッピングローラー10面上
に剥離され重ね合わされた繊維層が第2シリンダ11面
上に移行し、第2フラツト12との間で梳綿作用を受け
、さらに第2ドツフア13io上に移行する。
に剥離され重ね合わされた繊維層が第2シリンダ11面
上に移行し、第2フラツト12との間で梳綿作用を受け
、さらに第2ドツフア13io上に移行する。
第2ドツフア13は、従来のシングルカードに使用され
ているものを使用するが、生産スライバの設定された太
さく紡出ゲレン)によって。
ているものを使用するが、生産スライバの設定された太
さく紡出ゲレン)によって。
その回転数が決まる。
第2シリンダ11面上に移行してきた繊維層は、はとん
ど1本づつの繊維に分解され、しかも繊維はほとんど直
線状になり、繊維配列がきわめて良好になっているので
、第2シリンダ11面上の繊維層の厚さは第1シリンダ
5面上のそれより著しく薄くなっている。
ど1本づつの繊維に分解され、しかも繊維はほとんど直
線状になり、繊維配列がきわめて良好になっているので
、第2シリンダ11面上の繊維層の厚さは第1シリンダ
5面上のそれより著しく薄くなっている。
そのため、第2シリンダ11面上の繊維密度は、CKカ
ードで適当な繊維密度とされているL 7777dより
25%程度太きく j!、 19/elfとなっても、
第2シリンダ11面上での梳綿作用は不良になる恐れは
ない。
ードで適当な繊維密度とされているL 7777dより
25%程度太きく j!、 19/elfとなっても、
第2シリンダ11面上での梳綿作用は不良になる恐れは
ない。
したがって第2シリンダ11から第2ドツフア13への
繊維の移行率は、第2シリンダ11面上の繊維密度を!
、 I II/Fllと設定して、(1)式から求めら
れ表1のD欄に示すような程度となる。
繊維の移行率は、第2シリンダ11面上の繊維密度を!
、 I II/Fllと設定して、(1)式から求めら
れ表1のD欄に示すような程度となる。
第2ドツファ130回転数は、生産量と設定されたスラ
イバの太さく紡出ゲレン)によって決まる。しかも第2
シリンダ11のメタリックワイヤの仕様は、第27ラツ
ト12との間の梳綿作用が良好になるように設定される
ので、第2シリンダ11から第2ドツフア13への移行
率を増大するためのみχ変更することは好ましくない。
イバの太さく紡出ゲレン)によって決まる。しかも第2
シリンダ11のメタリックワイヤの仕様は、第27ラツ
ト12との間の梳綿作用が良好になるように設定される
ので、第2シリンダ11から第2ドツフア13への移行
率を増大するためのみχ変更することは好ましくない。
シングルカードのドツファに種々の針布を巻付けて移行
率を計測した実験では、針の働角や密度を小さくシ、(
ただし針の密度は300pAr?より大きい場合)、針
の腰上高さを大きくすると、移行率が増大するとの報告
がある。
率を計測した実験では、針の働角や密度を小さくシ、(
ただし針の密度は300pAr?より大きい場合)、針
の腰上高さを大きくすると、移行率が増大するとの報告
がある。
上記の報告
(11木村弘外1名、線用カード機における重いスライ
バの紡出方法第1報、繊維機械学会論文集、 VOl、
21. No、3(昭和43年)(2)長谷用進外1名
、線用カード機における重いスライバの紡出方法第2報
、繊維機械学会論文集、 Vol、 22. No、
7/8(昭和44年)な右、従来のシングルカードのド
ツファでは、表3に示したような仕様のメタリックワイ
ヤを使用し、シリンダのメタリックワイヤの歯の動角を
68−歯の密度を645 p/in”として、18.4
%程度の繊維の移行率を得ている(前報細用重三外4名
、日本繊維機械学会第36回年次大会研究発表会前刷)
。
バの紡出方法第1報、繊維機械学会論文集、 VOl、
21. No、3(昭和43年)(2)長谷用進外1名
、線用カード機における重いスライバの紡出方法第2報
、繊維機械学会論文集、 Vol、 22. No、
7/8(昭和44年)な右、従来のシングルカードのド
ツファでは、表3に示したような仕様のメタリックワイ
ヤを使用し、シリンダのメタリックワイヤの歯の動角を
68−歯の密度を645 p/in”として、18.4
%程度の繊維の移行率を得ている(前報細用重三外4名
、日本繊維機械学会第36回年次大会研究発表会前刷)
。
しかしCKカードのドツファでは表3に示すように上記
の仕様よりも働角や密度を小さくし、歯の深さの大きい
メタリックワイヤを使用し、シリンダメタリックワイヤ
の歯の働角を7t、歯の密度を635p/in とし
て、18%程度の大きい繊維の移行率を得ている(前記
の報文、野崎長二外2名著、繊維機械学会論文集、vo
l。
の仕様よりも働角や密度を小さくし、歯の深さの大きい
メタリックワイヤを使用し、シリンダメタリックワイヤ
の歯の働角を7t、歯の密度を635p/in とし
て、18%程度の大きい繊維の移行率を得ている(前記
の報文、野崎長二外2名著、繊維機械学会論文集、vo
l。
21、No−5,昭和43年)。
表8. メタリックワイヤの歯の仕様
註:歯の深さくWrllI)は歯の高さく綱)から21
PIIII差引いた値とした。
PIIII差引いた値とした。
したがってこの発明の実施例では、第2シリンダ11の
メタリックワイヤの歯の働角を70〜7t、歯の密度を
600〜800 P/in”程度とし、第2ドツフア1
3のメタリックワイヤの歯の働角と密度を表3に示すよ
うなCKカードの程度か、あるいはいくぶん小さくする
とともに歯の深さを大きくすることによって1.45.
601b/hの高生産をしても第2カードの繊維の移行
率を表1のD欄に示すような値とすることができる。そ
のためこの実施例の第2シリンダ11面上の繊維密度が
2.19/If程度となって、第2フラツト12と第2
シリンダ11の間の梳綿作用が良好に行われ、第1フラ
ツト7と第1シリンダ5の間の梳綿作用で残ったスラブ
状の繊維もほとんど1本づつに分解できる。
メタリックワイヤの歯の働角を70〜7t、歯の密度を
600〜800 P/in”程度とし、第2ドツフア1
3のメタリックワイヤの歯の働角と密度を表3に示すよ
うなCKカードの程度か、あるいはいくぶん小さくする
とともに歯の深さを大きくすることによって1.45.
601b/hの高生産をしても第2カードの繊維の移行
率を表1のD欄に示すような値とすることができる。そ
のためこの実施例の第2シリンダ11面上の繊維密度が
2.19/If程度となって、第2フラツト12と第2
シリンダ11の間の梳綿作用が良好に行われ、第1フラ
ツト7と第1シリンダ5の間の梳綿作用で残ったスラブ
状の繊維もほとんど1本づつに分解できる。
このようにして、第2シリンダ11面上で良好な梳綿作
用を受けた繊維層は、第2ドツファ13面上に移行し、
12ストリツピングローラー14の回転とプレッシャブ
レード15の加圧によって剥離され、カレンダローラー
16 、l 7によってスライバに形成される。
用を受けた繊維層は、第2ドツファ13面上に移行し、
12ストリツピングローラー14の回転とプレッシャブ
レード15の加圧によって剥離され、カレンダローラー
16 、l 7によってスライバに形成される。
前記のように、この発明では、第1テーカイン3と第1
.第2シリンダ5.11の回転数を生産量に比例した値
より小さく設定するとともに、第1シリンダ11周面に
近接して2個の小径第1ドツファ8.9を設けることに
より、第1カードの繊維の移行率を、従来のタンデムカ
ードの移行率の2倍程度に増大して第1シリンダ5面上
の繊維密度をきわめて小さくできる。
.第2シリンダ5.11の回転数を生産量に比例した値
より小さく設定するとともに、第1シリンダ11周面に
近接して2個の小径第1ドツファ8.9を設けることに
より、第1カードの繊維の移行率を、従来のタンデムカ
ードの移行率の2倍程度に増大して第1シリンダ5面上
の繊維密度をきわめて小さくできる。
このことにより45.601b/hの高生産をしても第
1シリンダ5面上で良好な梳綿作用が行なわれ、ネップ
や切断!&km並びにスラブの少ない品質の良好なスラ
イバを生産できる顕著な効果がある。
1シリンダ5面上で良好な梳綿作用が行なわれ、ネップ
や切断!&km並びにスラブの少ない品質の良好なスラ
イバを生産できる顕著な効果がある。
しかも上部と下部の小径第1ドツファ8.9の周速の差
をきわめて大きくしているので、第1ストリッピングロ
ーラー10面上で2枚の繊維層がきわめて長くずらして
重ね合わされる。
をきわめて大きくしているので、第1ストリッピングロ
ーラー10面上で2枚の繊維層がきわめて長くずらして
重ね合わされる。
そのため絡維層の厚さが均整となり、短区間の重量むら
の少ないスライバが生産できるなどの顕著な効果もある
。
の少ないスライバが生産できるなどの顕著な効果もある
。
を使用し、さらKこれらの小径第1ドツフア8゜9と第
2シリンダ11との間には従来のドツファより小径の第
1ストリツピングローラーlOのみを設けている。その
ためこの発明のタンデムカードの機台の長さは、従来の
タンデムカードよりかなり短くなり、据付面積が減少し
、柱間隔の狭い旧工場でも据付けが可能となるなどの効
果もある。
2シリンダ11との間には従来のドツファより小径の第
1ストリツピングローラーlOのみを設けている。その
ためこの発明のタンデムカードの機台の長さは、従来の
タンデムカードよりかなり短くなり、据付面積が減少し
、柱間隔の狭い旧工場でも据付けが可能となるなどの効
果もある。
しかも前記のように45.601b/hと高生産しても
、生産スライバ中には、ネップ、切断縁縁並びにスラブ
などが少ないため、太さむらの少ない品質の良好な綿リ
ング糸が肪出し易くなる顕著な効果もある。
、生産スライバ中には、ネップ、切断縁縁並びにスラブ
などが少ないため、太さむらの少ない品質の良好な綿リ
ング糸が肪出し易くなる顕著な効果もある。
第1図は、この発明の1実施例の概要を示す側面図であ
る。 3・・・・・・第1テーカイン 4・・・・・・・メタリックワイヤ付きモートナイフ5
・・・・・・第1シリンダ 8.9−・・上部と下部の小径第1ドツフア10・・・
第1ストリッピングローラー11・・・・・・第2シリ
ンダ 13・・・・・・第2ドツフア
る。 3・・・・・・第1テーカイン 4・・・・・・・メタリックワイヤ付きモートナイフ5
・・・・・・第1シリンダ 8.9−・・上部と下部の小径第1ドツフア10・・・
第1ストリッピングローラー11・・・・・・第2シリ
ンダ 13・・・・・・第2ドツフア
Claims (3)
- (1)従来のシングルカードを2台連結してなるタンデ
ムカードにおいて、第1シリンダの前部周面に近接して
2個の小径第1ドツフアを設け、これらの小径第1ドツ
フアの前部周面に近接して第1ストリツピングローラー
を設けたことを特徴とするタンデムカード。 - (2)連結する2台のシングルカードのフレームの端部
を切断するかしないかによつて、第1ストリツピングロ
ーラーと第2シリンダの間に中間移送ローラーを設けな
いか、あるいは1個または2個設けたことを特徴とする
特許請求の範囲第1項記載のタンデムカード。 - (3)従来のシングルカードを2台連結してなるタンデ
ムカードにおいて、第1シリンダの前部周面に近接して
2個の小径第1ドツフアを設け、これらの小径第1ドツ
フアの前部周面に近接して第1ストリツピングローラー
を設け、かつ上記2個の小径第1ドツフアの何れかの周
速を他の小径第1ドツフアの周速より著しく大きくした
ことを特徴とするタンデムカード。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8907286A JPS62243832A (ja) | 1986-04-16 | 1986-04-16 | タンデムカ−ド |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8907286A JPS62243832A (ja) | 1986-04-16 | 1986-04-16 | タンデムカ−ド |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62243832A true JPS62243832A (ja) | 1987-10-24 |
Family
ID=13960646
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8907286A Pending JPS62243832A (ja) | 1986-04-16 | 1986-04-16 | タンデムカ−ド |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62243832A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0519881A1 (en) * | 1991-06-18 | 1992-12-23 | Marcello Giuliani | Tandem carding assembly with two successive cards |
EP0798406A2 (en) * | 1996-03-25 | 1997-10-01 | Marcello Giuliani | A card for textile fibers with carding cylinders cooperating in series |
WO1999007928A1 (en) * | 1997-08-05 | 1999-02-18 | Carding Specialists (Canada) Limited | Twin card |
EP1045048A1 (en) * | 1999-04-15 | 2000-10-18 | F.O.R. ING. GRAZIANO S.p.A. | "A device for promoting the expulsion of the vegetable impurities from a wool card" |
-
1986
- 1986-04-16 JP JP8907286A patent/JPS62243832A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0519881A1 (en) * | 1991-06-18 | 1992-12-23 | Marcello Giuliani | Tandem carding assembly with two successive cards |
EP0798406A2 (en) * | 1996-03-25 | 1997-10-01 | Marcello Giuliani | A card for textile fibers with carding cylinders cooperating in series |
EP0798406A3 (en) * | 1996-03-25 | 1998-12-16 | Marcello Giuliani | A card for textile fibers with carding cylinders cooperating in series |
WO1999007928A1 (en) * | 1997-08-05 | 1999-02-18 | Carding Specialists (Canada) Limited | Twin card |
EP1045048A1 (en) * | 1999-04-15 | 2000-10-18 | F.O.R. ING. GRAZIANO S.p.A. | "A device for promoting the expulsion of the vegetable impurities from a wool card" |
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