JPS62238980A - アルゴンの製造方法 - Google Patents
アルゴンの製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分腎]
本発明は、空気の液化分離工程から得られるアルゴン含
有ガスから高純度のアルゴンを収率良く回収することの
できる方法に関するものである。
有ガスから高純度のアルゴンを収率良く回収することの
できる方法に関するものである。
[従来の技術]
アルゴンの製造は一般に第3図に示す様なフローに従っ
て行なわれる。即ち第3図は、特に主精留塔以後のフロ
ーを示し、空気液化分離工程(イ)にアルゴン製造工程
(ロ)が結合された構成を示す。公知の方法によフて液
化点付近まで冷却された原料空気は、経路1から主精留
塔下塔3の底部へ導入され、主精留塔2の頂部(主精留
塔上塔4の頂部4aでもある)には高純度の窒素ガスが
、又主精留塔上塔4の中部4b及び底部4cには夫々ア
ルゴン含有(約12%)ガス及び高純度液体酸素が、更
に主精留塔2の底部(主精留塔下塔3の底部3bでもあ
る)には酸素に富んだ液体空気が夫々分離され且つ貯留
される。
て行なわれる。即ち第3図は、特に主精留塔以後のフロ
ーを示し、空気液化分離工程(イ)にアルゴン製造工程
(ロ)が結合された構成を示す。公知の方法によフて液
化点付近まで冷却された原料空気は、経路1から主精留
塔下塔3の底部へ導入され、主精留塔2の頂部(主精留
塔上塔4の頂部4aでもある)には高純度の窒素ガスが
、又主精留塔上塔4の中部4b及び底部4cには夫々ア
ルゴン含有(約12%)ガス及び高純度液体酸素が、更
に主精留塔2の底部(主精留塔下塔3の底部3bでもあ
る)には酸素に富んだ液体空気が夫々分離され且つ貯留
される。
主精留塔上塔4の中部4bに溜ったアルゴン含有不純酸
素ガスは経路5より粗アルゴン塔6の底部へ供給される
。アルゴン含有不純酸素ガスは粗アルゴン塔6内で精留
され、塔頂部に設けられたコンデンサー(以下単に「頂
部コンデンサー」という)10の下面側には少量の酸素
・窒素を含む富アルゴンガス(純度:95〜98%程度
、以下単に「粗アルゴンガス」という)が分離され、又
塔底部には富酸素の液体が分離される。この富酸素の液
体は経路7により主精留塔上塔4の適当な部位に返送す
る。−労組アルゴン塔6上部の粗アルゴンガスは経路8
から取り出され、アルゴン熱交換器17を経て常温とな
り、更に後述の酸素除去設備50を経由した後、精製ア
ルゴン塔9に供給する。尚粗アルゴン塔6の頂部コンデ
ンサーlOには、主精留塔下塔3の底部3bに溜った富
酸素液体空気を、経路11から液空フィルタ12及び過
冷却器13を経由し更に膨張弁14により減圧膨張して
経路15から粗アルゴン塔6の上部へ供給し、頂部コン
デンサー10内で蒸発したガスは経路16より主精留塔
上塔4の中部付近に供給する。一方経路8からアルゴン
熱交換器17を経由した粗アルゴンガスは、経路18か
ら供給されてくる適量の高純度水素ガスと混合された後
、化学的脱酸素処理塔19へ送られる。この処理塔19
で、粗アルゴンガス中に含まれている酸素は水素と反応
して水に転化する。
素ガスは経路5より粗アルゴン塔6の底部へ供給される
。アルゴン含有不純酸素ガスは粗アルゴン塔6内で精留
され、塔頂部に設けられたコンデンサー(以下単に「頂
部コンデンサー」という)10の下面側には少量の酸素
・窒素を含む富アルゴンガス(純度:95〜98%程度
、以下単に「粗アルゴンガス」という)が分離され、又
塔底部には富酸素の液体が分離される。この富酸素の液
体は経路7により主精留塔上塔4の適当な部位に返送す
る。−労組アルゴン塔6上部の粗アルゴンガスは経路8
から取り出され、アルゴン熱交換器17を経て常温とな
り、更に後述の酸素除去設備50を経由した後、精製ア
ルゴン塔9に供給する。尚粗アルゴン塔6の頂部コンデ
ンサーlOには、主精留塔下塔3の底部3bに溜った富
酸素液体空気を、経路11から液空フィルタ12及び過
冷却器13を経由し更に膨張弁14により減圧膨張して
経路15から粗アルゴン塔6の上部へ供給し、頂部コン
デンサー10内で蒸発したガスは経路16より主精留塔
上塔4の中部付近に供給する。一方経路8からアルゴン
熱交換器17を経由した粗アルゴンガスは、経路18か
ら供給されてくる適量の高純度水素ガスと混合された後
、化学的脱酸素処理塔19へ送られる。この処理塔19
で、粗アルゴンガス中に含まれている酸素は水素と反応
して水に転化する。
次にこの水分を含む、組成の変化したアルゴンガス(以
下「変成アルゴンガス」という)は乾燥器20へ送られ
完全に除湿された後、再びアルゴン熱交換器17を経由
することにより十分冷却されて精製アルゴン塔9に供給
される。そして変成アルゴンガス中に含まれている窒素
及び水素が該精製アルゴン塔9で精留分離され、分離さ
れた窒素及び水素は塔頂部の経路21から廃ガスとして
抜き出されアルゴン熱交換器17を経て常温となり、大
気へ放出される。又高純度の液体アルゴンは塔底部から
経路22を経由し、そのまま液状又はガス状の製品アル
ゴンとして取り出される。
下「変成アルゴンガス」という)は乾燥器20へ送られ
完全に除湿された後、再びアルゴン熱交換器17を経由
することにより十分冷却されて精製アルゴン塔9に供給
される。そして変成アルゴンガス中に含まれている窒素
及び水素が該精製アルゴン塔9で精留分離され、分離さ
れた窒素及び水素は塔頂部の経路21から廃ガスとして
抜き出されアルゴン熱交換器17を経て常温となり、大
気へ放出される。又高純度の液体アルゴンは塔底部から
経路22を経由し、そのまま液状又はガス状の製品アル
ゴンとして取り出される。
一方主精留塔下塔3の上部3aにおける富窒素ガスは経
路31から精製アルゴン塔9の底部リボイラー23に供
給され、該底部における前記高純度液体アルゴンの一部
を気化させると共に富窒素ガス自身も該リボイラー23
内で液化する。この液化した富窒素ガスは経路24を経
由して膨張弁25により大気圧近くにまで膨張減圧され
た後、精製アルゴン塔9の頂部コンデンサー26に供給
され、該コンデンサー26内で蒸発した富窒素ガスは経
路27から廃ガスとして引き出され、過冷却器13を経
た後又は直接大気へ放出される。尚主精留塔下塔3の中
部から放出される富窒素液体の一部も経路32を経由し
て膨張弁33により膨張減圧した後、精製アルゴン塔9
の頂部コンデンサー26に供給することにより、該コン
デンサー26を有効に冷却している。
路31から精製アルゴン塔9の底部リボイラー23に供
給され、該底部における前記高純度液体アルゴンの一部
を気化させると共に富窒素ガス自身も該リボイラー23
内で液化する。この液化した富窒素ガスは経路24を経
由して膨張弁25により大気圧近くにまで膨張減圧され
た後、精製アルゴン塔9の頂部コンデンサー26に供給
され、該コンデンサー26内で蒸発した富窒素ガスは経
路27から廃ガスとして引き出され、過冷却器13を経
た後又は直接大気へ放出される。尚主精留塔下塔3の中
部から放出される富窒素液体の一部も経路32を経由し
て膨張弁33により膨張減圧した後、精製アルゴン塔9
の頂部コンデンサー26に供給することにより、該コン
デンサー26を有効に冷却している。
[発明が解決しようとする問題点]
ところで上記の様なフロー、特にアルゴン製造工程(ロ
)においては、下記の如き問題がある。
)においては、下記の如き問題がある。
■少量の窒素及び水素を含む変性アルゴンガスの最終精
留は単式精留塔により行なわれている為、相当量のアル
ゴンが水素や窒素と共に塔頂部から放出され、アルゴン
回収率の向上を阻害している。
留は単式精留塔により行なわれている為、相当量のアル
ゴンが水素や窒素と共に塔頂部から放出され、アルゴン
回収率の向上を阻害している。
■精製アルゴン塔9で分離される水素とアルゴンの沸点
差が非常に大きく、且つ水素の沸点はアルゴンの凝固点
よりもかなり低温である為、ともすればアルゴンが精製
アルゴン塔内で凍結し操業不能におちいることがある。
差が非常に大きく、且つ水素の沸点はアルゴンの凝固点
よりもかなり低温である為、ともすればアルゴンが精製
アルゴン塔内で凍結し操業不能におちいることがある。
本発明はこうした事情に着目してなされたものであって
、その目的は、上記■、■とじて示した従来の問題点を
解消し、優れた操業安定性のもとてアルゴンの高回収率
を保障し得る様な方法を提供しようとするものである。
、その目的は、上記■、■とじて示した従来の問題点を
解消し、優れた操業安定性のもとてアルゴンの高回収率
を保障し得る様な方法を提供しようとするものである。
[問題点を解決する為の手段]
本発明に係るアルゴン製造方法の構成は、空気を液化分
離して得られるアルゴン含有不純酸素ガスを粗アルゴン
塔へ供給して粗アルゴンを回収し、次いで該粗アルゴン
中の酸素を化学的脱酸素設備に導入して水素と反応させ
ることによって除去し、更に不純物として残留する窒素
及び前記化学的脱酸素の為の混入水素を精留して高純度
のアルゴンを製造する方法において、酸素の除去された
粗アルゴンガスを第1段目の精留塔に供給して水素を分
離した後、第2段目の精留塔に供給して窒素を分離する
ことによって高純度のアルゴンを回収すると共に、第1
段目の精留塔によって分離された水素は前記化学的脱酸
素設備への供給水素として利用する様にしたところに要
旨を有するものである。
離して得られるアルゴン含有不純酸素ガスを粗アルゴン
塔へ供給して粗アルゴンを回収し、次いで該粗アルゴン
中の酸素を化学的脱酸素設備に導入して水素と反応させ
ることによって除去し、更に不純物として残留する窒素
及び前記化学的脱酸素の為の混入水素を精留して高純度
のアルゴンを製造する方法において、酸素の除去された
粗アルゴンガスを第1段目の精留塔に供給して水素を分
離した後、第2段目の精留塔に供給して窒素を分離する
ことによって高純度のアルゴンを回収すると共に、第1
段目の精留塔によって分離された水素は前記化学的脱酸
素設備への供給水素として利用する様にしたところに要
旨を有するものである。
[作用及び実施例]
以下実施例図面に沿って本発明の構成及び作用効果を詳
細に説明するが、本発明の基本的構成は第3図に示した
従来例と同様であるので、共通部分については同じ符号
を付すことによって重複説明は省略する。また本発明で
は殊に粗アルゴンガスから水素及び窒素を分離し高純度
アルゴンガスを回収する工程に特徴を有するものである
から、第3図に示したフロー図のうち経路8以後の処理
フローのみを図示することによって本発明の特徴とする
ところを明確にしていく。
細に説明するが、本発明の基本的構成は第3図に示した
従来例と同様であるので、共通部分については同じ符号
を付すことによって重複説明は省略する。また本発明で
は殊に粗アルゴンガスから水素及び窒素を分離し高純度
アルゴンガスを回収する工程に特徴を有するものである
から、第3図に示したフロー図のうち経路8以後の処理
フローのみを図示することによって本発明の特徴とする
ところを明確にしていく。
第1図は本発明の実施例を示すものであり、粗アルゴン
塔6(第3図)から経路8を通して抜き出される粗アル
ゴンガスとしては、主精留塔上塔4(第3図)の中腹部
よりやや下方側から抜き出された後粗アルゴン塔6で精
留される酸素含有率のやや多い粗アルゴンガスが使用さ
れる。
塔6(第3図)から経路8を通して抜き出される粗アル
ゴンガスとしては、主精留塔上塔4(第3図)の中腹部
よりやや下方側から抜き出された後粗アルゴン塔6で精
留される酸素含有率のやや多い粗アルゴンガスが使用さ
れる。
この粗アルゴンガスは、図示する如く経路8から必要に
よってはアルゴン熱交換器17を経た後、圧縮器40へ
送り込んで加圧し、後方冷却器41で冷却した後化学的
脱酸素処理塔19へ供給する。そして該処理塔19の上
流側から経路18を通して供給される高純度の水素と反
応させて酸素を除去した後冷却器42で冷却し、次いで
切換式の乾燥器20へ送って完全に除湿される(化学的
脱酸素によって生成した水分を除去する)。そしてアル
ゴン熱交換器17へ通すことによって蒸留に必要な寒冷
を得た後第1段階の水素分留塔43へ供給される。該水
素分留塔43では、沸点の最も低い水素が気体となって
塔頂部方向へ分離され、窒素及びアルゴンは液状物とし
て塔底部へ分離されるので、これらの液状物は塔底部か
ら抜き出して順次窒素分留塔44へ送られる。尚図例で
は水素分留塔43頂部から分離される水素ガスを窒素分
留塔44底部の凝縮蒸発器45との間で循環させ、凝縮
した窒素を水素分留塔43へ戻すことによって、アルゴ
ンが水素分留塔43の頂部から漏洩するのを阻止してい
る。また凝縮蒸発器45の適所から分離された一部の水
素は順次抜き出し、この水素はアルゴン熱交換器17で
寒冷を回収した後粗アルゴン供給経路8内の粗アルゴン
中に合流させ、化学的脱酸素の為の水素として有効利用
できる様にしている。
よってはアルゴン熱交換器17を経た後、圧縮器40へ
送り込んで加圧し、後方冷却器41で冷却した後化学的
脱酸素処理塔19へ供給する。そして該処理塔19の上
流側から経路18を通して供給される高純度の水素と反
応させて酸素を除去した後冷却器42で冷却し、次いで
切換式の乾燥器20へ送って完全に除湿される(化学的
脱酸素によって生成した水分を除去する)。そしてアル
ゴン熱交換器17へ通すことによって蒸留に必要な寒冷
を得た後第1段階の水素分留塔43へ供給される。該水
素分留塔43では、沸点の最も低い水素が気体となって
塔頂部方向へ分離され、窒素及びアルゴンは液状物とし
て塔底部へ分離されるので、これらの液状物は塔底部か
ら抜き出して順次窒素分留塔44へ送られる。尚図例で
は水素分留塔43頂部から分離される水素ガスを窒素分
留塔44底部の凝縮蒸発器45との間で循環させ、凝縮
した窒素を水素分留塔43へ戻すことによって、アルゴ
ンが水素分留塔43の頂部から漏洩するのを阻止してい
る。また凝縮蒸発器45の適所から分離された一部の水
素は順次抜き出し、この水素はアルゴン熱交換器17で
寒冷を回収した後粗アルゴン供給経路8内の粗アルゴン
中に合流させ、化学的脱酸素の為の水素として有効利用
できる様にしている。
一方窒素分留塔44へ送り込まれた変性アルゴン(但し
水素はすでに除去されている)は、凝縮蒸発器45から
の加熱と、塔頂部のコンデンサー46へ供給される冷媒
(冷媒としては、第3図で説明した様に主精留塔で分離
される液体窒素を使用するのが有利である)による冷却
によって精留が行なわれ、窒素が塔頂部から順次抜き出
され、高純度に生成されたアルゴンは液状の製品アルゴ
ンとして塔底部から抜き出される。尚塔頂部から抜き出
される窒素は、一旦アルゴン熱交換器17に通して寒冷
を回収し系外へ放出される。
水素はすでに除去されている)は、凝縮蒸発器45から
の加熱と、塔頂部のコンデンサー46へ供給される冷媒
(冷媒としては、第3図で説明した様に主精留塔で分離
される液体窒素を使用するのが有利である)による冷却
によって精留が行なわれ、窒素が塔頂部から順次抜き出
され、高純度に生成されたアルゴンは液状の製品アルゴ
ンとして塔底部から抜き出される。尚塔頂部から抜き出
される窒素は、一旦アルゴン熱交換器17に通して寒冷
を回収し系外へ放出される。
この方法であれば、変性アルゴン中の最も沸点の低い水
素を第1段目の水素分留塔43で分離し、アルゴン濃度
を高めた状態で第2段目の窒素分留塔44で窒素を分留
除去する方法であるから、従来例に比べて水素や窒素の
分離効率を高めることができ、ひいては高純度アルゴン
の回収率を高めることができる。しかも第1段目の水素
分留塔43では、水素、窒素及びアルゴン(常圧におけ
る沸点は水素ニー252.2℃、窒素ニー195.8℃
、アルゴンニー185.7℃)のうち最も沸点が低く且
つ他の成分との沸点差の大きい水素を分離する方法を採
用しており、水素分留塔43の操作温度を過度に下げる
必要がないので、塔内でアルゴンや窒素が凍結して操業
不能を招く様な恐れもない。更に水素分留塔43で回収
される水素は再び原料粗アルゴンに合流させるので、こ
の時点で若干量のアルゴンが分留水素中に混入すること
があってもアルゴンの収率を下げる恐れがなく、且つ酸
素除去の為の供給水素量も低減することができる。
素を第1段目の水素分留塔43で分離し、アルゴン濃度
を高めた状態で第2段目の窒素分留塔44で窒素を分留
除去する方法であるから、従来例に比べて水素や窒素の
分離効率を高めることができ、ひいては高純度アルゴン
の回収率を高めることができる。しかも第1段目の水素
分留塔43では、水素、窒素及びアルゴン(常圧におけ
る沸点は水素ニー252.2℃、窒素ニー195.8℃
、アルゴンニー185.7℃)のうち最も沸点が低く且
つ他の成分との沸点差の大きい水素を分離する方法を採
用しており、水素分留塔43の操作温度を過度に下げる
必要がないので、塔内でアルゴンや窒素が凍結して操業
不能を招く様な恐れもない。更に水素分留塔43で回収
される水素は再び原料粗アルゴンに合流させるので、こ
の時点で若干量のアルゴンが分留水素中に混入すること
があってもアルゴンの収率を下げる恐れがなく、且つ酸
素除去の為の供給水素量も低減することができる。
第2図は本発明の他の実施例を示したもので、水素分留
塔43の底部に再沸器47を設け、前記主精留塔から抜
き出した液体空気を水素分留の為の熱源として利用した
他は第1図の例と全く同一である。即ち水素分留塔43
へ供給される変性アルゴンガスの温度がやや高めである
ときは、それ自身の熱によって精留が行なわれるが、同
温度が低すぎる場合は水素分留塔43内における熱収支
がくずれ精留効率が低下してくるので、この様な場合は
第2図に示した様な再沸器を設けた不足分の熱を補給す
る必要がある。但し再沸器47或はコンデンサー46等
へ供給される熱媒或は冷媒の種類はもとより上記の例に
限定される訳ではなく、必要に応じて任意に変更するこ
とができる。また処理ラインの他の構成も図示例に制約
を受けるものではなく、要は水素除去の為の第1段分留
工程と窒素除去の為の第2段分留工程とを含み、且つ第
1段分留工程で分離される水素を循環利用できる様に構
成されている限り、圧縮機や冷却器、化学的脱酸素処理
塔等の各構成やそれらの配列構造等は設置現場の状況等
に応じて自由に変更することができ、それらはすべて本
願発明の技術的範囲に含まれる。
塔43の底部に再沸器47を設け、前記主精留塔から抜
き出した液体空気を水素分留の為の熱源として利用した
他は第1図の例と全く同一である。即ち水素分留塔43
へ供給される変性アルゴンガスの温度がやや高めである
ときは、それ自身の熱によって精留が行なわれるが、同
温度が低すぎる場合は水素分留塔43内における熱収支
がくずれ精留効率が低下してくるので、この様な場合は
第2図に示した様な再沸器を設けた不足分の熱を補給す
る必要がある。但し再沸器47或はコンデンサー46等
へ供給される熱媒或は冷媒の種類はもとより上記の例に
限定される訳ではなく、必要に応じて任意に変更するこ
とができる。また処理ラインの他の構成も図示例に制約
を受けるものではなく、要は水素除去の為の第1段分留
工程と窒素除去の為の第2段分留工程とを含み、且つ第
1段分留工程で分離される水素を循環利用できる様に構
成されている限り、圧縮機や冷却器、化学的脱酸素処理
塔等の各構成やそれらの配列構造等は設置現場の状況等
に応じて自由に変更することができ、それらはすべて本
願発明の技術的範囲に含まれる。
[発明の効果]
本発明は以上の様に構成されており、その効果を要約す
ると下記の通りである。
ると下記の通りである。
(1)変性アルゴン中量も沸点の低い水素を第1段目で
分離除去し、アルゴン濃度を高めた状態で窒素の分離を
行なう方法であり、高純度アルゴンの回収率を従来例よ
り2〜5%高くすることができる。
分離除去し、アルゴン濃度を高めた状態で窒素の分離を
行なう方法であり、高純度アルゴンの回収率を従来例よ
り2〜5%高くすることができる。
(2)シかも第1段目の分留で水素を除く際、蒸留操作
温度を過度に低下させる必要がないので、水素分留塔内
でアルゴンや窒素が凍結する様な恐れがなく、操業安定
性が高められる。
温度を過度に低下させる必要がないので、水素分留塔内
でアルゴンや窒素が凍結する様な恐れがなく、操業安定
性が高められる。
(3)第1段目の分留でアルゴン及び窒素から分離され
た水素は粗アルゴン中の酸素との反応に返還利用される
ので、水素の消費量を低減することができ、且つ第1段
目の水素分留工程で生ずるアルゴンのロスは実質的に皆
無となる。
た水素は粗アルゴン中の酸素との反応に返還利用される
ので、水素の消費量を低減することができ、且つ第1段
目の水素分留工程で生ずるアルゴンのロスは実質的に皆
無となる。
第1.2図は本発明の実施例を示す概略フロー図、第3
図は従来法を示す概略フロー図である。 2・・・主精留塔 3・・・粗アルゴン塔9・
・・M製アルゴン塔 17・・・アルゴン熱交換器1
9・・・化学的脱酸素処理塔
図は従来法を示す概略フロー図である。 2・・・主精留塔 3・・・粗アルゴン塔9・
・・M製アルゴン塔 17・・・アルゴン熱交換器1
9・・・化学的脱酸素処理塔
Claims (1)
- 空気を液化分離して得られるアルゴン含有不純酸素ガス
を粗アルゴン塔へ供給して粗アルゴンを回収し、次いで
該粗アルゴン中の酸素を化学的脱酸素設備に導入して水
素と反応させることによって除去し、更に不純物として
残留する窒素及び前記化学的脱酸素の為の混入水素を精
留して高純度のアルゴンを製造する方法において、酸素
の除去された粗アルゴンガスを第1段目の精留塔に供給
して水素を分離した後、第2段目の精留塔に供給して窒
素を分離することによって高純度のアルゴンを回収する
と共に、第1段目の精留塔によって分離された水素は前
記化学的脱酸素設備への供給水素として利用する様にし
たことを特徴とするアルゴンの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8247786A JPS62238980A (ja) | 1986-04-10 | 1986-04-10 | アルゴンの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8247786A JPS62238980A (ja) | 1986-04-10 | 1986-04-10 | アルゴンの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62238980A true JPS62238980A (ja) | 1987-10-19 |
JPH0325717B2 JPH0325717B2 (ja) | 1991-04-08 |
Family
ID=13775592
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8247786A Granted JPS62238980A (ja) | 1986-04-10 | 1986-04-10 | アルゴンの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62238980A (ja) |
-
1986
- 1986-04-10 JP JP8247786A patent/JPS62238980A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0325717B2 (ja) | 1991-04-08 |
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