JPS62238813A - 耐摩耗耐疲労性アクリル系繊維 - Google Patents
耐摩耗耐疲労性アクリル系繊維Info
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- JPS62238813A JPS62238813A JP8219987A JP8219987A JPS62238813A JP S62238813 A JPS62238813 A JP S62238813A JP 8219987 A JP8219987 A JP 8219987A JP 8219987 A JP8219987 A JP 8219987A JP S62238813 A JPS62238813 A JP S62238813A
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
- D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
- D01F6/02—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
- D01F6/18—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds from polymers of unsaturated nitriles, e.g. polyacrylonitrile, polyvinylidene cyanide
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の分野
本発明は優れた耐摩耗耐屈曲疲労性を有するアクリル系
繊維に関する。ここで使用されている用語「アクリル系
１ｌｔＩｆ１」は繊維形成物質がアクリロＮ ５型組％の長鎖の合成重合体であるｌ１Ｍを意味する。
繊維に関する。ここで使用されている用語「アクリル系
１ｌｔＩｆ１」は繊維形成物質がアクリロＮ ５型組％の長鎖の合成重合体であるｌ１Ｍを意味する。
用語「繊維」は極端な又は限り無い長さの繊維（フィラ
メント）も、短い長さの繊維（ステープル）も含む。こ
こで使用されている用、Ｂ 「１７−ン」は１１維のス
トランドを意味し、そして用語「トウ」は通常、【ノん
縮によって抱合されている、緩んだローブ状に集束され
た、明瞭な撚りのない繊維の大きなス１−ランドを意味
する。トウはたいていの繊維がステーブルに転換される
（例えば、切断される）前に到達するところの形態であ
る。
メント）も、短い長さの繊維（ステープル）も含む。こ
こで使用されている用、Ｂ 「１７−ン」は１１維のス
トランドを意味し、そして用語「トウ」は通常、【ノん
縮によって抱合されている、緩んだローブ状に集束され
た、明瞭な撚りのない繊維の大きなス１−ランドを意味
する。トウはたいていの繊維がステーブルに転換される
（例えば、切断される）前に到達するところの形態であ
る。
先行技術
アクリル系繊維はウールのような外観および感触を有し
ているので、ウール様外観おにび感触が重要である靴下
に広く使用されている。しかし、あいにくなことには、
商業的に入手できるアクリル系繊維は真に重要な着用性
能特性を有Ｊる靴下を提供するのに必要とされる耐屈曲
疲労・耐摩耗性のレベルに達していない。例えば、商業
的に入手できるアクリル系繊維で編んだ靴下は比較的短
期間で爪先とかかとの部分が磨滅してしまう（穴が１７
１いてしまう）。アクリル系繊維のこの欠陥は以ｎηか
ら認識されており、アクリル系繊ｇ製造業者の一部はア
クリル系繊維の耐屈曲疲労・耐摩耗性を改善することに
多大の努力を払ってぎた。この欠陥を克服するためにと
られた一手法が米国特許第３．９３２．５７７号に記載
されている。この手法はアクリル系繊維の湿式紡糸に関
するもので、繊維の製造に使用される紡糸溶液に中油の
水（１〜８％）を添加するものである。この手法は耐摩
耗性を成る程度改善するが、なお、それ以上の改善が必
要とされている。
ているので、ウール様外観おにび感触が重要である靴下
に広く使用されている。しかし、あいにくなことには、
商業的に入手できるアクリル系繊維は真に重要な着用性
能特性を有Ｊる靴下を提供するのに必要とされる耐屈曲
疲労・耐摩耗性のレベルに達していない。例えば、商業
的に入手できるアクリル系繊維で編んだ靴下は比較的短
期間で爪先とかかとの部分が磨滅してしまう（穴が１７
１いてしまう）。アクリル系繊維のこの欠陥は以ｎηか
ら認識されており、アクリル系繊ｇ製造業者の一部はア
クリル系繊維の耐屈曲疲労・耐摩耗性を改善することに
多大の努力を払ってぎた。この欠陥を克服するためにと
られた一手法が米国特許第３．９３２．５７７号に記載
されている。この手法はアクリル系繊維の湿式紡糸に関
するもので、繊維の製造に使用される紡糸溶液に中油の
水（１〜８％）を添加するものである。この手法は耐摩
耗性を成る程度改善するが、なお、それ以上の改善が必
要とされている。
従って、本発明の目的は優れた着用性能特性を有する靴
下を作製することができるアクリル系繊維を提供するこ
とである。
下を作製することができるアクリル系繊維を提供するこ
とである。
１且立皇１
本発明によれば、優れた耐摩耗・耐屈曲疲労特性を有す
るアクリル系繊維が提供される。この繊維はまた、この
優れた耐摩耗・耐屈曲疲労特性との組み合わせで、靴下
や椅子張り等のように着用性能特性が重要である生地向
けにその繊維を特に適合させ有効ならしめる、その他の
性質をも有している。この繊維は１．（ＥＦ／ＣＣより
大ぎい水銀密度（ｍｅｒｃｕｒｙ ｄｅｎｓｉｔｙ ）
と、少なくとも−０，６０（好ましくは少なくとも−０
，４０、より好ましくは少なくとも−０，３０、最も好
ましくは少なくとも−０，１１＞の平均屈曲疲労パラメ
ーター値（後で定義されている〉を有することを特徴と
する。好ましくは、繊維はさらに、少なくとも１．７５
（ｌｌｌｄの靭性（ｔｅｎａｃｉｔｙ） 、３３Ｊ：び
靭性の少なくとも８５％の平均結節強度を有する。
るアクリル系繊維が提供される。この繊維はまた、この
優れた耐摩耗・耐屈曲疲労特性との組み合わせで、靴下
や椅子張り等のように着用性能特性が重要である生地向
けにその繊維を特に適合させ有効ならしめる、その他の
性質をも有している。この繊維は１．（ＥＦ／ＣＣより
大ぎい水銀密度（ｍｅｒｃｕｒｙ ｄｅｎｓｉｔｙ ）
と、少なくとも−０，６０（好ましくは少なくとも−０
，４０、より好ましくは少なくとも−０，３０、最も好
ましくは少なくとも−０，１１＞の平均屈曲疲労パラメ
ーター値（後で定義されている〉を有することを特徴と
する。好ましくは、繊維はさらに、少なくとも１．７５
（ｌｌｌｄの靭性（ｔｅｎａｃｉｔｙ） 、３３Ｊ：び
靭性の少なくとも８５％の平均結節強度を有する。
１．０ｇ／ｃｃ以下の水銀密度（大気圧で測定）を有す
るアクリル系１１Ｎは、光沢および染１１一様性の欠如
のような一般に望ましくない性質を生じさせるボイドを
生来有している。
るアクリル系１１Ｎは、光沢および染１１一様性の欠如
のような一般に望ましくない性質を生じさせるボイドを
生来有している。
本発明のＩＩ ｌｉｔは特に耐摩耗・耐屈曲疲労特性が
重要である靴下や家具用に特に有効である。通常、ヤー
ンまたはトウの形態のアクリル系繊維はステーブル長さ
の繊維に転換され、次いで最終用途向きのステーブルヤ
ーンに転換される。
重要である靴下や家具用に特に有効である。通常、ヤー
ンまたはトウの形態のアクリル系繊維はステーブル長さ
の繊維に転換され、次いで最終用途向きのステーブルヤ
ーンに転換される。
屈曲疲労パラメーター値はペンシルバニア州グローブシ
ティ在すテツク（５ａｔｅｃ ）・コーポレーション製
のサテツク・テスター機を使用するサテツク・テスト（
後で詳しく記述する）によって求められる。簡単に言う
と、この試験では、単繊維を鋭い刃の上で繊維が破ｌＦ
ｉ＜破損）するまで前後に引っ張る。前後１往復が１サ
イクルである。破損までのサイクル（ＣＴＦ）値をＩＩ
維のデニール（ｄ）値および繊維の断面のアスペクト比
（ＡＲ）値と共に記録する。繊維のサンプルから無作為
に選択された多数の繊維が試験される。試験で得た（Ｃ
ＴＦ）、（ｄ）および（ＡＲ）の値を平均し、そしてそ
れ等平均値を用いて下記式を解くことによって屈曲疲労
パラメーター（ＦＦＰ）が求められる： Ｆ「Ｐ ＝ ｉｎ （ＣＴ「） −７（ＡＲ”３／ｄ
ｐｆ ） ”平均屈曲疲労パラメーター値は無作為に選
択された多数のサンプルについてのＦＦＰ値を求めるこ
とによって得られる。 。
ティ在すテツク（５ａｔｅｃ ）・コーポレーション製
のサテツク・テスター機を使用するサテツク・テスト（
後で詳しく記述する）によって求められる。簡単に言う
と、この試験では、単繊維を鋭い刃の上で繊維が破ｌＦ
ｉ＜破損）するまで前後に引っ張る。前後１往復が１サ
イクルである。破損までのサイクル（ＣＴＦ）値をＩＩ
維のデニール（ｄ）値および繊維の断面のアスペクト比
（ＡＲ）値と共に記録する。繊維のサンプルから無作為
に選択された多数の繊維が試験される。試験で得た（Ｃ
ＴＦ）、（ｄ）および（ＡＲ）の値を平均し、そしてそ
れ等平均値を用いて下記式を解くことによって屈曲疲労
パラメーター（ＦＦＰ）が求められる： Ｆ「Ｐ ＝ ｉｎ （ＣＴ「） −７（ＡＲ”３／ｄ
ｐｆ ） ”平均屈曲疲労パラメーター値は無作為に選
択された多数のサンプルについてのＦＦＰ値を求めるこ
とによって得られる。 。
アスペクト比は繊維断面の幅（Ｘ軸）／繊ｌｌＪ断面の
高さくｙ軸）の比であり、その測定は幅および高さが最
大値をとる処で行われる。
高さくｙ軸）の比であり、その測定は幅および高さが最
大値をとる処で行われる。
発明の詳細
な説明のアクリル系繊維は
（１） ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）中のアクリ
ル系重合体の溶液（ドープ）を、１０〜９０℃の温度に
維持され、かつＤＭＦを７２〜８４１ｆ（ａ％の範囲の
温度で含有している水性ＤＭＦ凝固浴（即ち紡糸浴）中
に浸漬されている紡糸口金から押出して、非コラブスト
（ｃｏｌ １ａｐｓｅｄ ）トウを生成し く２） この非コラブストトウを浴から引き出し、（
３） このトウを水洗してＤＭＦを除去し、（４）
この水洗されたトウを沸騰水中（または均等処理）で
、トウのフィラメントに有意な分子配向を付与するに十
分な吊、延沖し、そして（５） この延伸されたトつ
を、１．ＯＬ：Ｊ／ｃｃより大きい水銀密度を有するフ
ィラメントからなるトウにするのに十分な高さの温度で
乾燥することからなる湿式紡糸法によって製造できる。
ル系重合体の溶液（ドープ）を、１０〜９０℃の温度に
維持され、かつＤＭＦを７２〜８４１ｆ（ａ％の範囲の
温度で含有している水性ＤＭＦ凝固浴（即ち紡糸浴）中
に浸漬されている紡糸口金から押出して、非コラブスト
（ｃｏｌ １ａｐｓｅｄ ）トウを生成し く２） この非コラブストトウを浴から引き出し、（
３） このトウを水洗してＤＭＦを除去し、（４）
この水洗されたトウを沸騰水中（または均等処理）で
、トウのフィラメントに有意な分子配向を付与するに十
分な吊、延沖し、そして（５） この延伸されたトつ
を、１．ＯＬ：Ｊ／ｃｃより大きい水銀密度を有するフ
ィラメントからなるトウにするのに十分な高さの温度で
乾燥することからなる湿式紡糸法によって製造できる。
この方法を遂行する諸条件は、少なくとも−０，６０の
平均屈曲疲労パラメーター値と、少なくとも１．７５（
Ｊｌ）ｄの靭性と、その靭性の少なくとも８５％に相当
する結節強度を有する繊維を提供するように、相Ｕ関係
を４４ シている。
平均屈曲疲労パラメーター値と、少なくとも１．７５（
Ｊｌ）ｄの靭性と、その靭性の少なくとも８５％に相当
する結節強度を有する繊維を提供するように、相Ｕ関係
を４４ シている。
好ましくは、紡糸浴は約２５〜４０℃の範囲の温度に保
たれている。Ｑ ｊ！ｊが約２５℃より低いか又は約４
０℃より高い場合には、得られる繊維の平均屈曲疲労パ
ラメーターが降下りる傾向がある。
たれている。Ｑ ｊ！ｊが約２５℃より低いか又は約４
０℃より高い場合には、得られる繊維の平均屈曲疲労パ
ラメーターが降下りる傾向がある。
また、低温でドープをフィラメントに紡糸すると問題を
生じる。紡糸浴中のＤＭＦの濃度が７２重１７１％〜８
４重量％の範囲にあることは木質的なことである。約７
２％未満のＤＭＦｌａ度では、ＦＦＰ値は低く、ぞして
繊維は紡糸浴中で破断しやすく、また、約８４％より上
の濃度では、繊維は紡糸浴中で互いに融合しやすい。互
いに融合したフィラメントは繊維をステープルに転換す
る際、ステーブルをＶ−ンに加工する際、−およびかか
るヤーンを靴下やその他生地に編む際に装置上でじゃま
になる。
生じる。紡糸浴中のＤＭＦの濃度が７２重１７１％〜８
４重量％の範囲にあることは木質的なことである。約７
２％未満のＤＭＦｌａ度では、ＦＦＰ値は低く、ぞして
繊維は紡糸浴中で破断しやすく、また、約８４％より上
の濃度では、繊維は紡糸浴中で互いに融合しやすい。互
いに融合したフィラメントは繊維をステープルに転換す
る際、ステーブルをＶ−ンに加工する際、−およびかか
るヤーンを靴下やその他生地に編む際に装置上でじゃま
になる。
本発明の好ましい態様によれば、フィラメントは約１５
０℃の表面温度になるように内部を水蒸気加熱されてい
る２個以上の加熱ロールの上に緊張下のトウを複数の巻
付きで通すことによって乾燥される。フィラメントはロ
ール上を通過する間に、１．０ｇ／ＣＣ未満の水銀密度
を有する不透明（無光沢）の非］ラブストフィラメント
から、１より大きいく代表的には１．１５ｆｆ／ＣＣよ
り大きい）水銀密度をイアする光沢のあるコラブストフ
イラメントに変化する。非コラブストフィラメントは水
または水とＤＭＦで充填されたポスット（ｉ１２合体合
体前白のボイド）を有している。トウがロール上を通過
すると、トウは加熱され、蒸気の形態の水はフィラメン
トから追い出され、そしてフィラメントはコラブスト構
造を？する。このコラブストフイラメンｌ−は非コラプ
ストフイラメン１へより大ぎい密度を有する。非コラプ
ストフイラメン１〜はボイドのせいで染谷一様性を欠き
、そしてやはりボイドのぜいでコラブストフィラメント
より加工困難である。それから、トウ形態の乾燥コラブ
ストフィラメントは、例えば、まずトウを予備加熱する
ために水蒸気と接触さ往、それからトウを、加圧水然気
をジエッチング流体として使用する慣用スタッファボッ
クスけん縮機に通すことによって、けん縮される。ぞれ
から、けん縮１−ウはカン中をのらくられさせられる。
０℃の表面温度になるように内部を水蒸気加熱されてい
る２個以上の加熱ロールの上に緊張下のトウを複数の巻
付きで通すことによって乾燥される。フィラメントはロ
ール上を通過する間に、１．０ｇ／ＣＣ未満の水銀密度
を有する不透明（無光沢）の非］ラブストフィラメント
から、１より大きいく代表的には１．１５ｆｆ／ＣＣよ
り大きい）水銀密度をイアする光沢のあるコラブストフ
イラメントに変化する。非コラブストフィラメントは水
または水とＤＭＦで充填されたポスット（ｉ１２合体合
体前白のボイド）を有している。トウがロール上を通過
すると、トウは加熱され、蒸気の形態の水はフィラメン
トから追い出され、そしてフィラメントはコラブスト構
造を？する。このコラブストフイラメンｌ−は非コラプ
ストフイラメン１へより大ぎい密度を有する。非コラプ
ストフイラメン１〜はボイドのせいで染谷一様性を欠き
、そしてやはりボイドのぜいでコラブストフィラメント
より加工困難である。それから、トウ形態の乾燥コラブ
ストフィラメントは、例えば、まずトウを予備加熱する
ために水蒸気と接触さ往、それからトウを、加圧水然気
をジエッチング流体として使用する慣用スタッファボッ
クスけん縮機に通すことによって、けん縮される。ぞれ
から、けん縮１−ウはカン中をのらくられさせられる。
それがらトウはトウが弛緩状態にある間にその湿潤溶融
点から２５℃低い温度の飽和本然気中でトウを加熱する
ことによって（例えば、トウのカンをオートクレーブに
入れ、オートクレーブを水蒸気で加圧し次いで排気して
オートクレーブを大気圧に減圧する繰り返しサイクルを
トウに受（プさせることによって）アニールされること
が好ましい。水蒸気の温度および圧力は１〜ｆりの所望
量の収縮（例えば３０％）を達成覆るように制御される
。トウをアニールすると、フィラメントの伸びは１２〜
１５％から３０％超（例えば４０％）に増大して、フイ
ラメンｉ・はより脆性でなくなる。アニールはまたフィ
ラメントの靭性をいくらか、例えば、３（＋１）（Ｉか
ら２．２ＱＩ）ｄに低下させる。
点から２５℃低い温度の飽和本然気中でトウを加熱する
ことによって（例えば、トウのカンをオートクレーブに
入れ、オートクレーブを水蒸気で加圧し次いで排気して
オートクレーブを大気圧に減圧する繰り返しサイクルを
トウに受（プさせることによって）アニールされること
が好ましい。水蒸気の温度および圧力は１〜ｆりの所望
量の収縮（例えば３０％）を達成覆るように制御される
。トウをアニールすると、フィラメントの伸びは１２〜
１５％から３０％超（例えば４０％）に増大して、フイ
ラメンｉ・はより脆性でなくなる。アニールはまたフィ
ラメントの靭性をいくらか、例えば、３（＋１）（Ｉか
ら２．２ＱＩ）ｄに低下させる。
本発明のもう一つの態様では、＞Ｍ Ｒ水中で延伸した
後のＩ・つを予め水蒸気加熱し、スタッファボックスで
けｌυ縮し、それから例えば過熱熱気を使用する可！Ｆ
ＩＪベルト上で乾燥する。場合によっては、トウは沸騰
水中で延伸された後、予備加熱される前に、インライン
ｔ’染ηされ、中和され、洗浄されてもよい。
後のＩ・つを予め水蒸気加熱し、スタッファボックスで
けｌυ縮し、それから例えば過熱熱気を使用する可！Ｆ
ＩＪベルト上で乾燥する。場合によっては、トウは沸騰
水中で延伸された後、予備加熱される前に、インライン
ｔ’染ηされ、中和され、洗浄されてもよい。
好ましくは、本発明のアクリル系繊維はアクリロニトリ
ルをそれと共重合可能なビニル単吊体１種以上と反応さ
せることにＪ：つて生成された繊維形成性共重合体から
なる。かかるビニル単１１体は周知であり、例えば、酢
酸ビニル、ビニルピリジン、メチルビニルピリジン、塩
化ビニル、塩化ビニリデン、メタクリレート、メタクリ
ル酸メヂール、臭化ビニル、スヂレン、ナトリＣクムス
ルホフェニルメタクリルエーテルなどである。好ましく
は、共重合体はアクリロニトリル中位（即ち、Ｎ からなる。
ルをそれと共重合可能なビニル単吊体１種以上と反応さ
せることにＪ：つて生成された繊維形成性共重合体から
なる。かかるビニル単１１体は周知であり、例えば、酢
酸ビニル、ビニルピリジン、メチルビニルピリジン、塩
化ビニル、塩化ビニリデン、メタクリレート、メタクリ
ル酸メヂール、臭化ビニル、スヂレン、ナトリＣクムス
ルホフェニルメタクリルエーテルなどである。好ましく
は、共重合体はアクリロニトリル中位（即ち、Ｎ からなる。
好ましくは、加工条件およびアクリル系重合体は少なく
とも−０，４０（より好ましくは少なくとも−０，３０
，最も好ましくは少なくとも−０，１１）の平均屈曲疲
労パラメーター値と、少なくとも２．０ｆＩＩ）ｄ
（例えば、２．０〜３．００ｐｄ範囲）の靭性と、その
靭性の少なくとも９０％の結節強度と、０．３ｃｍ２／
ｓａｃより大きい染料拡散速度と、少なくとも約２５％
（好ましくは３５％〜６０％の範囲）の伸びを有する繊
維を提供するように選択される。（ここで与えられる伸
び値は破断点伸びの値である。）上記湿式紡糸法によっ
て製造された本発明の繊維は０．００１〜１．０重量％
のＤＭＦを含有している。
とも−０，４０（より好ましくは少なくとも−０，３０
，最も好ましくは少なくとも−０，１１）の平均屈曲疲
労パラメーター値と、少なくとも２．０ｆＩＩ）ｄ
（例えば、２．０〜３．００ｐｄ範囲）の靭性と、その
靭性の少なくとも９０％の結節強度と、０．３ｃｍ２／
ｓａｃより大きい染料拡散速度と、少なくとも約２５％
（好ましくは３５％〜６０％の範囲）の伸びを有する繊
維を提供するように選択される。（ここで与えられる伸
び値は破断点伸びの値である。）上記湿式紡糸法によっ
て製造された本発明の繊維は０．００１〜１．０重量％
のＤＭＦを含有している。
本発明の繊維はどのような所望の断面を有していてもよ
い。靴下用には、ｍＱＶは通常、１．５〜４．０デニー
ルの範囲を有しており、代表的には２．０〜３．０デニ
ールの範囲である。
い。靴下用には、ｍＱＶは通常、１．５〜４．０デニー
ルの範囲を有しており、代表的には２．０〜３．０デニ
ールの範囲である。
上記方法によって湿式紡糸されたトウは実質的に融合繊
維を含有していないことを特徴とする。
維を含有していないことを特徴とする。
サテツク・テスト
屈強疲労パラメーター値および平均屈曲疲労パラメータ
ー値はサテツク・フレックス・テスター・マシンを使用
して求められる。
ー値はサテツク・フレックス・テスター・マシンを使用
して求められる。
マシンは１０個の試験ステーションを有している。１０
個のステーションの各々で単繊維（「繊維試験体」と称
する）が試験される。ブレードバーは１０個の個々のブ
レードを、ブレードの鋭いエツジが上向きになるように
、垂直に把持する。
個のステーションの各々で単繊維（「繊維試験体」と称
する）が試験される。ブレードバーは１０個の個々のブ
レードを、ブレードの鋭いエツジが上向きになるように
、垂直に把持する。
各エツジはテスターの往復腕の上のポストに対して直角
に対する。繊維試験体を試験する際、！ｌ維の一端をタ
ブによってポストに取り付け、そして他端には別のタブ
によって、繊維試験体のデニールに応じて選択された試
験荷重を取り付ける。繊維試験体はポストに取り付【プ
られたタブから、それと組み合わされるブレードエツジ
の上まで水平に延び、それからブレードエツジの後がら
、荷重を取り付番ノだタブまで垂直に垂れ下がる。試験
中、往復腕は前後に約２１動く。１サイクルは前後に１
回動くことである。カウンターは各ステーション毎にあ
る。繊維試験体が破損（破断）したときに、試験荷重は
スプリット銅製コツプに受は取られて、そのステーショ
ンと組み合わされているカウンターを遮断する回路を完
成する。
に対する。繊維試験体を試験する際、！ｌ維の一端をタ
ブによってポストに取り付け、そして他端には別のタブ
によって、繊維試験体のデニールに応じて選択された試
験荷重を取り付ける。繊維試験体はポストに取り付【プ
られたタブから、それと組み合わされるブレードエツジ
の上まで水平に延び、それからブレードエツジの後がら
、荷重を取り付番ノだタブまで垂直に垂れ下がる。試験
中、往復腕は前後に約２１動く。１サイクルは前後に１
回動くことである。カウンターは各ステーション毎にあ
る。繊維試験体が破損（破断）したときに、試験荷重は
スプリット銅製コツプに受は取られて、そのステーショ
ンと組み合わされているカウンターを遮断する回路を完
成する。
繊維試験体を次のようにして作製する：（１） ｌｆ
４サンプルから無作為に２０個の単繊維を選択し、その
各１８ｃＩＩ長さの繊維のデニールを測定する。
４サンプルから無作為に２０個の単繊維を選択し、その
各１８ｃＩＩ長さの繊維のデニールを測定する。
（２１２０個の繊維の平均デニールに最も近いデニール
を有する１５個の繊維を試験用に選する。
を有する１５個の繊維を試験用に選する。
＋３１１５個のザンプル試験体の各々のデニール（ｄ）
とアスペクト比（ＡＲ）を記録する。
とアスペクト比（ＡＲ）を記録する。
（４）６０個のプラスチックタブを、各繊維当たり４個
のタブが少なくとも３αの間隔を持って一列に並ぶよう
に、配列しておく。
のタブが少なくとも３αの間隔を持って一列に並ぶよう
に、配列しておく。
＋５１ ＩＡＩＭをタブの上に置き、各１１［の、タ
ブと接触する処に、接着剤を少は落として繊維をタブに
固着さける。タブには、タブを往復腕の上のボス１−に
取り４＝Ｊけるため又はタブに試験荷重を掛けるために
孔が開いている。
ブと接触する処に、接着剤を少は落として繊維をタブに
固着さける。タブには、タブを往復腕の上のボス１−に
取り４＝Ｊけるため又はタブに試験荷重を掛けるために
孔が開いている。
（６） 各繊維を中門の２個のタブの間で２つに切断
して各Ｕ＆維から２個の！ｌ維試験体をつくる。試験の
ために繊維試験体には、下方タブの孔から適切な荷重を
釣ることによって、負荷を与え、そして上方タブをビン
セットで持ち上げ、試験体をナイフブレードに載せ、そ
して静かに上方タブの孔を往復腕の上のポストのところ
まで持っていく。使用すべきポジション全体に装架した
ら、カウンターを零にセットし、そしてテスターをスタ
ートさせ、全ての繊維試験体が破Ｉ員するまで動かし続
ける。各ｕ＆組について、破損までのサイクル数（ＣＴ
Ｆ）を記録する。この試験を、３０個の１αｍ試験体全
てが試験し終わるまで、繰り返す。３０個の繊維試験体
の（ＣＴＦ）値、ｄｐｆ、およびアスペクト比を平均す
る。
して各Ｕ＆維から２個の！ｌ維試験体をつくる。試験の
ために繊維試験体には、下方タブの孔から適切な荷重を
釣ることによって、負荷を与え、そして上方タブをビン
セットで持ち上げ、試験体をナイフブレードに載せ、そ
して静かに上方タブの孔を往復腕の上のポストのところ
まで持っていく。使用すべきポジション全体に装架した
ら、カウンターを零にセットし、そしてテスターをスタ
ートさせ、全ての繊維試験体が破Ｉ員するまで動かし続
ける。各ｕ＆組について、破損までのサイクル数（ＣＴ
Ｆ）を記録する。この試験を、３０個の１αｍ試験体全
てが試験し終わるまで、繰り返す。３０個の繊維試験体
の（ＣＴＦ）値、ｄｐｆ、およびアスペクト比を平均す
る。
試験には２種類のブレードのどちらを使用してもよい。
両ブレードには、異なる荷重のセットが仕様されている
。ブレードＪ３よび荷重の仕様は次の通りであるニ ブレード 曲 率 半 径 試験荷重Ｎ（
１１０，０００５ｉｎｃｈ （０，００１２７ｃｍ）
０．５０ｇｐｄＮ１１２ ０．０００２８ｉｎＣ
ｈ（０，０００７１ｃｍ ） ０．３５ｇｐ＋１ブ
レードＮｎ １は會ナデツク・コーポレーション製であ
り、そしてブレードＮα２はバレナイト（Ｖａｌｃｎｉ
ｔｅ） ・ｍｌ−ボレーション（３１００スデフエンソ
ン・ハイウェー、マジソン・ハイツ、ミシガン４８０７
１）からグレードＶＣ２，ＮＱＢＪ。
。ブレードＪ３よび荷重の仕様は次の通りであるニ ブレード 曲 率 半 径 試験荷重Ｎ（
１１０，０００５ｉｎｃｈ （０，００１２７ｃｍ）
０．５０ｇｐｄＮ１１２ ０．０００２８ｉｎＣ
ｈ（０，０００７１ｃｍ ） ０．３５ｇｐ＋１ブ
レードＮｎ １は會ナデツク・コーポレーション製であ
り、そしてブレードＮα２はバレナイト（Ｖａｌｃｎｉ
ｔｅ） ・ｍｌ−ボレーション（３１００スデフエンソ
ン・ハイウェー、マジソン・ハイツ、ミシガン４８０７
１）からグレードＶＣ２，ＮＱＢＪ。
スタイル５ＰＣ３２２の名称で製造されたものであった
。試験には、これ等ブレードまたは均等ブレードが使用
される。ブレードの各タイプに関して上記に示された曲
綽′半１￥は試験中のマシンの１０個のブレードの曲率
半径の平均を表わしている。
。試験には、これ等ブレードまたは均等ブレードが使用
される。ブレードの各タイプに関して上記に示された曲
綽′半１￥は試験中のマシンの１０個のブレードの曲率
半径の平均を表わしている。
平均曲率半径が上記に特定されたものと違った場合には
、特定された平均になるように１個以上のブレードを別
のブレードに交換しなければならない。
、特定された平均になるように１個以上のブレードを別
のブレードに交換しなければならない。
ブレードＮｏ、 １を使用して試験した場合には、屈曲
疲労パラメーター（ＦＦＰ）の算出前に３０個のＩＪ＆
紐試紐体験体いての平均（ＣＴＦ）値に１．８３９８を
乗じる。それから、平均された（ＣＴＦ） 、ｄｐｆ、
およびアスペクト比の値を使用して下記式で、繊維サン
プルの屈曲疲労パラメーターを算出する。
疲労パラメーター（ＦＦＰ）の算出前に３０個のＩＪ＆
紐試紐体験体いての平均（ＣＴＦ）値に１．８３９８を
乗じる。それから、平均された（ＣＴＦ） 、ｄｐｆ、
およびアスペクト比の値を使用して下記式で、繊維サン
プルの屈曲疲労パラメーターを算出する。
０．７３
ＦＦＰ ＝１ｎ（ＣＴＦ） −７（ＡＲ／ｄｐｒ）
”１５個の１１組サンプルが無作為に選択された場合に
は、平均屈曲疲労パラメーター値は１５個の繊維サンプ
ルの屈曲疲労パラメーター値の平均であり、各々は上記
のように求められる。
”１５個の１１組サンプルが無作為に選択された場合に
は、平均屈曲疲労パラメーター値は１５個の繊維サンプ
ルの屈曲疲労パラメーター値の平均であり、各々は上記
のように求められる。
ここに示されている全ての屈曲疲労パラメーター値およ
び平均屈曲疲労パラメーター値は上記手順に関係にし、
そして／またはそれを使用して求められている。
び平均屈曲疲労パラメーター値は上記手順に関係にし、
そして／またはそれを使用して求められている。
−Ｆ記式はＸが零である場合にＦＦＰに相当するｙ軸切
片を右する直線を規定している［但し、式％式％ ７（ＡＲ／ｄｐｆ） をＸとした場合］。
片を右する直線を規定している［但し、式％式％ ７（ＡＲ／ｄｐｆ） をＸとした場合］。
ＦＦＰ値が大きくなると、繊維の耐屈曲疲労／耐摩耗性
が大きくなる。
が大きくなる。
次に実施例によって本発明をざらに説明する。
実施例においてパーセントは繊維の収縮または伸びを示
す場合を除いて重け％である。収縮および伸びの場合に
は、パーセントは繊維の長さの変化を表している。
す場合を除いて重け％である。収縮および伸びの場合に
は、パーセントは繊維の長さの変化を表している。
実施例１
この実施例は本発明のアクリル系繊維の製造およびかか
る繊維の引張特性および屈曲疲労パラメーター値に対す
る紡糸浴温度変動の影響を例証するものである。
る繊維の引張特性および屈曲疲労パラメーター値に対す
る紡糸浴温度変動の影響を例証するものである。
９２．５％アクリルニトリル（ＡＮ）と７．５％酢酸ビ
ニル（ＶＡ）を含有するアクリル系重合体（Ｉ）２．５
００ｇと、９２．１％ ＡＮと７．３％ ＶＡと０．６
％ナトリウムスルホフェニルメタリルエーテル（ＳＰＭ
Ｅ）を含有するアクリル系重合体（Ｉ［）２．５００ｇ
の５０１５０混合物をジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）
１５゜０００ｆｆ中に溶解することによって紡糸用ドー
プ（２５％重合体）を調製した。紡糸には、孔数１００
０の紡糸口金を使用した：その紡糸口金は３．１０９ミ
ル（０，０７９調）直径の丸い毛管によって占有される
断面積に相当する断面積を有する長円形の紡糸口金毛管
（２／１長円）を有していた。ドープを１００℃のドー
プ温度で紡糸口金から、ＤＭＦ／水混合液〈７８％ＤＭ
Ｆ）を含有する２５〜４０℃の節回の温度の紡糸浴中へ
押出した。１ｒＪられた繊維束を紡糸浴から線速２０ｒ
ｐｍ （６，重量ｐｍ ）で第一〇−ルセットににっ
て０．９×の理論ジェット強さで引き出し、これ等ロー
ル上で洗浄し、それから第一〇−ルセットと第二〇−ル
セットとの間で沸騰水中で６×に延伸しくカスケード延
伸）、第二〇−ルセツ１〜上で十分に洗浄し、そして仕
上剤適用後に、１５０℃に加熱された乾燥ロールセット
上で乾燥した。繊維束を１２Ｏｒｐｍ （３６，５ｍ
ｐｍ ）の紡糸速度で巻取ボビンに巻き取った。それか
ら、繊維束を加圧水蒸気中で３５ｐｓｉの圧力で、約３
０％のアリール収縮でアニールした。得られたアリール
繊維は次のような引張特性を有しでいた： 第１Ａ表 １ ４０ ３．２ ２．３
５５．３２ ３５ ３、３ ２
．３ ５３．０３ ３０ ３．１
２．４ ５４．６４ ２５
２．６ ２．５ ４８．７ｍ紺のサンプ
ルをリーチツク・フレックス・テスターで試験した。繊
維サンプルについて次のような（ＣＴＦ）および（ＦＦ
Ｐ）値が得られた。比較のために、シュポン社製オルロ
ン４２アクリル系１１およびセン１ナンド製アクリラン
５−１６アクリル系繊維のサンプルを販売元から得て試
験した。
ニル（ＶＡ）を含有するアクリル系重合体（Ｉ）２．５
００ｇと、９２．１％ ＡＮと７．３％ ＶＡと０．６
％ナトリウムスルホフェニルメタリルエーテル（ＳＰＭ
Ｅ）を含有するアクリル系重合体（Ｉ［）２．５００ｇ
の５０１５０混合物をジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）
１５゜０００ｆｆ中に溶解することによって紡糸用ドー
プ（２５％重合体）を調製した。紡糸には、孔数１００
０の紡糸口金を使用した：その紡糸口金は３．１０９ミ
ル（０，０７９調）直径の丸い毛管によって占有される
断面積に相当する断面積を有する長円形の紡糸口金毛管
（２／１長円）を有していた。ドープを１００℃のドー
プ温度で紡糸口金から、ＤＭＦ／水混合液〈７８％ＤＭ
Ｆ）を含有する２５〜４０℃の節回の温度の紡糸浴中へ
押出した。１ｒＪられた繊維束を紡糸浴から線速２０ｒ
ｐｍ （６，重量ｐｍ ）で第一〇−ルセットににっ
て０．９×の理論ジェット強さで引き出し、これ等ロー
ル上で洗浄し、それから第一〇−ルセットと第二〇−ル
セットとの間で沸騰水中で６×に延伸しくカスケード延
伸）、第二〇−ルセツ１〜上で十分に洗浄し、そして仕
上剤適用後に、１５０℃に加熱された乾燥ロールセット
上で乾燥した。繊維束を１２Ｏｒｐｍ （３６，５ｍ
ｐｍ ）の紡糸速度で巻取ボビンに巻き取った。それか
ら、繊維束を加圧水蒸気中で３５ｐｓｉの圧力で、約３
０％のアリール収縮でアニールした。得られたアリール
繊維は次のような引張特性を有しでいた： 第１Ａ表 １ ４０ ３．２ ２．３
５５．３２ ３５ ３、３ ２
．３ ５３．０３ ３０ ３．１
２．４ ５４．６４ ２５
２．６ ２．５ ４８．７ｍ紺のサンプ
ルをリーチツク・フレックス・テスターで試験した。繊
維サンプルについて次のような（ＣＴＦ）および（ＦＦ
Ｐ）値が得られた。比較のために、シュポン社製オルロ
ン４２アクリル系１１およびセン１ナンド製アクリラン
５−１６アクリル系繊維のサンプルを販売元から得て試
験した。
１ ３．０ １．８ ２９１ ０．６６２
２．９ １．８ ３３７ ０．７３３
２．９ １．８ ４６７ １．０５４
３．０ １．８ ２５９ ０．５５オルＯン
４２（対照’） ３．１ ２．３ ９０
−０．８９アクリランＳ−１６（対照） ２．７
１．８ ４８ −１．４１本発明の繊維ナンブルは
１０分未満の染色ハーフタイムを示したのに対して、オ
ルロン４２のそれは５０分を越えた。
２．９ １．８ ３３７ ０．７３３
２．９ １．８ ４６７ １．０５４
３．０ １．８ ２５９ ０．５５オルＯン
４２（対照’） ３．１ ２．３ ９０
−０．８９アクリランＳ−１６（対照） ２．７
１．８ ４８ −１．４１本発明の繊維ナンブルは
１０分未満の染色ハーフタイムを示したのに対して、オ
ルロン４２のそれは５０分を越えた。
実施例２
この実施例は本発明の１３１組の引張特性および屈曲疲
労パラメーター値に対する様々なアニール圧力／収縮お
よび様々なアニール方法の影響を例証するものである。
労パラメーター値に対する様々なアニール圧力／収縮お
よび様々なアニール方法の影響を例証するものである。
実施例１のようにドープを調製し紡糸した。使用された
紡糸口金は３．２５ミル（０，０８３ａ＋ｍ）の直径の
丸い孔に等しい断面積を右するドッグ・ボラン（ｄｏｇ
ｂｏｎｃ ）形状（アスペクト比：２．５）の紡糸口金
毛管１０００個を有していた。２個のサンプルをそれぞ
れ３０％と２０％のアリール収縮になるように普通にア
ニールした。第三のサンプルは湿式延伸後、乾燥工程前
に繊維束に集束してから、それを１４０℃の乾燥空気に
３０分間さらすことによって繊維束を乾燥／アニールす
ることによって製造された。
紡糸口金は３．２５ミル（０，０８３ａ＋ｍ）の直径の
丸い孔に等しい断面積を右するドッグ・ボラン（ｄｏｇ
ｂｏｎｃ ）形状（アスペクト比：２．５）の紡糸口金
毛管１０００個を有していた。２個のサンプルをそれぞ
れ３０％と２０％のアリール収縮になるように普通にア
ニールした。第三のサンプルは湿式延伸後、乾燥工程前
に繊維束に集束してから、それを１４０℃の乾燥空気に
３０分間さらすことによって繊維束を乾燥／アニールす
ることによって製造された。
実施例３
この実施例は別のポリマーブレンドから、アニール手段
として大気圧の過熱水蒸気を使用ＪることにＪ、って１
−１ることができる結果を例証するものである。
として大気圧の過熱水蒸気を使用ＪることにＪ、って１
−１ることができる結果を例証するものである。
アクリル系重合体■と、６８％アクリロニトリルと２５
．４％スヂレンと１６．６％スチレン硫酸ナトリウムを
含有する共重合体との９８．２／１．８ブレンドからＤ
ＭＦ中で２５％重合体のドープを調製した。このドープ
を、３，７９ミル直径の丸い孔に等しい断面積のドッグ
ボラン形状の紡糸口金毛管（アスペクト比：３．５＞を
有する孔数１０００の紡糸口金から、実施例１と同じよ
うに紡糸した。繊維は７８％ ＤＭＦ／２２％水の紡糸
浴中で３０℃で１，４５理論ジエツト延伸をもって紡糸
された。得られた！Ｉ！維は加圧水蒸気アリール（３４
％、２８％アニール収縮）後に次のような性質を示した
： 第３Ａ表 Ｄｐｆ ３．１ 靭性 ｃ＋ｐｄ ３．０伸び ％
３９．２ アスペクト比 ２．２ サテツクＣＴＦ ４１１ １＝ＦＰｌｉｌｌｌｆ ０．７１湿式延
伸工程後、乾燥の前に、繊維束の−・部を湿潤状態のま
ま集束した。この湿潤束を１４０℃の大気圧過熱水蒸気
で３０分間処理することによって乾燥／アニールし／Ｃ
６得られた繊維（アニール収縮：２８％）は次のような
性質を示した：第３８表 Ｄｐｌ ３．１ 靭性 ｇｐｄ ３．０ 伸び ％ ３９．２ アスペクト比 ２．２ サテツクＣＴＦ ２３１ ＦＦＰ値 ０．１４ 実施例４ この実施例は本発明のｌＩ雑の屈曲疲労パラメーター値
に対する、紡糸浴中で様々な溶剤濃度を使用することの
１９を立証するものである。
．４％スヂレンと１６．６％スチレン硫酸ナトリウムを
含有する共重合体との９８．２／１．８ブレンドからＤ
ＭＦ中で２５％重合体のドープを調製した。このドープ
を、３，７９ミル直径の丸い孔に等しい断面積のドッグ
ボラン形状の紡糸口金毛管（アスペクト比：３．５＞を
有する孔数１０００の紡糸口金から、実施例１と同じよ
うに紡糸した。繊維は７８％ ＤＭＦ／２２％水の紡糸
浴中で３０℃で１，４５理論ジエツト延伸をもって紡糸
された。得られた！Ｉ！維は加圧水蒸気アリール（３４
％、２８％アニール収縮）後に次のような性質を示した
： 第３Ａ表 Ｄｐｆ ３．１ 靭性 ｃ＋ｐｄ ３．０伸び ％
３９．２ アスペクト比 ２．２ サテツクＣＴＦ ４１１ １＝ＦＰｌｉｌｌｌｆ ０．７１湿式延
伸工程後、乾燥の前に、繊維束の−・部を湿潤状態のま
ま集束した。この湿潤束を１４０℃の大気圧過熱水蒸気
で３０分間処理することによって乾燥／アニールし／Ｃ
６得られた繊維（アニール収縮：２８％）は次のような
性質を示した：第３８表 Ｄｐｌ ３．１ 靭性 ｇｐｄ ３．０ 伸び ％ ３９．２ アスペクト比 ２．２ サテツクＣＴＦ ２３１ ＦＦＰ値 ０．１４ 実施例４ この実施例は本発明のｌＩ雑の屈曲疲労パラメーター値
に対する、紡糸浴中で様々な溶剤濃度を使用することの
１９を立証するものである。
９３．５％ ＡＮと６．２％ ＶＡと０．３％ＳＰＭＥ
を含イｉするアクリル系共重合体く小台体■〉からＩ）
Ｍ Ｉ＝中で２５％ポリマーのドープを調製した。こ
のドープを、４．７ミル（０，１１９ｍｒｔｒ ）直径
の丸い孔の断面積に等しい断面積と３．０のアスペクト
比を右する、両端に半円をはめた長方形の形状の毛管を
有する孔数１０００の紡糸口金から、１．９２のジェッ
ト延伸をもって、実施例１と同じように紡糸した。得ら
れたｍＭＩサンプルは次のような性質を有していた：第
４Ａ表 紡糸浴 靭性 サンプル 卯鴫−即ｆ ｇ ／（１０１１独ｑ蹟
亙 工■ ］１８０ ２．４ ２．５ ４
７．６ ２．０３０９−０、Ｏ９２７８、２，６２
，５４５，６２，０１７０−０，４６３７Ｇ ２
．５ ２．５ ４４．５ ２．０ １８７−
０．４７実施例２と同じようにして紡糸しアニールした
ｍＩｆは２．５ｇ／ｄｅｒｚ７）結節強度ト、９８％の
ストレート靭性保留率と、４３．１％の結節伸びと、９
３％の保留率を有していた。
を含イｉするアクリル系共重合体く小台体■〉からＩ）
Ｍ Ｉ＝中で２５％ポリマーのドープを調製した。こ
のドープを、４．７ミル（０，１１９ｍｒｔｒ ）直径
の丸い孔の断面積に等しい断面積と３．０のアスペクト
比を右する、両端に半円をはめた長方形の形状の毛管を
有する孔数１０００の紡糸口金から、１．９２のジェッ
ト延伸をもって、実施例１と同じように紡糸した。得ら
れたｍＭＩサンプルは次のような性質を有していた：第
４Ａ表 紡糸浴 靭性 サンプル 卯鴫−即ｆ ｇ ／（１０１１独ｑ蹟
亙 工■ ］１８０ ２．４ ２．５ ４
７．６ ２．０３０９−０、Ｏ９２７８、２，６２
，５４５，６２，０１７０−０，４６３７Ｇ ２
．５ ２．５ ４４．５ ２．０ １８７−
０．４７実施例２と同じようにして紡糸しアニールした
ｍＩｆは２．５ｇ／ｄｅｒｚ７）結節強度ト、９８％の
ストレート靭性保留率と、４３．１％の結節伸びと、９
３％の保留率を有していた。
関連実験では、丸くない毛管ばかりでなく丸い毛管から
紡糸された異なるアクリル系重合体からなる１７１個の
責なる繊維サンプルを、実質的に上記と同じ手順でＦＪ
造した。３０℃の紡糸浴温度に於ける紡糸浴中の様々な
りＭＦＩ！ｉ１度に対して次のような屈曲疲労パラメー
ター値が得られた。
紡糸された異なるアクリル系重合体からなる１７１個の
責なる繊維サンプルを、実質的に上記と同じ手順でＦＪ
造した。３０℃の紡糸浴温度に於ける紡糸浴中の様々な
りＭＦＩ！ｉ１度に対して次のような屈曲疲労パラメー
ター値が得られた。
第４Ｂ表
紡糸浴
サンプル数 ＤＭＦ％ １ユ旦ニヱ６１
８２ ０．４０２２ ８０
−０．０７５７ ７８ −０．
１３３１ ７４ −０．４５実施例５ この実施例は湿式紡糸アクリル系繊維の引張特性および
ＦＦＰ値に対するＤＭＦを使用することの効果とジメチ
ルアセトアミド（Ｄ Ｍ Ａ ｃ ）を使用することの
効果を比較するものである。
８２ ０．４０２２ ８０
−０．０７５７ ７８ −０．
１３３１ ７４ −０．４５実施例５ この実施例は湿式紡糸アクリル系繊維の引張特性および
ＦＦＰ値に対するＤＭＦを使用することの効果とジメチ
ルアセトアミド（Ｄ Ｍ Ａ ｃ ）を使用することの
効果を比較するものである。
アクリル系重合体１の２５％重合体ドープをＤＭＦ’（
ドープ■〉並びにＤＭＡＣ（ドープ■）中で調製した。
ドープ■〉並びにＤＭＡＣ（ドープ■）中で調製した。
ドープエを実質的に実施例１に記載されているような８
２％ＤＭＦ紡糸浴中へ紡糸し、そしてドープ■を８２％
ＤＭＡｃ紡糸浴中へ紡糸した。ｌｌ１ｇサンプルを湿式
延伸後に湿式トウとして集束し、それから１４０℃の熱
空気中で加熱されることによって乾燥／アニールした。
２％ＤＭＦ紡糸浴中へ紡糸し、そしてドープ■を８２％
ＤＭＡｃ紡糸浴中へ紡糸した。ｌｌ１ｇサンプルを湿式
延伸後に湿式トウとして集束し、それから１４０℃の熱
空気中で加熱されることによって乾燥／アニールした。
（９られた結果は第５表に示されている。
」請
繊維 靭性
サンプル 溶剤 Ｄｐｒ ｇ乙卯ｎ他Ｕ％ 巡
−虻 四Ｌ コＩ ＤＨＦ ２．５
３．２ ３１．５ １．８ ２．４２ ２０４
−０．２６２ ＤＨＡｃ ２．５ ２．
２ ５５．４ １．８ ２．５０ ７５−１．１
７実施例に の実施例は紡糸浴に高濃度のＤＭＦを使用することの効
果を立証するものである。（６０％は従来のアクリル湿
式紡糸操作の代表的なものである。） ドープはＤＨＦ中の重合体■と■の５０１５０ブレンド
から調製された。繊維サンプルは実施例１と同じように
紡糸されアニールされた。紡糸浴温度はサンプル１〜２
では３５℃で、サンプル３〜４では２５℃であった。得
られた結果は第６表に示されている。
−虻 四Ｌ コＩ ＤＨＦ ２．５
３．２ ３１．５ １．８ ２．４２ ２０４
−０．２６２ ＤＨＡｃ ２．５ ２．
２ ５５．４ １．８ ２．５０ ７５−１．１
７実施例に の実施例は紡糸浴に高濃度のＤＭＦを使用することの効
果を立証するものである。（６０％は従来のアクリル湿
式紡糸操作の代表的なものである。） ドープはＤＨＦ中の重合体■と■の５０１５０ブレンド
から調製された。繊維サンプルは実施例１と同じように
紡糸されアニールされた。紡糸浴温度はサンプル１〜２
では３５℃で、サンプル３〜４では２５℃であった。得
られた結果は第６表に示されている。
第６表
紡糸浴 靭性
サンプル 警鳴 ’Ｃｏｐｒ 呈匁凹 凰 凹
旺Ｌ コ対照 ６０ ３５ ３．１ ２．
３ ３８．４ １．８ １５−２．４０本発明
７８ ３５ ２．８ ２．３ ５３．０
１．８ １８３−０．０１対照 ６０ ２５
３．１ ２．３ ３８．９ １．８ ２６−
１．８５本発明 ７８ ２５ ３．０ ２．
５ ４８．７ １．８ １４１ ０．５５これ等結
果は紡糸浴に従来濃麿のＤＭＦが使用された場合には本
発明の繊維が得られないことを示している。
旺Ｌ コ対照 ６０ ３５ ３．１ ２．
３ ３８．４ １．８ １５−２．４０本発明
７８ ３５ ２．８ ２．３ ５３．０
１．８ １８３−０．０１対照 ６０ ２５
３．１ ２．３ ３８．９ １．８ ２６−
１．８５本発明 ７８ ２５ ３．０ ２．
５ ４８．７ １．８ １４１ ０．５５これ等結
果は紡糸浴に従来濃麿のＤＭＦが使用された場合には本
発明の繊維が得られないことを示している。
実施例７
この実施例は高ａ度ＤＭＦの紡糸浴中へ紡糸された繊Ｎ
ナンブルがアニールなしでも高い耐屈曲疲労／耐摩耗性
を有することを例証するものである。
ナンブルがアニールなしでも高い耐屈曲疲労／耐摩耗性
を有することを例証するものである。
アクリル系１０合体■の２５％重合体ドープを、実施例
４に記載されているような紡糸口金毛管をイ１する孔数
１０００の紡糸口金から２５℃の８０％ＤＭＦ紡糸浴中
へ紡糸した。このドープは水２％を０有していた。（ｑ
られたフィシメン１−束を通常の方法でロール上で乾燥
する前に、それに１．７３Ｘジエツト延伸、ｅ Ｘ Ｆ
Ｊ式延伸、および沸騰水中での１３％の後弛緩を受けざ
往た。クイラメ２１〜束をスタッファボックスけん縮機
でけん縮した。け／ν縮織繊維次のような性質を有して
いた： 第７Ａ表 ＤＤｆ ２．２ 靭性 ３．４ 伸び ％ ２３．６ けん縮繊維は次のようなサテツク特性を示した：第７Ｂ
表 ＡＲ１，８ ＤρＩ’ 、１．９６ サテツクＣＴＦ １０７６ ＦＦＰ ０．７８ 乾式紡糸繊維、オルロン４２は同じ試験条件下で次のよ
うなサテツク特性を示した。
４に記載されているような紡糸口金毛管をイ１する孔数
１０００の紡糸口金から２５℃の８０％ＤＭＦ紡糸浴中
へ紡糸した。このドープは水２％を０有していた。（ｑ
られたフィシメン１−束を通常の方法でロール上で乾燥
する前に、それに１．７３Ｘジエツト延伸、ｅ Ｘ Ｆ
Ｊ式延伸、および沸騰水中での１３％の後弛緩を受けざ
往た。クイラメ２１〜束をスタッファボックスけん縮機
でけん縮した。け／ν縮織繊維次のような性質を有して
いた： 第７Ａ表 ＤＤｆ ２．２ 靭性 ３．４ 伸び ％ ２３．６ けん縮繊維は次のようなサテツク特性を示した：第７Ｂ
表 ＡＲ１，８ ＤρＩ’ 、１．９６ サテツクＣＴＦ １０７６ ＦＦＰ ０．７８ 乾式紡糸繊維、オルロン４２は同じ試験条件下で次のよ
うなサテツク特性を示した。
第７０表
ＡＲ２，３
Ｄｐｒ ３．０
１ナテツクＣＴＦ ９２
ＦＦＰ −０，９６
割亙璽１
この実施例は本発明の紡糸法によって得ることができる
増大したＦＦＰ値を有する繊維の有用性の増大、例えば
、かかる繊維から作製されたクルーソックスの着用寿命
の増大を立証するものである。この試験では、広範囲の
様々な断面の４１Ｍが使用された： 第８Ａ表 ４８＆維タイプ Ｘ−断面 アスペ
クト比（ＡＲ）アクリラン５−１６ そら立形
１．８オルロン４２ ドッグボラ
ン形 ２．３本発明 丸形
１．０大規模の紡糸試駆では、ＤＭＦ中
への重合体■の溶解によってｔｑられた２５％重合体ド
ープを孔６３２．０００の紡糸口金から、７３．５〜７
４％ＤＭＦを含有する３５℃の紡糸浴中へ紡糸した。
増大したＦＦＰ値を有する繊維の有用性の増大、例えば
、かかる繊維から作製されたクルーソックスの着用寿命
の増大を立証するものである。この試験では、広範囲の
様々な断面の４１Ｍが使用された： 第８Ａ表 ４８＆維タイプ Ｘ−断面 アスペ
クト比（ＡＲ）アクリラン５−１６ そら立形
１．８オルロン４２ ドッグボラ
ン形 ２．３本発明 丸形
１．０大規模の紡糸試駆では、ＤＭＦ中
への重合体■の溶解によってｔｑられた２５％重合体ド
ープを孔６３２．０００の紡糸口金から、７３．５〜７
４％ＤＭＦを含有する３５℃の紡糸浴中へ紡糸した。
その紡糸口金毛管は５ミル（０，１２７ｍ＞直径の丸い
しのであった。押出！１ｉｌｆｆｌ東に２．３×ジエツ
ト延伸、および６×湿式延伸を受けさせ、そしてそれを
１５０℃のロール上で乾燥し、けん縮し、それから２８
％アニール収縮に７ニールした。単繊維の性質は次の通
りであった： 第８１３表 本発明 ２．７ ２．４ ５１．８ ２．２
５４．２得られたｌ・つを、セイデル・ストレッチ
・ブレーキング・プロセス（Ｓｅｌ／ｄＱｌ ５ｔｒｅ
ｔｃｈ ｂｒＱａｃｋｉｎ（１ｐｒｏｃｅｓｓ ）の使
用およびその後の通常のＶ−ン紡糸によってスパンヤー
ンに転換した。そのＡアーンからクルーソックスを作製
し、そのソックスに１８０個のテストパネルを使用する
着用試験を受けさせた。この試験では対照として、オル
ロン４２およびアクリランＳ−１６ｒ−ンから作製され
た靴下が使用された。スパンヤーンへ転換する前のアニ
ールフィラメントについては次のような結果が得られた
： 第８Ｃ表 サンプル 旦且工 Ω１旦 ＡＲＦＦ
Ｐ値アクリラン５−１６ ２．５ ５４ １．
８ −１．５０オルロン４２ ３．０ １
０９ ２．３ −０．７９本発明
２．５ １２７ １．０ ０．４２本発明のサ
ンプルおよびオルロン４２はそれぞれ９．３分および３
９．１分の染色ハーフタイムを示した。
しのであった。押出！１ｉｌｆｆｌ東に２．３×ジエツ
ト延伸、および６×湿式延伸を受けさせ、そしてそれを
１５０℃のロール上で乾燥し、けん縮し、それから２８
％アニール収縮に７ニールした。単繊維の性質は次の通
りであった： 第８１３表 本発明 ２．７ ２．４ ５１．８ ２．２
５４．２得られたｌ・つを、セイデル・ストレッチ
・ブレーキング・プロセス（Ｓｅｌ／ｄＱｌ ５ｔｒｅ
ｔｃｈ ｂｒＱａｃｋｉｎ（１ｐｒｏｃｅｓｓ ）の使
用およびその後の通常のＶ−ン紡糸によってスパンヤー
ンに転換した。そのＡアーンからクルーソックスを作製
し、そのソックスに１８０個のテストパネルを使用する
着用試験を受けさせた。この試験では対照として、オル
ロン４２およびアクリランＳ−１６ｒ−ンから作製され
た靴下が使用された。スパンヤーンへ転換する前のアニ
ールフィラメントについては次のような結果が得られた
： 第８Ｃ表 サンプル 旦且工 Ω１旦 ＡＲＦＦ
Ｐ値アクリラン５−１６ ２．５ ５４ １．
８ −１．５０オルロン４２ ３．０ １
０９ ２．３ −０．７９本発明
２．５ １２７ １．０ ０．４２本発明のサ
ンプルおよびオルロン４２はそれぞれ９．３分および３
９．１分の染色ハーフタイムを示した。
着用試験では１日１２時間着用したとぎ各サンプル群の
靴下の５０％は下記の日数までに履ぎ尽くされた。
靴下の５０％は下記の日数までに履ぎ尽くされた。
第８Ｄ表
サンプル 着用日数
アクリラン５−１６ ２１
オルロン４２ ２３
本発明 ３７
実施１９１９
この実施例は凝固浴中にＤＭＦの代わりにｔＫｉｌＪ麿
のジメチルアセ］・７ミド（ＤＭＡｃ）を使用すること
が、得られる１〜つの加工適正Ｊ３よび引張特性にどう
影響するかを示す。
のジメチルアセ］・７ミド（ＤＭＡｃ）を使用すること
が、得られる１〜つの加工適正Ｊ３よび引張特性にどう
影響するかを示す。
３２．０００本の繊維からなるトウを実施例１に記載さ
れているように製造した。但し、一方のトウ（対照）は
７８％ ＤＭＡｃ／２２％１」２０からなる凝固浴を利
用して製造され、もう一方のトウ（本発明）は７５％
ＤＭＦ／２５％Ｈ２０からなる凝固浴を利用して製造さ
れた。各トウの紡糸には、５ミル（０，１２７ｍ＞の丸
端スロットジエツ［〜孔数３２．０００の紡糸口金が使
用された。
れているように製造した。但し、一方のトウ（対照）は
７８％ ＤＭＡｃ／２２％１」２０からなる凝固浴を利
用して製造され、もう一方のトウ（本発明）は７５％
ＤＭＦ／２５％Ｈ２０からなる凝固浴を利用して製造さ
れた。各トウの紡糸には、５ミル（０，１２７ｍ＞の丸
端スロットジエツ［〜孔数３２．０００の紡糸口金が使
用された。
各トウの紡糸性能を観察した。溶剤としてＤＭＦを使用
して凝固さ・れたトウは実質的に融合繊維を含有してい
なかったが、ＤＭＡｃ中で凝固されたトウは多数の融合
繊維を含有していた。
して凝固さ・れたトウは実質的に融合繊維を含有してい
なかったが、ＤＭＡｃ中で凝固されたトウは多数の融合
繊維を含有していた。
各トウから２０本の繊維ナンブルを採取し試験して、そ
の物理的性質を求めた。試論結果は下記に示されている
が、それは２０個のサンプルについて得られた平均結果
を表わしている。
の物理的性質を求めた。試論結果は下記に示されている
が、それは２０個のサンプルについて得られた平均結果
を表わしている。
第９Ａ表
破断時 初ＩＩ 仲 び
ト ウ 溶 剤 靭性ＩＪＤ（＋ 弾性率ｇｐｄ
％本発明 ＤＭＦ ２．１８ ３３．６３
５０．６９対照 Ｄ Ｍ Ａ Ｃ２，０４３５，８
８４６，５５紡糸浴中にＤ〜ＩＦを使用すると、紡糸浴
中にＤＭＡｃを使用して得られた対応トウよりも少し良
い物理的性質を有するトウが提供された。
％本発明 ＤＭＦ ２．１８ ３３．６３
５０．６９対照 Ｄ Ｍ Ａ Ｃ２，０４３５，８
８４６，５５紡糸浴中にＤ〜ＩＦを使用すると、紡糸浴
中にＤＭＡｃを使用して得られた対応トウよりも少し良
い物理的性質を有するトウが提供された。
Claims (28)
- （１）１．０ｇ／ｃｃより大きい水銀密度と少なくとも
−０．６０の平均屈曲疲労パラメーターを有することを
特徴とするアクリル系繊維。 - （２）１．０ｇ／ｃｃより大きい水銀密度と少なくとも
−０．４０の平均屈曲疲労パラメーターを有することを
特徴とするアクリル系繊維。 - （３）１．０ｇ／ｃｃより大きい水銀密度と少なくとも
−０．３０の平均屈曲疲労パラメーターを有することを
特徴とするアクリル系繊維。 - （４）１．０ｇ／ｃｃより大きい水銀密度と少なくとも
−０．１１の平均屈曲疲労パラメーターを有することを
特徴とするアクリル系繊維。 - （５）さらに、少なくとも１．７５ｇｐｄの靭性を有す
ることを特徴とする、特許請求の範囲第２項の繊維。 - （６）さらに、その靭性の少なくとも８５％の結節強度
を有することを特徴とする、特許請求の範囲第５項の繊
維。 - （７）さらに、０．００１〜１．０重量％の範囲のジメ
チルホルムアミド含量を有することを特徴とする、特許
請求の範囲第６項の繊維。 - （８）さらに、該繊維がアクリロニトリル共重合体［但
し、その単位の８５重量％〜９８重量％がアクリロニト
リル（▲数式、化学式、表等があります▼）である］ からなることを特徴とする、特許請求の範囲第７項の繊
維。 - （９）さらに、１．５〜３．５の範囲のデニールを有す
ることを特徴とする、特許請求の範囲第８項の繊維。 - （１０）さらに、丸い断面を有することを特徴とする、
特許請求の範囲第８項の繊維。 - （１１）さらに、３５％〜６０％の範囲の伸びを有する
ことを特徴とする、特許請求の範囲第８項の繊維。 - （１２）湿式紡糸されたことを特徴とする、フイラメン
ト形態の特許請求の範囲第８項の繊維。 - （１３）特許請求の範囲第１２項のフイラメントに相当
するフイラメント少なくとも２０，０００本からなり、
実質的に融合フイラメントを含有していないことを特徴
とするトウ。 - （１４）各々が特許請求の範囲第８項の繊維に相当する
アクリル系繊維からなるヤーン。 - （１５）ヤーンがステーブルヤーンである、特許請求の
範囲１４項のヤーン。 - （１６）特許請求の範囲第１５項のヤーンに相当するア
クリル系ヤーンで編んだ靴下。 - （１７）さらに、少なくとも１．７５ｇｐｄの靭性を有
することを特徴とする、特許請求の範囲第４項の繊維。 - （１８）さらに、その靭性の少なくとも８５％の結節強
度を有することを特徴とする、特許請求の範囲第１７項
の繊維。 - （１９）さらに、０．０３〜０．３重量％の範囲のジメ
チルホルムアミド含量を有することを特徴とする、特許
請求の範囲第１８項の繊維。 - （２０）さらに、該繊維がアクリロニトリル共重合体［
但し、その単位の８５重量％〜９８重量％はアクリロニ
トリル（▲数式、化学式、表等があります▼）である］ からなることを特徴とする、特許請求の範囲第１９項の
繊維。 - （２１）さらに、１．５〜３．５の範囲のデニールを有
することを特徴とする、特許請求の範囲第２０項の繊維
。 - （２２）さらに、丸い断面を有することを特徴とする、
特許請求の範囲第２０項の繊維。 - （２３）さらに、３５％〜６０％の範囲の伸びを有する
ことを特徴とする、特許請求の範囲第２０項の繊維。 - （２４）湿式紡糸されたことを特徴とする、フイラメン
ト形態の特許請求の範囲第２０項の繊維。 - （２５）特許請求の範囲第２３項のフイラメントに相当
するフイラメント少なくとも２０，０００本からなり、
融合フイラメントを含有していないことを特徴とするト
ウ。 - （２６）各々が特許請求の範囲第２０項の繊維に相当す
るアクリル系繊維からなるヤーン。 - （２７）ヤーンがステーブルヤーンである、特許請求の
範囲第２６項のヤーン。 - （２８）特許請求の範囲第２７項のヤーンに相当するア
クリル系ヤーンで編んだ靴下。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US84799186A | 1986-04-03 | 1986-04-03 | |
| US847991 | 1986-04-03 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62238813A true JPS62238813A (ja) | 1987-10-19 |
Family
ID=25302044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8219987A Pending JPS62238813A (ja) | 1986-04-03 | 1987-04-02 | 耐摩耗耐疲労性アクリル系繊維 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0244388A3 (ja) |
| JP (1) | JPS62238813A (ja) |
| CA (1) | CA1286071C (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4913869A (en) * | 1988-12-23 | 1990-04-03 | Monsanto Company | Wet-spinning processes for producing acrylic filaments |
| DE102008013191A1 (de) * | 2008-03-07 | 2009-09-10 | De, Dennis, Prof. Dr. | Ein Paar miteinander lösbar, verbindbarer Socken oder Strümpfe mit verbesserter Haltbarkeit |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL242430A (ja) * | 1958-08-18 | |||
| NL296589A (ja) * | 1962-08-13 | |||
| US3402234A (en) * | 1964-12-22 | 1968-09-17 | Monsanto Co | Novel coagulation process |
-
1987
- 1987-04-02 JP JP8219987A patent/JPS62238813A/ja active Pending
- 1987-04-02 EP EP87870043A patent/EP0244388A3/en not_active Withdrawn
- 1987-04-02 CA CA000533736A patent/CA1286071C/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0244388A3 (en) | 1989-08-23 |
| EP0244388A2 (en) | 1987-11-04 |
| CA1286071C (en) | 1991-07-16 |
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