JPS62216649A

JPS62216649A - セメントクリンカまたは高炉スラグの粉砕方法および粉砕装置

Info

Publication number: JPS62216649A
Application number: JP5811686A
Authority: JP
Inventors: 潔霜出
Original assignee: Ube Industries Ltd
Current assignee: Ube Corp
Priority date: 1986-03-18
Filing date: 1986-03-18
Publication date: 1987-09-24
Anticipated expiration: 2009-11-02
Also published as: JPH0685879B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明は、セメントクリンカまたは高炉スラブ等の被粉
砕物を粉砕する竪型ローラミルのシステムに関するもの
である。

［従来の技術］セメント製造に於けるクリンカまたは、高炉スラブの粉
砕装置として、竪型ローラミルを使用することは、従来
使用されているチューブミルによる粉砕方式に比較して
電力消費量が少ないという利点を有するが、竪型ローラ
ミルの粉砕原理は。

粉砕された粒子の分級、搬送に気流を利用するという、
いわゆる、エアースウェプト作用であるために大量の空
気をミルに導入する必裳が有り、これがために、ミル排
気を処理する集ａ機も大型にならざるを得す、チューブ
ミルによる粉砕方式と比較した場合、どうしても設備費
が高くなるという欠点が有った。そこで、第４図で示す
、従来の一般的な竪型ローラミルによるクリンカ粉砕の
フローシートに対して、第５図で示すように、上述の欠
点を解消するために、竪型ローラミル（以下ミルと称す
）９の後方に、たとえば、サイクロンなどの小集塵機１
３およびファン１５を設置し、ミル排気の一部を循環ダ
クト１６を通してミル９に再循環し、集ＪＩＡ機ｌＯに
到達するガス量を減じることによって集塵機１０および
排風４！１１２の小型化を図る方策も試みられているが
、この場合は、このサイクロン１３によるガス流の圧力
損失が全体の系の圧力損失に付加され、それによって、
系の電力消費量が増大する欠点がある。

また、竪型ローラミルにて、たとえば、セメントクリン
カを粉砕する場合、通常被粉砕物（クリ７カ、石膏、他
）には水分がほとんど無く、乾燥状態でミルに投入され
るため、粉砕テーブル上にてローラによる粉砕を行なう
際に、ローラの被粉砕物への噛み込みが悪く、ローラが
スリップし、このためにミルの振動が大きく粉砕効率が
低下するという欠点が有った。

また、セメン］・原料を高温焼成するロータリキルンか
ら排出される高温のタリン力を冷却するタリンカクーラ
として最もよく用いられているグレート式クーラは冷却
効率および熱回収効率はすぐれているが、タリンカの冷
却に大量の空気を必要とし、従ってタリンカクーラから
の排気量も大きく、この排気を処理する集Ｉａ１機も大
型のものが必要で、設備費が高くなる欠点が有った。

［発明が解決しようとする問題点］本発明は、以上のような従来の欠点、すなわち、ランニ
ングコストの増加、粉砕効率の低下、タリンカターラ排
気の大量ガス処理などを解消するためになされたもので
あり、竪型ローラミルによるタリンカまたは高炉スラグ
の粉砕効率の向上、粉砕設備費の低減を図ることが可能
な、粉砕システムを提供することを目的としている。

［問題を解決するための手段コ本発明は、上記の問題点を解決するために、被粉砕物の
乾燥熱源としてタリンカクーラの排気をミルに導入し、
かつ、タリンカクーラの排気と当該ミルの排気の集塵を
同一の集塵機にて処理するように構成したものである。

また、装置の場合には、タリンカクーラから大集塵機に
至る配管の途中より、竪型ローラミルへ小集塵機、小フ
ァンを経由して導入する配管を設け、かつ、竪型ローラ
ミルの排気を前記の大集塵機へ導く配管を設けるととも
に、竪型ローラミルの乾燥熱源の回収用の循環配管を、
大東Ｊ！１４１に後置される排風機の後から、もしくは
、大集塵機へ至る前記竪型ローラミルの排気管から竪型
ローラミルへ配設するように構成したものである。

［作用］本発明では、タリンカクーラの排気を一部バイパスして
ミルの乾燥熱源および空気搬送の媒体に使用し、ミルを
通過後の排気は、残りのクーラ排気と合流して集塵機に
入る。また、集塵機を通過後の清浄ガスをミル循環用と
して、その一部は再ガスを、ミルから集塵機へ至る配管
途中で予備集塵してミルへ戻すことも可能である。

［実施例コ以下、図面に示す実施例に基づいて、本発明の詳細な説
明する。

第１図ないし第３図は、本発明のそれぞれ異なる実施例
を示すフローシートである。第１図において、たとえば
、タリン力粉砕設備の場合、クリンカ１石膏、およびそ
の他の添加物はそれぞれの貯蔵ホッパｌ　、２．３から
定量供給機４，５．６にて所定の量はど引出され、集合
コンベア７、エアーシールゲート８を通じてミル９に投
入される。

この被粉砕物への水の添加は、集合コンベア７上、ある
いは、ミル９への投入シュート中へ、あるいは、ミル内
部へ行なわれる。水の添加量が多すぎると製品セメント
中のＩｇ、１ｏｓｓ　（灼熱減量）が増加し、製品セメ
ントの品質低下および疑凝結の原因となる恐れが有るた
め、製品セメントに対して重量比１〜２％に抑える必要
がある。

てサイクロン２２に入り、ここで粗大ダスト３７は取除
かれる。この粗大ダストは、クリンカクーラにて冷却さ
れたクリンカ３６とともにクリンカ貯蔵庫へ送られる。

サイクロン２２を出たクリンカクーラ排気はファン２４
を経てミル９に導入されるが、ミルに導入されるガスと
しては２被粉砕物に添加された水分を乾燥、蒸発するに
必要かつ十分な熱量を保有すると同時に、ミル内部にお
けるエアースウェプト作用を行なわしめるに必要な風量
を有することが必要である。また、セメントの疑凝結を
ひき起こす原因となる石膏の分解反応を防ぐため、ミル
に入るガスの温度は１００℃前後以下に抑える必要があ
る。

クリンカクーラ排気の温度は通常２００〜２５０℃程度
であるが、この温度および量はクリンカ焼成設備系の運
転条件によって、大きく変動することがある。また、ミ
ルの乾燥粉砕のために必要な風量および熱量は、設置さ
れるミルの粉砕能力によって変る。従ってクリンカクー
ラ排気の有する、’？［および風量をミルの必要とする
熱量および風量に適合させるべく、次の設備および操作
を行なう。

まず、ミル入口空気温度を調整するために。

ファン２５により大気空気をクリンカクーラ排気に混入
させ減温する。この冷風量はファン２５に付属するダン
パ２６の開度を調整することによって行なう、また、ク
リンカクーラ排気量とファン２５による冷風量のみでは
ミルの必要風量が不足する場合は、ミル排気の一部を循
環ダクト２９を通してミルに再循環させてこれを補う。

また、クリンカクーラ排気の保有する熱ハが、被粉砕物
に添加された水分の乾燥に必要な熱量をオーバーする場
合は、ダンパ３１を開き過剰分を排気ダクト３０を通し
て集塵機に導く。

このようにして、クリンカクーラυト気処理系とミルの
乾燥粉砕系の風量、熱バランスをとることが可能である
。

ミル９を出た排気は集塵機１０に送られ捕集された微粉
２７は、製品セメントとしてセメント貯蔵サイロへ輸送
される。集塵機１０を出た清浄空気は排風機１２を経て
、大気に放出される。

従来のセメント製造設備においては、クリンカクーラの
排気処理設備とセメントクリンカ粉砕設備は、それぞれ
独立して設置されており、従ってそれぞれの設備に対し
てその排気を処理する集塵機が設置されていた。しかし
本発明においては２タリン力ターラの排気は一部ミルに
入り、乾燥粉砕に利用された後、集塵機に入るようにな
るので、クリンカクーラ排気処理とクリンカ粉砕とはも
はや独立の設備ではなく、互いに′ｍｇした設備となる
。この場合、第１図に示す如く、集塵機としてはその両
設備に対して同じ集塵機を使用することが可能となる。

次に、クリンカ焼成設備の運転休止時にミルを運転する
際は、クリンカクーラからの高温排気を利用できないの
で、熱風発生炉３５を運転して必要な熱ガスをミルに供
給するか、あるいは熱風発生炉を設置しなくても、大気
空気のみをミルに導入して従来と同じ方式にてミルを運
転することも可能である。しかしながら、この場合は、
被粉砕物に水を添加することはミルに入る空気の熱量が
少ないために制約があり、従ってミルの粉砕効率は若干
低下することになる。

また、ミルの休止時にクリンカ焼成設備を運転する際は
、ダンパ２１を閉じ、ダンパ３２を開いてクリンカクー
ラ排気をクーラ排気ダクト３３を通して集塵機ｌＯへ直
接導き除塵する。この場合、この集塵機にて捕集された
ダスト２８はクリンカとしてクリンカ貯蔵庫へ送られる
。クリンカ焼成設備系の運転制御上重要なもののひとつ
である、キルンフード部１９の風圧制御はミル運転中に
はダンパ２３の開度を調整するか、またはファン２４の
回転数を変更することによって行ない、ミル体重中はダ
ンパ１１の開度調整か、または、排風ｖ１１２の回転数
を変更することによって行なう。

また、クリンカ焼成設備の運転状態の変動を考慮に入れ
ても、クリンカクーラ排気空気の保有する顕然が、ミル
の乾燥粉砕のために必要な熱量を上回ることがまったく
無いと考えられる場合、すなわち、クリンカ焼成設備の
生産能力に比して設置されるミルの粉砕能力が著しく大
きい場合は、第１図に示す余剰熱量をミルに入れず集塵
機へ逃がすための排気ダク）３０を設ける必要がなく、
タリンカクーラ排気の全量が常にミルに導入されるので
、粗大タリン力ダストがセメントに混入する恐れがない
ため、サイクロン２２およびファン２４も設置する必要
はない。

本発明は既存のセメント製造設備に容易に適用すること
が可能である。第２図、第３図は本発明を既存のセメン
ト製造設備に適用した実施例を示す０図中、斜線を施し
た部分は既存設備を示し。

斜線を施さない部分が新規に設備する部分である。

第２図は既存のクリンカクーラ排気処理用集塵機ｌＯの
処理能力がミル９の排気量よりも大きい場合であり、こ
の場合はミルの排気を直接既存の集塵機１０に導入する
ことが可能である。

第３図は既存のクリンカクーラ排気処理用集塵機１０の
処理能力がミル９の排気量よりも小さい場合の例である
。この場合は集６＠ｉｏに入る空気量を集塵機の処理能
力に適合するまで減じる目的で、ミル後にサイクロン１
３およびファン１５を設置し、ファン１５を通過後の空
気の一部を循環ダクト１６を通してミルに再循環させる
。

なお、本発明の実施例としてタリン力粉砕の場合を取り
上げたが、被粉砕物を高炉スラグにした場合にも、上記
の考え方が成立することは勿論言うまでもない。

［発明の効果］以上の説明より明らかなように、本発明によれば竪型ロ
ーラミルに被粉砕物の乾燥熱源として。

タリンカクーラの排気を有効に利用でき、かつ。

タリンカクーラの排気と竪型ローラミルの排気を同一の
集塵機で処理できるので、粉砕工程における運転コスト
および粉砕付帯設備を大幅に低減することが出来る。ま
た、タリン力り−ラの排気熱源を有効に利用することが
できることによる省エネルギの向上を達成でき、また、
タリンカ排気の顕熱を利用できることにより１本来、含
有水分のほとんどないタリンカ、または、高炉スラグに
注水可能となり、注水の結果、ローラへの噛込み状態が
改良され、粉砕機の粉砕効率の向上が期待できる。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第３図は、本発明のそれぞれ異なる実施例を示
すフローシートであり、第４図〜第５図は、竪型ローラ
ミルによるタリンカ粉砕装置に一般的に採用される従来
例を示すフローシートである。１〜３・・・貯蔵ホッパ、　　９・・・竪型ローラミル
。１０・・・集塵機、　　　　１２・・・排風機、１６・
・・循環ダクト、　　　１８・・・タリンカクーラ、２
０・・・クーラ排気ダクト。２２・・・サイクロン、　　　２４・・・ファン、２９
・・・循環ダクト、　　　３０・・・排気ダクト。３３・・・クーラ排気ダクト、３４・・・クーラ抽気ダクト。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）竪型ローラミルによるセメントクリンカまたは高
炉スラグの粉砕装置において、被粉砕物の乾燥熱源とし
てクリンカクーラの排気を竪型ローラミルに導入し、か
つ、クリンカクーラの排気と当該竪型ローラミルの排気
の集塵を同一の集塵機にて処理することを特徴とする、
セメントクリンカまたは高炉スラグの粉砕方法。
（２）竪型ローラミルによるセメントクリンカまたは高
炉スラグの粉砕装置において、クリンカクーラから大集
塵機に至る配管の途中より、竪型ローラミルへ小集塵機
、小ファンを経由して導入する配管を設け、かつ、竪型
ローラミルの排気を前記の大集塵機へ導く配管を設ける
とともに、竪型ローラミルの乾燥熱源の回収用の循環配
管を、大集塵機に後置される排風機の後から、もしくは
、大集塵機へ至る前記竪型ローラミルの排気管から竪型
ローラミルへ配設したことを特徴とする、セメントクリ
ンカまたは高炉スラグの粉砕装置。