JPS62211339A - Ni−Ti−Cr形状記憶合金 - Google Patents
Ni−Ti−Cr形状記憶合金Info
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- Laminated Bodies (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は室温以下の比較的低温領域で動作するNi −
Ti −Cr系形状記憶合金に関する。
Ti −Cr系形状記憶合金に関する。
(従来の技術)
NiとTiを原子比で1=1または、その近傍の組成で
含むNi−Ti合金、およびこれに遷移金属、貴金属、
B、Cなどを添加した合金は、形状記憶効果を示すこ
とで知られている。
含むNi−Ti合金、およびこれに遷移金属、貴金属、
B、Cなどを添加した合金は、形状記憶効果を示すこ
とで知られている。
これまで、Ni−Ti合金の形状記憶効果は、他の形状
記憶効果を示す合金1例えば、(”u−7,n −AJ
金合金Au −Cd合金と同様に熱弾性型マルテンサイ
ト変態によって引起こされるものと言われていた。とこ
ろが最近の研究によって、Ni−Ti合金の形状記憶効
果の原因が、これまで言われていたマルテンサイト変態
の他に、まった(異なる機構を持つR相変態によるとい
う事実が判明してきた。R相変態は、他の形状記憶合金
には見られないNi−Ti合金特有の現象で、マルテン
サイト変態と比較すると、きわめて小さな温度ヒステリ
シスと、高い繰り返し寿命をもたらすことが特徴である
。形状記憶合金をアクチュエーターなどの用途に使用す
る場合は、繰り返し寿命の良いことが要求されるので、
R相変態による形状記憶効果を利用することが多くなっ
てきている。
記憶効果を示す合金1例えば、(”u−7,n −AJ
金合金Au −Cd合金と同様に熱弾性型マルテンサイ
ト変態によって引起こされるものと言われていた。とこ
ろが最近の研究によって、Ni−Ti合金の形状記憶効
果の原因が、これまで言われていたマルテンサイト変態
の他に、まった(異なる機構を持つR相変態によるとい
う事実が判明してきた。R相変態は、他の形状記憶合金
には見られないNi−Ti合金特有の現象で、マルテン
サイト変態と比較すると、きわめて小さな温度ヒステリ
シスと、高い繰り返し寿命をもたらすことが特徴である
。形状記憶合金をアクチュエーターなどの用途に使用す
る場合は、繰り返し寿命の良いことが要求されるので、
R相変態による形状記憶効果を利用することが多くなっ
てきている。
Ni −Ti合金の場合、マルテンサイト変態の変態温
度は合金組成により大幅に変化するため1合金組成を変
えることにより、変態温度を広い範囲(−50〜+11
0℃)に変化させることが出来る。また、適当な添加元
素(Co、Fe、 Cu、 Vなど)を添加することに
よって一100℃以下の合金を比較的容易に得ることが
できる。
度は合金組成により大幅に変化するため1合金組成を変
えることにより、変態温度を広い範囲(−50〜+11
0℃)に変化させることが出来る。また、適当な添加元
素(Co、Fe、 Cu、 Vなど)を添加することに
よって一100℃以下の合金を比較的容易に得ることが
できる。
これに対して、R相変態の場合、2元のNi −Ti合
金では、合金組成や熱処理条件などをいろいろと変えて
も、たかだか+30〜+70℃の範囲内でしか変態温度
を変えることができない。特に、冷蔵庫などに使用する
。低温で動作する合金を作ることが難しいまた、第3元
素の添加によって変態温度を変えようとしても、R相変
態の現象そのものが1合金を冷間で強加工した後に30
0〜500℃で形状記憶熱処理したとき現れるという性
質を持っているため、冷間加工が充分にできな(・とき
には、R相変態そのものが出現しなくなる。
金では、合金組成や熱処理条件などをいろいろと変えて
も、たかだか+30〜+70℃の範囲内でしか変態温度
を変えることができない。特に、冷蔵庫などに使用する
。低温で動作する合金を作ることが難しいまた、第3元
素の添加によって変態温度を変えようとしても、R相変
態の現象そのものが1合金を冷間で強加工した後に30
0〜500℃で形状記憶熱処理したとき現れるという性
質を持っているため、冷間加工が充分にできな(・とき
には、R相変態そのものが出現しなくなる。
したがって、マルテンサイト変態を利用する場合には冷
間加工性を考慮せずに任意に組成や添加元素の種類、添
加量を決め、変態温度を比較的自由に制御できるのに対
して、R相変態の場合には、冷間加工が可能な範囲でこ
れらの条件を決めなければならない。さらに、当然のこ
とではあるが、マルテンサイト変態の変態温度とR相変
態の変態温度の組成依存性、添加元素に対する依存性は
全く異なった挙動を示す。
間加工性を考慮せずに任意に組成や添加元素の種類、添
加量を決め、変態温度を比較的自由に制御できるのに対
して、R相変態の場合には、冷間加工が可能な範囲でこ
れらの条件を決めなければならない。さらに、当然のこ
とではあるが、マルテンサイト変態の変態温度とR相変
態の変態温度の組成依存性、添加元素に対する依存性は
全く異なった挙動を示す。
(発明が解決しようとする問題点)
本発明はかかる事情に鑑み、R相変態を利用するNi−
Ti系形状記憶合金の動作温度範囲を、特に低温領域に
拡大したものでNi−TiにCrを添加し、かつ適正な
組成領域と熱処理条件を設定することにより、良好なR
相変態による形状記憶特性とR相変態に必要な冷間加工
性を持ち、かつ、これまでより動作温度の低い形状記憶
合金を提供したものである。
Ti系形状記憶合金の動作温度範囲を、特に低温領域に
拡大したものでNi−TiにCrを添加し、かつ適正な
組成領域と熱処理条件を設定することにより、良好なR
相変態による形状記憶特性とR相変態に必要な冷間加工
性を持ち、かつ、これまでより動作温度の低い形状記憶
合金を提供したものである。
(問題を解決するための手段)
本発明はNi−Ti−Cr三元合金のNi、Tiおよび
Crの組成をNi、TiおよびCrの三元状態図KJ6
イテ、第1番目の角AがNi48,6at%、Tj49
.4at%およびCr2,031%;第2番目の角Bが
Ni 49,4 at%、 Tr 49.2 at%お
よびCr1.4at%;第3番目の角CがNi 50.
9 at%、Ti49.0at%およびCry、fat
%;第4番目の角りがNi50、fat%、Ti 49
,8 at%およびCr0.1at%;第5番目の角E
がNi 47.g at%、’l’i50.2at%お
よびCr2.031%である5角形によって囲まれた領
域内にある組成を有し、かつ該合金を加工率にして15
%以上の冷間加工を施した後、300〜500℃の間の
温度で形状記憶処理して成る低温用形状記憶合金である
。そしてこのように合金組成を規定することによりR相
変態を利用するNi−4’i系形状記憶の動作範囲を特
に低温領域に拡大できると共に適正な熱処理条件を設定
することにより、良好なR相変態による形状記憶特性と
R相変態に必要な冷間加工を有する低温用形状記憶合金
を得たものである。
Crの組成をNi、TiおよびCrの三元状態図KJ6
イテ、第1番目の角AがNi48,6at%、Tj49
.4at%およびCr2,031%;第2番目の角Bが
Ni 49,4 at%、 Tr 49.2 at%お
よびCr1.4at%;第3番目の角CがNi 50.
9 at%、Ti49.0at%およびCry、fat
%;第4番目の角りがNi50、fat%、Ti 49
,8 at%およびCr0.1at%;第5番目の角E
がNi 47.g at%、’l’i50.2at%お
よびCr2.031%である5角形によって囲まれた領
域内にある組成を有し、かつ該合金を加工率にして15
%以上の冷間加工を施した後、300〜500℃の間の
温度で形状記憶処理して成る低温用形状記憶合金である
。そしてこのように合金組成を規定することによりR相
変態を利用するNi−4’i系形状記憶の動作範囲を特
に低温領域に拡大できると共に適正な熱処理条件を設定
することにより、良好なR相変態による形状記憶特性と
R相変態に必要な冷間加工を有する低温用形状記憶合金
を得たものである。
(作用および効果)
本発明の合金組成は第1図のA、B、C,D。
およびEの角で囲まれた範囲内のものであるが、直線A
Bと直線BCより外側、つまり低Ti側では成形加工が
困難であり、直線CDより低Fe側および直線DEより
高7i側ではAf点が二元合金での最低温度30°Cよ
り低(ならない。また直線EAより高Fe側では加工性
が低下し、記憶特性も悪くなる。
Bと直線BCより外側、つまり低Ti側では成形加工が
困難であり、直線CDより低Fe側および直線DEより
高7i側ではAf点が二元合金での最低温度30°Cよ
り低(ならない。また直線EAより高Fe側では加工性
が低下し、記憶特性も悪くなる。
また冷間加工が15%未満ではR相変態が出現せず、さ
らに300〜500″Cの温度範囲で形状記憶処理をす
るのは、この温度の範囲外では充分な形状記憶効果が得
られないからである。
らに300〜500″Cの温度範囲で形状記憶処理をす
るのは、この温度の範囲外では充分な形状記憶効果が得
られないからである。
(実施例)
以下1本発明を実施例につき説明すると、第1表に示す
配合組成のNi、TiおよびCrを合計で3 kgにな
るよう正確に秤量し、カーボンルツボを用いて高周波真
空溶解(周波数: 3 kHz、真空度: I X 1
0 ’poryr)により溶解し、鋳鉄製鋳型に鋳造
した。鋳塊は旋盤で外削した後、熱間鍛造により直径2
0+1111の丸棒とし、さらに溝ロールを用いた熱間
圧延により直径6藺の線材とした。
配合組成のNi、TiおよびCrを合計で3 kgにな
るよう正確に秤量し、カーボンルツボを用いて高周波真
空溶解(周波数: 3 kHz、真空度: I X 1
0 ’poryr)により溶解し、鋳鉄製鋳型に鋳造
した。鋳塊は旋盤で外削した後、熱間鍛造により直径2
0+1111の丸棒とし、さらに溝ロールを用いた熱間
圧延により直径6藺の線材とした。
これを適宜、中間焼なましく750℃×5分間)しなか
ら冷間伸線加工し、直径1. O龍の線材とした。最終
伸線加工率は15%以上とし、これ以下の加工率で断線
した合金は冷間加工不可とした。
ら冷間伸線加工し、直径1. O龍の線材とした。最終
伸線加工率は15%以上とし、これ以下の加工率で断線
した合金は冷間加工不可とした。
15%の加工率は良好なR相変態をもたらすために必要
である。冷間伸線した線材は直径7IIIN1巻数10
回、丸フック付の引張りばねの形状に成形し、成形した
形状に固定して、500℃に加熱し。
である。冷間伸線した線材は直径7IIIN1巻数10
回、丸フック付の引張りばねの形状に成形し、成形した
形状に固定して、500℃に加熱し。
60分間保持した後冷却した。
このようにして作られた形状記憶ばねは、一定の負荷(
300gfの重り)をかけた状態で温度を変化させ、た
わみの変化を測定した。
300gfの重り)をかけた状態で温度を変化させ、た
わみの変化を測定した。
第1表
第1表には各合金の組成と共に、Af点と成形加工性が
示されており、成形加工性は冷間加工不可のものを×、
なんとか加工できるが難しいものを△で示した。合金1
から合金3は従来からの二元合金であり、Af点がもつ
とも低い50.6Cr%1’Ji でも30℃である
。
示されており、成形加工性は冷間加工不可のものを×、
なんとか加工できるが難しいものを△で示した。合金1
から合金3は従来からの二元合金であり、Af点がもつ
とも低い50.6Cr%1’Ji でも30℃である
。
これに対して本発明合金の%4〜遅13に示すものは、
Af点が5〜29°Cで従来合金より著しく低温である
。これに対して組成が本発明の範囲外の1′1kL14
〜−20に示すものは加工性が悪いか或はAf点が高い
ことが明らかである。
Af点が5〜29°Cで従来合金より著しく低温である
。これに対して組成が本発明の範囲外の1′1kL14
〜−20に示すものは加工性が悪いか或はAf点が高い
ことが明らかである。
この第1表を三元組成図上にまとめたものが第1図で、
直線ABと直線Beより外側、つまり低Ti側では成形
加工が困難なことを示しており。
直線ABと直線Beより外側、つまり低Ti側では成形
加工が困難なことを示しており。
直線CDより低Cr側および直線DEより高Ti側では
Af点が二元合金での最低温度30℃より低くならない
。また直線EAより高Cr側では加工性が低下し、記憶
特性も悪くなる。
Af点が二元合金での最低温度30℃より低くならない
。また直線EAより高Cr側では加工性が低下し、記憶
特性も悪くなる。
また第2図は合金13 (48,5Ni−49,5Ti
−2,0Cr)を用いたばねの温度変位曲線で、良好
な形状記憶特性が示されている。昇温時のばねの動作終
了温度(Af点)は図中、矢印で示したように加熱時の
曲線の最大傾斜部と高温側ベースラインをそれぞれ外挿
した交点で決めることとし、当該合金13の場合5℃で
ある。
−2,0Cr)を用いたばねの温度変位曲線で、良好
な形状記憶特性が示されている。昇温時のばねの動作終
了温度(Af点)は図中、矢印で示したように加熱時の
曲線の最大傾斜部と高温側ベースラインをそれぞれ外挿
した交点で決めることとし、当該合金13の場合5℃で
ある。
以上の結果は500℃で熱処理したときの値であるが、
処理温度が300〜500℃であれば同様の結果が得ら
れる。
処理温度が300〜500℃であれば同様の結果が得ら
れる。
したがって、多角形ABCDEで囲まれた組成領域内に
あるNi −Ti −Cr合金はR相変態を利用した形
状記憶効果を示し、かつ従来の合金より低温領域で動作
し、成形加工性も良好であることがわかる。
あるNi −Ti −Cr合金はR相変態を利用した形
状記憶効果を示し、かつ従来の合金より低温領域で動作
し、成形加工性も良好であることがわかる。
(発明の効果)
以上述べたように、本発明は従来不可能であった低温動
作する高寿命かつ低ヒステリシスの形状記憶合金を提供
したもので、形状記憶合金の用途を拡大し、工業的な効
果大なるものである。
作する高寿命かつ低ヒステリシスの形状記憶合金を提供
したもので、形状記憶合金の用途を拡大し、工業的な効
果大なるものである。
第1図は本発明合金の範囲を示す三元状態図、第2図は
本発明合金を用いたばねの温度変位曲線を示す図である
。 温JvL(’C) 第2図
本発明合金を用いたばねの温度変位曲線を示す図である
。 温JvL(’C) 第2図
Claims (2)
- (1)Ni、Ti、およびCrの三元状態図において、
第1番目の角AがNi48.6at%、Ti49.4a
t%およびCr2.0at%;第2番目の角BがNi4
9.4at%、Ti49.2at%およびCr1.4a
t%;第3番目の角CがNi50.9at%、Ti49
.0at%およびCr0.1at%;第4番目の角Dが
Ni50.1at%、Ti49.8at%およびCr0
.1at%;第5番目の角EがNi47.8at%、T
i50.2at%およびCr2.0at%である5角形
によつて囲まれた領域内にある組成を有し、R相変態に
よる形状記憶効果を示すことを特徴とするNi−Ti−
Cr合金。 - (2)加工率にして15%以上の冷間加工を施した後、
300〜500℃の間の温度で形状記憶処理することを
特徴とする特許請求の範囲第1項に記載のNi−Ti−
Cr合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5330886A JPS62211339A (ja) | 1986-03-11 | 1986-03-11 | Ni−Ti−Cr形状記憶合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5330886A JPS62211339A (ja) | 1986-03-11 | 1986-03-11 | Ni−Ti−Cr形状記憶合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62211339A true JPS62211339A (ja) | 1987-09-17 |
Family
ID=12939093
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5330886A Pending JPS62211339A (ja) | 1986-03-11 | 1986-03-11 | Ni−Ti−Cr形状記憶合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62211339A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011084240A1 (en) * | 2009-12-17 | 2011-07-14 | Cook Incorporated | Method of improving the properties of a component of a medical device comprising a nickel-titanium-chromium alloy |
US20140007988A1 (en) * | 2011-11-03 | 2014-01-09 | Kazim Ozbaysal | Ni-ti-cr near ternary eutectic alloy for gas turbine component repair |
WO2018201111A3 (en) * | 2017-04-28 | 2018-12-13 | Medtronic Inc. | Shape memory articles and methods for controlling properties |
CN111321321A (zh) * | 2018-12-17 | 2020-06-23 | 有研工程技术研究院有限公司 | 一种TiNiFeCr形状记忆合金和棒材及其制备方法 |
-
1986
- 1986-03-11 JP JP5330886A patent/JPS62211339A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011084240A1 (en) * | 2009-12-17 | 2011-07-14 | Cook Incorporated | Method of improving the properties of a component of a medical device comprising a nickel-titanium-chromium alloy |
US20140007988A1 (en) * | 2011-11-03 | 2014-01-09 | Kazim Ozbaysal | Ni-ti-cr near ternary eutectic alloy for gas turbine component repair |
US9573228B2 (en) * | 2011-11-03 | 2017-02-21 | Siemens Energy, Inc. | Ni—Ti—CR near ternary eutectic alloy for gas turbine component repair |
WO2018201111A3 (en) * | 2017-04-28 | 2018-12-13 | Medtronic Inc. | Shape memory articles and methods for controlling properties |
US11672883B2 (en) | 2017-04-28 | 2023-06-13 | Medtronic, Inc. | Shape memory articles and methods for controlling properties |
CN111321321A (zh) * | 2018-12-17 | 2020-06-23 | 有研工程技术研究院有限公司 | 一种TiNiFeCr形状记忆合金和棒材及其制备方法 |
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