JPS62211262A - 弾性回転体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は一般弾性ローラやベルト等の回転体に関し、表
面に樹脂層をその内面側にゴム層を有するりＹ性回転体
に関する。

本発明が属する技術分野は、一般物品搬送から、印刷機
やプリンター等の紙搬送を行うローラやベルト、ワード
プロセッサー（ワープロ）等のプラテンローラ、或いは
両面記録装置に用いられる搬送系のローラ等、事務機全
般に使用されているローラやベルト等の搬送回転体、さ
らには、複写機、印刷機、ファクシミリ。

プリンター或いはこれらの複合機等の画像形成装置に用
いられる、定着用又は乾燥用に使用されるような加熱ロ
ーラ、加圧ローラ又は加熱加圧ローラ等の定着用ローラ
（ベルト状のローラを含む）である。

〔従来技術〕

一般の搬送分野ではシートや物品の搬送にゴム表面層又
は樹脂表面層を備えたローラやベルトが使用されている
。

これらの搬送用回転体は物品の搬送によって、表面が摩
擦して所望の搬送ができなくなることがあった。

例えば、ゴムローラは長期使用により径減少が生じたり
、表面硬度変化が見られるため、搬送不良や画像転写不
良（プラテンローラ等）を生じてしまう、又、樹脂ロー
ラは、耐摩耗性には優れているが、弾性的な変化を示さ
ないので、長期使用でわずかに摩耗してくると搬送不良
を生じてしまう。

いずれにしても、従来の紙送りローラ等の搬送用回転体
には、所望の目的を満たして１つ使用耐久枚数が２０万
枚を越えているものがなく、さらに寿命が長く、汚れが
付着しにくい非粘着性を備え、しかも適度な表面硬度と
物品に対しての弾性的接触を安定できるものの実現が望
まれていた。

一方、搬送分野の実質的な範囲に含まれる定着分野では
同様に樹脂ローラやゴムローラが用いられており、特に
定着のための加熱条件又は加圧条件が各ローラに負荷と
して作用している。

トナー像に接する加熱ローラとして芯金に四弗化エチレ
ン樹脂を被覆したローラを、トナー像の加熱加圧時間を
増すため加熱ローラに圧接する加圧ローラとしてゴム層
を被覆したローラを、用いて圧接領域を形成するのが一
般的である。

しかしながら、トナー像側に設けられた加熱ローラ表面
は、剛体に近いものであるため、トナー像を加圧して熱
を伝達する際、紙表面およびトナー像の凹凸に対しての
なじみが少なく有効な熱伝達が少ない。従って、得られ
る画像性、定着性はゴムローラをトナー像側に用いた場
合に比べて悪く、トナー像が定着されるシートのカール
発生着も大きい。逆にトナー側ローラにゴムローラを用
いた場合は離型性が悪いためオフセットが増大し、耐摩
耗性が低いため当接部材（分離爪やセンサー等）によっ
て摩耗し部分的定着不良及び部分的オフセットも増大し
てしまう。

このようにゴムローラ、樹脂ローラは、いずれも長所短
所があり、これらの長所を兼ね備えた弾性ローラが望ま
れていた。

これに対して提案されているローラに、特開昭５８−２
８６４号、特開昭５８−５７７０号及び特開昭５８−２
７１７５号がある。これらの提案は、前者が金属ローラ
表面に弗素ゴムと弗素樹脂との混合＠お■を塗布してな
るローラを、後者はゴムローラ表面に弗素ゴムと弗素樹
脂との混合塗料を塗布してなるローラを、夫々開示して
いる。

しかしこれらは特開昭５７−１３５８７１号公報に開示
された上記混合塗料を希望するローラに適用することを
開示するものであるため、実際の定着使用条件に最適な
トナー測定着ローラを得ることはできなかった。Ａ体重
に上記技術開示に基づいてローラを作成したところ、混
合層表面に樹脂成分を多く得ることはできず、せいぜい
２牌程度が限界であった。又、このローラは表面の樹脂
層が充分な焼成を受けていないために摩耗が激しく、高
速処理では数千枚の通紙さえもできない、定着用ローラ
自体にとって上記混合層は極めて薄い層しか形成できず
、所望の弾性を得るためには特開昭５８−５７７０号に
開示のようにこの混合層の下層に新たにゴム層を必要と
す・ることも既に知られている。

ところが、ローラの基体にゴム層を設け、その上層に上
記混合層を形成し直接４００　’０の高温下で３０分高
温焼成すると、確かに混合層表面には弗素樹脂がわずか
に多くなる（３終程度）が、その下層にあるゴム層が解
重合を起こして弾性を失ってしまう。

従って、ローラとしての特性を得ることは。

混合層表面に樹脂成分を多くすることと相反しており１
両特性を満足した弾性ローラを長期使用に耐え得るよう
に得ることは困難であった。

特に定着装置に用いられる定着用又は加工用又は加熱用
の弾性ローラとしては、ゴム層の弾性と混合層表面の樹
脂成分増大化は、定着性や加熱、加圧等の開目的を満足
する上で極めて重要であるが、現実的には長期実用に耐
え得る離型性及び弾性を有するローラを得ることは願望
の域を出なかった。

一方、単純にゴムローラを形成し、その表面に樹脂層を
形成するものとして実用化されているものに特公昭４７
−２０７４７号公報に開示されたローラがある。このロ
ーラは、シリコーンゴムローラの表面を研磨した上に接
着剤を塗布し、予めゴムローラ径より大径の熱収縮性チ
ューブ（ＦＥＰ：弗素化エチレン・プロピレン）をかぶ
せ、１０４．４°Ｃで加熱収縮させた後１８２、２°Ｃ
で１時間加熱したものである。しかし、この方法では、
熱酸ｌｉｉ量が均一にならないために所定形状のローラ
を得ることが困難であり、樹脂チューブを予め形成した
後、内面の清掃を極めて良く行わなければならない、又
、現在の技術では熱収縮性チューブの肉厚を５０１Ｌ以
上にしか形成できないので、下層のゴム層の弾性を相殺
してしまい、この方法では弾性を生かしたローラができ
ない、つまり、この公報によるローラは精度が悪く、し
かも製造工程が多いために高価であり、適切な定着効果
を奏することもできない。

又、特開昭５７−８９７８５号公報に開示されたローラ
及び特開昭５９−７４５７８号に開示されたローラがあ
るが、いずれも製造されたローラの構成を示していす、
前者、後者とも焼成温度が３００℃である点及び前者は
フッソ樹脂材質が４弗化エチレン−６弗化プロピレン共
重合体であることを考慮すると、このローラは表面の樹
脂層が充分な焼成を受けていないために、或はこれを受
けていても表面の樹脂層に耐熱耐摩耗性がないために、
摩耗が激しく。

数千枚の通紙さえもできず、定着ローラとしては使用で
きないものである。

なぜならば、これらは、シリコーンゴムローラ表面に弗
素樹脂液を塗布したものであるが、弗素樹脂液が４弗化
エチレン樹脂の場合、弗素樹脂の焼成は３２７°Ｃ（結
晶融点）以上の高温（好ましくは３４０℃〜３６０℃）
に、又、弗素樹脂液が４弗化エチレン−パーフルオロビ
ニールエーテル共重合体の場合、３０６℃（結晶融点）
以上の高温（好ましくは３２０°Ｃ〜３４０°Ｃ）に加
熱された後に得られるものであって、３００°Ｃの低温
では弗素樹脂は溶融せず、乾燥された粉末状態のままで
残り、フィルム化しないため樹脂特性が得られないから
である。

このように３００　’０のような結晶融点以下の低温焼
成では樹脂特性が得られないばかりでなく、ゴム層と樹
脂表面との接着性が悪く樹脂強度も弱いため、簡単に剥
離してしまう。

ゴム層と樹脂表面との接着性が悪いと、定着用ローラが
シートを挾持搬送した際に生じる局部応力によって、こ
れらの層間にすベリが生じ簡単に′Ａ離し、通紙耐久に
より、樹脂層が分離爪等で破けてしまう、ことに３００
℃の低温焼成では樹脂としての耐摩耗性、強度がないた
めに、特開昭５９−７４５７８号に示されたように、紙
づまり等がないとしてもトナーによるオフセットで２〜
３万枚の搬送ができる程度であり、実用化されにくい。

いずれにしても、従来技術によって得られる弾性回転体
は耐久性に劣り、実用上の利点が少ないものであった。

従来、一般搬送の分野では、回転体に要求される条件が
多く、搬送性を確実にするための弾性、耐久性や汚れ防
止のための離型性、とりわけ、回転体の摩擦帯電の防止
効果である。ところが、このような条件を満たす回転体
は複雑で高価なものとなっていた。

又、従来の樹脂表面の帯電防止のための処理は低抵抗物
質で熱伝導性を有するものを多量に樹脂中に含有せしめ
るものがある。

これは、抵抗を下げる導電物質を多量に、しかも平均的
に分散しなければならないという製造上の負荷があって
製造コストを増加させてしまう。又、一般に導電物質は
、樹脂の離型性よりも劣った表面性をもつものであるか
ら、かえってオフセットトナーの増大を引き起こしてし
まう。

又、上記ローラを加熱ローラとして使用した場合、下層
のゴム層は内部又は外部から加熱されると、加熱減量を
起こしガスを放出することがある。このガス放出はロー
ラの樹脂層の焼成時に特に多く見られるが、いずれにし
ても上記ローラの樹脂層とゴム層との接着性を低下させ
、耐久性を大幅に悪くしてしまう。

定着装置としては、オフセット防［ヒ液を塗布すること
が一般的に行われており、上記ローラの下層がオフセッ
ト防止液によって膨潤されると、樹脂層とゴム層との剥
離が生じて、耐久性定着効果も低下する。

〔発明の目的〕

本発明の目的は、従来には得られなかった優れた耐久性
を弾性と表面非粘着及び表面硬度によって実現し、安定
した搬送を行なうことのできる一般搬送用弾性回転体を
提供することにある。

本発明の他の目的は新規な製造過程によって樹脂特性と
ゴム特性とを劣化させることなく具備せしめてなる弾性
回転体を提供することにある。

本発明の別の目的は表面樹脂特性を右し、全体として弾
性が適度にあって、定着性、耐摩耗性、離型性を従来よ
り優れたものとできる定石用弾性回転体を提供すること
にある。

本発明の別の目的は、オフセットを減少でき、定着画像
の鮮明さや画質を向上し、未定着像が定着される記録材
の曲面（カール）の発生を防止し、しかも通紙性の良い
定着用弾性回転体の提供にある。

本発明のさらに別の目的は一般に用いられる弾性回転体
に帯電防止効果を具備させ、表面離型性と耐久性におい
て侵れた特異性をもたせ、特に、定着用弾性回転体とし
て、弾性が適度にあって、定着性、耐摩耗性、耐久性を
従来より優れたものとでき、オフセット防止効果のある
弾性回転体の提供にある。

本発明の別の目的は、ゴム層と樹脂表層を有する弾性回
転体の帯電を減少せしめ、ゴム層と樹脂表層との接合状
態を安定したものとし、耐久性に優れ、帯電防止効果の
ある弾性回転体の提供にある。

本発明のさらに別の目的は表面樹脂の膜厚とゴム層の反
発弾性に着目した、全体として弾性が適度にあって、定
着性、耐摩耗性、耐久性を従来より優れたものとできる
定着用弾性回転体の提供にある。

本発明のさらに別の目的は、弾性体層の上層に樹脂層を
設けた回転体の定着を行う状態での圧接領域の要件に着
目して、充分な定着効果と充分な耐久性を示すことので
きる、定着用弾性回転体の提供にある。

〔発明の概要〕

上記目的を達成する本発明の弾性回転体とは、弾性ゴム
層と、該弾性ゴム層よりも上層として形成された樹脂表
面層とを有し、該樹脂表面層は１弾性ゴム層表面に液材
と共に塗布された未焼成の４６１脂材を、弾性ゴム層を
耐熱温度より低温下に維持しながら該樹脂材の焼成温度
以上に誘電加熱して焼成したものであることを特徴とす
るものである。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。

本発明の説明において、各特ｒｊ１部分をまとめながら
実施例を挙げるが、これらを任意に組合せた構成のロー
ラや装置は本発明にすべて含まれるものである。

第１図は、本発明のローラの製造時の１例を示すもので
、ｆｊＳ２図乃至第１２図の例にも適用される。第２図
乃至第４図をもって以下一般搬送系（熱不使用、圧力も
定着に比べてかなり低い）の例を説明する。

芯金の上に加硫成型したゴム層を形成して所望形状のゴ
ムローラを作る。このゴムローラ表面に未焼成の樹脂例
えばディスパージョン（水に樹脂粉末を界面活性剤によ
り分散させたもの）、エナメル又は粉末状態の樹脂を、
ゴムローラ全長にわたってスプレー塗装、静電塗装、粉
体塗装等の方法により均一厚に塗布する。ゴムローラ自
体には発煙や解重合を起こさせないような低温の加熱下
に維持しながら樹脂塗布層にはその結晶融点以上の高温
状態を与える焼成方法を採用した。

具体的には、芯金内部からゴム層を急冷却しながら１表
面の未焼成樹脂を急激に加熱する方法又は、液状樹脂（
ディスパージョン、エナメル）自体の誘電正接がゴム層
の誘電正接より大きいことを利用した誘電加熱方法（第
１図参照）の他、この趣旨に適合するものであれば。

本発明に適するものである。

この方法によって実質的にゴムにはその厚み方向に熱的
勾配が形成されるもののそのゴム耐久温より低い温度（
例えば２００°Ｃ以下）が、未焼成樹脂にはその結晶融
点以上の温度（例えば２５０°Ｃ以上）の焼成温度が５
分乃至１０分程度与えられる。この焼成を行った後、こ
のローラは急冷される。この急冷によってゴムローラ上
に結晶化度が低い充分な樹脂特性を示す焼成樹脂表層が
、ゴムローラに対して強力な密着状態で、しかも所望の
厚さで形成される。

従って、上記り１性ローラｌは、下層のゴム自体が所望
のゴム特性を樹脂層形成前とほぼ同様に示し、表面の樹
脂層は完全に焼成された樹脂特性を示し、これらの層の
接着性が強固である。

次に樹脂の伸び率及び引張強度は、製造後ローラより樹
脂膜のみを１幅１５ｍｍＸ長さ１００ｍｍのタンザク型
の試料として取りだし、これをチャック間２０ｍｍ、引
張速度２５０ｍｍ／分で引張りテストを行うことで測定
した。その結果その樹脂の特性が単体で焼成した時と同
じ特性としてそのまま得られた。

樹脂の剥離強度は、ロールの円周方向に幅１０ｍｍの間
隔でカッタナイフによる切り目を入れ、一部剥離した樹
脂層をテンションメーターで引張り、最大の値を剥離強
度とする。本例を弗素樹脂とすると剥離強度は２０ｇ／
１０ｍｍ巾以上が得られた。

第１図は、本発明ローラの製造方法を示す１例である。

第１図の装置は、誘電加８装置と赤外線外部加熱を併用
した加熱方式の一具体例で、マグネトロン１０５と、マ
グネトロン１０５から発生した高周波（９５０ＭＨｚ〜
２４５０ＭＨｚ）を伝波する導波管１０６と、導波管が
連結されており内面に金属性の高周波反射板１０３を有
する開閉可能な樹脂容器１０２と、上下に２個ずつ赤外
線外部加熱用の赤外線ランプ１１１と、反射笠を有して
いる。

樹脂容器１０２内には、弾性ローラｌの中空内に空気流
を発生するファンｌＯＯと、容器１０２内に空気流を発
生するファン１０１と、が夫々容器外の駆動手段からの
駆動によって回転可能に設けられている。この容器は支
点１０８を中心に上下が開閉でき上部に把手１０９が下
部に弾性ローラｌのフランジＩＡを位置決めするアーム
１０７が、夫々固設されている。

１１０は装置の制御手段で、駆動手段１０４とマグネト
ロンｌＯ５と赤外線ランプＩｌｌの作動を容器の閉鎖状
態と所定の開始信号の入力によって、所定時間の間不図
示の可変タイマーで行わせる。

弾性ローラ１は下層にゴム層を表面に樹脂ディスパージ
ョンを有しているため、高周波はゴム層よりも比誘電率
が大きいディスパージョン中に多量に吸収される。従っ
て、樹脂ディスパージョンは高周波、赤外線及び恒温槽
による加熱で急激に高温化され、その焼成温度以−［−
に加熱される。この時ゴム層は高周波吸収率が小さいた
めディスパージョンはど高温化されずかなり低い温度以
下に加熱される。これによって上述したローラ特性を得
ることができる。

上記実施例のゴム層厚および樹脂厚を、前者を０．１ｍ
ｍ乃至１０ｍｍＲ囲内の所定厚に、後者を１４乃至５０
ＩＬ：Ｒ凹円の所定厚にしたものを本発明は好ましい実
施例として含むものである。上記の厚さは、各層の平均
厚で代表され、好ましくは最低膜厚であることが最適で
ある。

上記実施例は樹脂層とゴム層との間に接着剤を設けてい
ないが、本発明は接着層を設けたものも含むものである
。

上記実施例の樹脂層は、誘電率の高い水などを含むもの
が良く、シリコーン、ポリイミド、ポリアミド、ポリア
ミドイミド等の樹脂が適用される。

Ｅ記実施例のゴム層は、樹脂層の材質の融点以下の温度
が耐久温度であるような、ゴム材料が採用され、エチレ
ンプロピレンゴム、このゴムに他のゴムを混合したもの
等が適用される。

具体的適用例を説明する。第２図は本発明が特に有効で
その適用による効果もより安定する装置として両面記録
装置について説明する。

第２図装置は、電子写真複写法により紙へ画像形成を行
う画像形成部を有す、この画像形成プロセスは公知であ
り、その説明は省略する。

また、本例では、転写材として通常の記録用紙を用いる
ものとする。

第２図において、本実施例は、複写機１７、両面装置部
１８．自動原稿循環送り装置（ＲＤＦ）１９および用紙
綴じ装置（ステープラ）２０から構成される。複写機１
７における画像形成プロセスは上述したように公知であ
る。原稿台ガラス９上の原稿を移動光学系１０により走
査して、その反射光を感光体２４上に投影して静電Ｐｆ
！ｉ像を形成し、その潜像を現１器２５によりトナー画
像として可視像化する。このトナー像が転写される用紙
は、給紙台２７から給紙ローラ２８によって送り出され
、レジストローラ２９によって感光体２４上のトナー画
像と位置合せをされる。この後、用紙は転写帯電器３０
によりその表面にトナー画像が転写される。次いで、分
離帯電器１４により感光体表面から剥離されて、ベルト
３５によって定着器１５へ向けて搬送される。なお、感
光体の周辺部には上記以外の画像形成に必要なりリーチ
３２等の公知の各手段が配置されている。定着器１５を
通過してトナー像が定着された用紙は１片面のみの複写
の場合には、切換ガイド３８が図の点線位置にあるので
、このガイド３８により案内されてソータ２０へ排出さ
れる。

しかるに、両面複写の場合であって、片面への複写が終
了した時点では、切換ガイド３８が図の実線位置にある
ので、このガイド３８により、用紙は下方の両面装置部
１８へ導かれる。

両面装置部１８は、複写［１７によって第１面複写の終
了した用紙を受は取り、この用紙を次の第２面複写時に
再び送り出すものである。

なお、本実施例においては、予備給紙台２７１を有して
おり、複写機１７本体においてこの給紙台２７１が選択
された場合には、給紙ローラ４２によって予備給紙台２
７１内の用紙Ｐを送り出して本体の転写部へ搬送するこ
とも可能になっている。前述した切換ガイド３８および
ローラ対４０によって両面装置部１８へ導かれた用紙は
、ローラ対４４．４５および４６によって図の右上りに
傾斜したトレイ４７上に排出される。この時に、用紙の
横方向（Ｗｉ送方向に対して直角方向）の位置を決定す
るガイド側壁４８によって用紙の横方向の位置が揃えら
れる。次いで、外周部に弾性突起を有する回転体４９に
よって、用紙はその後端が下方に押し付けられると共に
、斜め下方（図の左側）に引きずり込まれる。この時、
紙の先端を抑制し一枚の通過のみ許可するストップ部材
５０および、このストップ部材１５０と協動するローラ
５１゜５２によって、トレイ４７内に連続的に収納され
る用紙をずらした状態で送り出す、送り出した用紙を、
ローラ５３とこのローラ５３の外周面に接触すると共に
ローラ５４，５５，５６゜５７に張架されたベルト５８
とによってＵターンさせ、表裏を反転させて搬送する。

ベルト５８の上方にはガイド５９が配設され、ベルト５
８をはさみ、ローラ５６に対向させて押えローラ６０が
配設され、これらによりベルト５８上の用紙搬送を確実
なものとしている。ベルト５８を張設したローラ５７の
対向位置には再給紙用のローラ６１が配設され、用紙通
過検知用のセンサ６２および搬送ローラ対６３と協動し
てベルト５８により搬送されて来た用紙を先頭から１枚
づつ図の右方向へ向けて送り出し、この後、ローラ対６
４および４３を順次に通ってレジストローラ２９にまで
搬送する。用紙は、このレジストローラ２９により感光
体表面に形成された第２面の画像に同期されて転写部に
送られ、その第２面に転写が行われる。転写の終了した
用紙は、感光体表面から分離された後、定着器１５で画
像が定着されて切換ガイド３８まで搬送される。この時
点では、ガイド３８は図の点線位置にあるので、機外へ
排出される１両面装置部１８はこの様な動作を繰り返す
ことにより両面複写を可能とするものである。

自動原稿循環送り装置（ＲＤＦ）１９は、原稿植載台６
５上に積載された原稿０を、７ｉ、いに異なる方向に回
転するベルト６８および６７により、その最下部からｌ
毎づつ分離して引き出す、この後原稿０は、その原稿面
が下側になるようにＵターンされた後、原稿ガラス９上
を、その全長に亘って張架されたベルト１６により所定
位置まで搬送される。このようにして、搬送された原稿
Ｏの画像面は、光学系ＩＯによって走査され、上述のよ
うに用紙に複写される。

走査され終った原稿はベル）１６の逆転により、ローラ
６９および７０の間を通って搬送された後、ローラ対７
５によって積載台６５に積載された原稿の最上部に排出
される。この動作を繰り返すことにより積載台６５に積
載された原稿の順番通りに複写を行うことが出来る。な
お、両面原稿の場合においても、ベルト１６゜ローラ７
２，７３，７４，７６．７７．７８および７９の働きに
より、原稿の表裏を反転して原稿画像を走査することに
より、複写を行うことが出来る。かかる反転動作は、本
発明に直接関係しないので、その説明を省略する。

自動綴じ装置（ステープラ）２０は、複写機１７から排
出された複写済の用紙を綴じるものである。このステー
プラ２０には、用紙を！１１載するトレイ８１．他の用
紙処理装置５例えばソータへの連結経路８２が配設され
ている。綴じが指定された場合は、用紙搬送路がローラ
対８３へ向う経路に切換られ、用紙がトレイ８４上に積
載される。このトレイ８４上に所定枚数の用紙が積載さ
れると、ステープル装置８５が作動し、綴じ動作が行わ
れる。綴じられた用紙束は、積載台８６へ載せられる。

この後、次の綴じる用紙の受は入れが可能となる。

上記第２図で、本発明が適応される回転体は大別すると
、給紙系回転体と画像形成後の搬送系回転体及び原稿搬
送系回転体とである。

これらの回転体は、レジストローラ２９及びベルトを除
くと、紙幅よりも短いローラ又はコロであって、紙を送
るために複数個開園を介して使用されるものである。こ
のように１つの機能て複数個で行なう回転体においては
、１つの回転体が摩耗したり汚れたりすると紙の斜行や
送り不良を起こすため耐摩耗性に優れしかも弾性を兼ね
備えていることが好ましい、この観点から、前記弾性ロ
ーラｌの構成を適用することが良い。

特に、給紙系回転体２８，４２，６７．６８においては
、紙に対して抑圧接触するため表面摩耗が大きいが、上
記幅Ｎと厚さＴとの関係ｌの適用により耐摩耗性と弾性
とで安定した送りを長期にわたって維持できる。又、画
像形成後の搬送系回転体１．４０．４４〜４６　、４９
　、５１　。

５２．５３．５８〜６１，６３，６４，８０゜８３は、
定着画像や紙粉等の汚れが発生し易いが、これを本発明
の適用により防止できると共に安定した紙送りを行える
。原稿搬送系回転体１６．６９〜７９は、原稿の汚れ等
によって汚れることが多く搬送不良も起こし易いが上記
幅Ｎと厚さＴとの関係１の適用によって防止できる。

又、定着器と転写ｆ’ｆ８（粉体像形成部）との間の搬
送回転体３５は、トナー粉体飛散や他の多くの汚れによ
って搬送時の不都合を多く起こすが、本発明の適用によ
ってこれらを防止できる。レジストローラ２９も送り不
良によってタイミング不良を起こすが、上記幅Ｎと厚さ
Ｔとの関係ｌの適用によって防止され、安定搬送が向上
される。

本発明は、シート送り機の紙搬送回転体全体に適用でき
、応用例としては上記のような機器１８．１９．２０等
がある。

他の応用例として第３図、第４図の印字装置を説明する
。今日タイプライタ−を初めとして広く普及している印
字装置では、インクリボンと印字用紙の間に用紙ホルダ
ーを具備するのが常である。この用紙ホルダーは印字時
以外にインクリボンが印字用紙に接触して汚すのを防ぐ
他、印字用紙がプラテンにうまく巻かれる様に案内し、
さらにその印字用紙がプラテンから浮くのを規制する事
によって印字騒音を低減させる等の機能を有するものが
多い。

上記幅Ｎと厚さＴとの関係１はプラテンローラｌである
。９４ａはリボンカセット９４から支給されているリボ
ンで、図では印字されるべき位置より低い状態にある。

この状態は、印字された文字等をオペレーターが用紙ホ
ルダーを通して読むために必要であり、印字位置よりも
リボンが下げられており、印字時には上方にリボンを６
ｍｍ程度シフトさせ印字を行う、Ｐは印字用紙、９０は
プラテンに平行に摺動するキャリツヂで、９１のディジ
ー型活字ホイール、９２のハンマー、９３の用紙ホルダ
ー、９４のリボンカセット等はそれぞれキャリツヂ上に
搭載されている。

９５はリボンと活字ホイールが接触するのを防ぐために
活字ホイールの両側に備えられているリボンガイドであ
る。

通常の印字用紙に印字を行う場合は、用紙ホルダー９３
は実線で示された位置にあり、用紙ホルダー９３とリボ
ンガイド９５の隙間をリボン９４’ａがその長手方向に
走行し、またその短手方向にシフトする。

用紙ホルダー９４が反らされてリボンに接触する場合、
オペレーターが別に備えられているホルダー補強部材９
７を、ハンマー９２に着脱自在に装着出来るようにしで
ある。第３図では装着場所をハンマー９２としたが、こ
れはリボンガイド９５や図では示されていない活字ホイ
ール９１のモータであってもかまわない、この場合用紙
ホルダーには振動によって補強部材９７がはずれない様
に、爪が形成されている。

この補強部材９７は、用紙ホルダーが反らされた場合、
変位置の大きな上端部を押える。

第４図は第３図の断面を示し、補強部材９７はオペレー
ターによって簡単にＡ方向から７＼ンマー９２に装着で
きる。

このプラテンローラ１はハンマー９２からの抑圧を受け
ると共に印字用紙Ｐを停止ヒ、搬送するものである。こ
のためローラ１には、表面の耐久性と弾性を兼ね備えら
れることが必要になるが、本発明ではこの条件を十分満
足でき、しかも表面が樹脂特性を有する（ゴムの弾性は
劣化した状態ではない）ものであり、樹脂表面をり、又
、一般の紙搬送用回転体に有効である。

上記の赤外線外部加熱用の赤外線ランプは、必要に応じ
て設けることが好ましいが、ｍｎｖ＋液状態を加熱して
高周波の吸収性を高めることができるので併用すること
が良い。

」二記ローラとして共通する効果は、Ｉｆｆ耗性１表面
離型性に優れ、樹脂層の表面特性と弾性特性を充分発揮
させて、耐摩耗性に優れ、寿命が極めて長いことである
。

上記回転体ｌは、表面がかなり平滑となり、研磨の必要
度を減らすことができる。

次に第５図以降の図面を用いながら、弾性回転体の特徴
を説明する。まず、ここで特徴事項のうち主たる事項を
まとめる６弾性回転体としての定着用ローラは、Ｍ造時
シリコーンゴムに３００℃以下の温度が付与され弗素樹
脂には結晶融点以上の温度、特に弗素樹脂液が４弗化エ
チレン樹脂（以下ＰＴＦＥと称す）では、弗素樹脂の焼
成は３２７°Ｃ（結晶融点）以上の高温（好ましくは３
４０″Ｃ〜３６０″Ｃ）に、又、弗素樹脂液が４弗化エ
チレン−パーフルオロビニールエーテル共重合体（以下
ＰＦＡと称す）では、３０６℃（結晶融点）以上の高温
（好ましくは３２０″Ｃ〜３４０″Ｃ）が充分与えられ
ている。従って、弗素樹脂は、結晶化度９５％以下で引
張強度５０ｋｇ／ｃｍ２以上の樹脂特性を示す焼成樹脂
であり、このシリコーンゴムは、室温ゴムＪＩＳＡ硬度
が３０〜８０度の充分なゴム弾性を有する。

この特徴により、優れた定着性を奏し、しかもその耐久
性が通常の定着で２０万枚から３０万枚以上の高寿命で
あり、定着における種々の問題を解決できるものである
。

７ＪＳＳ図は定着用ローラを有する定着装置の実施例説
明図である。

第５図中１は、未定着のトナー像と接する側の定着ロー
ラで、２は定着ローラ１に圧接回転する加圧ローラで、
共に本発明の弾性回転体の一例である。

定着ローラ１は、アルミ等の熱伝導の良好な芯金１１上
に、シリコンゴム、の比較的薄い（本例では０．３　ｍ
　ｍ乃至０．８ｍｍＱ囲内の定厚厚）弾性体層１２と、
その上層１３にＰＦＡ（四弗化エチレン樹脂−パーフロ
ロアルコキシｘチＬ／　ン４ａｌｌ１Ｍ）Ａ　ｆｆｉ合
体）　、　Ｐ　Ｔ　Ｆ　Ｅ　（四弗化エチレン樹脂）等
の弗素樹脂を弾性体層１２よりも薄く（本例では１０μ
ｍ乃至３０μｍ範囲内の所定厚）樹脂層として有してい
る。同様に加圧ローラ２はステンレス、鉄等の芯金２１
上に、シリコンゴム弾性体層１２の厚さより厚く比較的
厚い（本例では、４ｍｍ乃至１０ｍｍ１ｌｌ囲内の所定
厚）弾性体層２２と、その上層にＰＦＡ、ＰＴＦＥ等の
弗素樹脂を厚い弾性体層２２の厚さより薄く（本例では
５ル乃至５０ＩＬ範囲内の所定厚）樹脂層２３を有する
。

これらのローラ１，２は第１図に示した製造方法又はそ
れの目的に合致した方法によって形成されたものである
。簡単に説明すれば１次のような行程を含むものである
。

芯金の上に加硫成型したゴム層（熱伝導度１．４Ｘ１０
４〜１．５Ｘｌｏ−３）を形成して所望形状のシリコン
ゴムローラを作る。好ましい形状は中央部が両端に比較
してわずかに小径の逆クラウンタイプである。このゴム
ローラ表面に前述と同様に、未焼成の弗素樹脂例えばデ
ィスパージョン（水に弗素樹脂粉末を界面活性剤により
分散させたもの）を全長にわたって均一厚に塗布する。

この後前述の第１図装置により加熱され、実質的にシリ
コンゴムにはその厚み方向に熱的勾配が形成されるもの
の２６０℃〜２８０°Ｃ程度が、未焼成弗素樹脂にはそ
の結晶融点以上の温度（具体的にはＰＴＦＥで３２７°
Ｃ以上の３４０℃〜３８０℃の焼成温度が５分乃至１０
分程度与えられる。この焼成を行った後、このローラは
急冷される。この急冷によってシリコーンゴムローラ上
に結晶化度が９５％以下で引張強度５０ｋｇ／ｃｍ２以
上、水に対する接触角１００度以上の樹脂特性を示す焼
成弗素樹脂表層が、ゴムローラに対して強力な密着状態
で、しかも厚く形成される。

従って、上記定着ローラ１、加熱ローラ２は、下層のシ
リコンゴム自体が所望のゴム特性を樹脂層形成前とほぼ
同様に示し、表面の弗素樹脂層は完全に焼成された樹脂
特性を示し、これらの層の接着性が強固である。具体的
にそれらの特徴を本発明にとって好ましい条件と共に列
挙すれば、 ・シリコンゴムｌ　２　、２２は ゴム硬度（ＪＩＳＡ）−３０爪具ｈ８０度以下本反Ｆｆ
ｋ弾性率−−−−−６５〜８５％１００％引張り応力一
−−−１０ｋｇ／ｃｍ２以上伸び−−−−−−１５０％
以」二 酸化劣化係数−−−−−−２以下 ・弗素樹脂１３．２３は 樹脂膜厚−−−−−−５終ｍ以上３０μｍ以下本接触角
−−−−−−−−１００度以上本伸び一一−−−−５０
％以上 本引張り強度−−−−一−５０ｋ　ｇ／　ｃ　ｍ　２以
上本結晶化度−−−−−−９５％以下 ・シリコンゴムと弗素樹脂は接着用プライマーを介さな
い時で 本密着強度−＝−２０〜１２０　ｇ／　ｌ　Ｏｍｍ幅で
ある。

尚、木印は後述の測定法によるもので、これらの数値の
意味についても後述する。

まず、ゴムの本反撥弾性率、＊引張応力、本伸びに関し
てはＪＩＳ　　Ｘ６３０１による測定法に準じて測定さ
れたものである。

具体的には、まず試験片は５ｍｍ（幅）×２０ｍｍ（長
さ）Ｘ３ｍｍ（厚み）のダンベルン 状の加硫シリコ４４ムに弗素樹脂ディスパージョンを塗
布し本発明の実施例に基づいた加熱処理を施したものを
さらにシリコーンゴム単体にしたものとした。

つまり、その弗素樹脂塗布層には３２７℃を越えた高温
状態を！トえつつ、シリコーンゴムには３００°Ｃ以下
の加熱下に維持することにより、シリコーンゴム上に焼
成した弗素樹脂被膜（この樹脂被膜の特性は前述の接触
角１００度以上、伸び５０％以上、引張り強度５０ｋｇ
／Ｃｍ２以上の物性を有している）を形成した試料を作
成する。その後、表層の弗素樹脂層をはがした後のシリ
コーンゴム試験片をＪＩＳ　　Ｘ６３０１に記されてい
る測定法により引張応力、伸びを測定する。

反撥弾性率については、１２．７±０．１３ｍｍ（厚さ
）Ｘ２９．Ｏｍｍ（直径）のシリコーンゴム試験片を作
成したのち、−ヒ述したのと同様な加熱処理を施した後
でゴム単体としＪＩＳ　　Ｘ６３０１に準じて測定する
。

また、本発明の実施例に基づいて作成した定着ローラ上
のシリコーンゴムに関しては、表層に弗素樹脂の焼成被
膜を有するシリコーンゴムを芯金から５（幅）Ｘ２０　
（長さ）Ｘｏ、３〜０．５ｍｍ（厚み）の大きさで剥離
した後、弗素樹脂層をシリコーンゴムからはがし、ＪＩ
ＳＫ６３０１に記されている方法で引張応力、伸びを測
定する。

尚、このとき、シリコーンゴムの厚みは均一に近いほど
望ましいが、試料作成が難しいため、実際には均一にな
りにくいので、測定値は前述の試験片を用いた測定値に
比べ約７０〜８０％の値を示すものとして比較する。

反撥弾性率６５〜８５％は、定着ローラが紙の凹凸、ト
ナーの有無による変形に対して短い定着時間の間に弾性
をもって追従する能力を示し、これにより、紙トナーの
凹凸に定着ローラが変形し、熱と圧を有効にトナー与え
ることができる範囲のものを規定する。

実験では、表層に５〜３０ＪＬの弗素樹脂層を有する定
着ローラでは下層のシリコーンゴムの反撥弾性率が６５
〜８５％であれば、良好な定着性を示すことがわかった
。

引張応力、伸びの数値に関してはゴムの基本的な物性を
示し、定着ローラの耐久性および定着性に寄ケ、するパ
ラメータである。

ｉｏｏ％引張り応力１０ｋｇ／ｃｍ２．伸び１５０％の
シリコーンゴムを使用した上記定着ローラでは約２０万
枚の耐久性能を示し、また反発弾性率も充分もっている
ため定着性も良好である。また１００％引張り応力２０
　ｋｇ／Ｃｍ２．伸び３００％のシリコーンゴムでは３
０万枚以上の耐久性能があり定着性も良好である。

−・方、１００％引張り応カフ　ｋ　ｇ　／　ｃ　ｍ　
２で、伸び２００％のものは、途中、紙詰まりなしで１
５万枚もったが、その後１０度の紙詰まりで爪によりゴ
ムが削れてしまった。同様に、ｉｏｏ％引張り応力１５
ｋｇ／ｃｍ２．伸び８０％のものでは途中、紙詰まりな
しで約１０万枚もち、その後ジャム５回で削れてしまっ
た。また、これらはいずれも本願の物性値を外れた状態
のゴムでその反撥りｉ外車を測定すると４０〜６０％の
値であり、定着性もよくなかった。

次に、上記製造後ローラの樹脂に゛測定方法について説
明する。

まず、樹脂の結晶化度は、赤外線吸収スペクトルで測定
するが、Ｘ線や比重によって行ってもよい、接触角は測
定方法として滴形法（金属表面技術１７．Ｎｏ７　１９
６６　　年）を用いて行なった。実際の測定では接触角
（水に対する値）は、前進接触角１１８°、後退接触角
９１度であっても、どちらか、又はその平均が１００度
以上あれば良い。

次に樹脂の伸び率及び引張強度は、製造後ローラより樹
脂膜のみを、幅ｉ５ｍｍＸ長さ１００ｍｍのタンザク型
の試料として取りだし、これをチャック間２０　ｍ　ｍ
　、引張速度２５０ｍｍ／分で引張りテストを行うこと
で測定した。例えば、引張強度９５　ｋ　ｇ　／　ｃ　
ｍ　２、伸び率８０％のものは、最少値が７２ｋｇ／ｃ
ｍ２．６０％で、最大値が１８０ｋｇ／Ｃｍ２．１２０
％の夫々の平均で示される。

樹脂の剥離強度は、ロールの円周方向に幅１０ｍｍの間
隔でカッタナイフによる切り目を入れ、一部剥離した弗
素樹脂層をテンションメーターで引張り、最大の値を剥
離強度とする。

ここで第５図にもどって、定着装置の他の構成を説明す
る。

３は、定着ローラを内部から加熱するための、ハロゲン
ランプ等のヒーターであり、定着ローラ表面温度はヒー
ター３と、温度検出素子４と、制御手段３１とにより、
常にトナー溶融可能な最適温度（具体的には１６０℃乃
至２００℃）に維持される。

５は、定着ローラ表面にシリコンオイル等のオフセット
防止液をｌｉするための、クリーニング手段をも兼ねて
いるオフセット防＋Ｌ液塗布手段である。塗布手段５と
してはフェルト様のものでも良いが、本例ではウェブを
用いている。オフセット防止液を含有したウェブ５１は
、シリコンスポンジ等の弾性抑圧ローラ５２により定着
ローラｌに当接させられ、定着ローラ１表面に、微量の
オフセット防止液を塗布する。また、ウェブ５１は、巻
取リローラ５３により、供給ローラ５４から徐々に巻取
られ、定着ローラｌへのウェブの当接面が、不図示の制
御手段により逐次わかる構成となっている。

未定着トナー像Ｔを担持した記録紙Ｐは、入口ガイド６
にガイドされながら、ローラ対１゜２の間を通過するこ
とによって、トナー像Ｔは、記録紙Ｐに永久定着される
。ローラ１表面に当接する分離爪４１は、ローラ表面ｌ
から記録材を分離するために設けられている。

このように形成した定着用ローラ１，２は、従来では存
在しなかったローラ特徴、即ち、シリコンゴム特性を熱
劣化させずに、弗素樹脂を完全に焼成しているため充・
分な反発弾性を有し圧縮永久歪の少ないシリコンゴムの
利用をＩＴ丁能にし、表面離型性、ｎｌｎ摩耗性に優れ
、夕１性を充分備えた耐久性の高いものである。しかも
、記録紙にトナー像を定着する際に生じる応力がシリコ
ンゴム層と弗素樹脂層との間に集中しても、弗素樹脂層
の強度が高く、これらの密着性も良好なため、従来のよ
うな急激な剥離が生じることも無くなり、使用耐久枚数
も数段向上された。

Ｌに２５用ｍＰＴＦＥ樹脂層を有し、中央部の外径が３
９．８　ｍ　ｍで両端が外径３９．８　ｍ　ｍ＋１００
μｍ（逆クラウン量がｌｏｏμｍ）のローラを用いた。

このローラは以下に示すように製造した芯金として、中
央部の径が３８．７５ｍｍで、逆クラウン砥が１００＃
のアルミ芯金を用意し、その表面をサンドブラスト処理
して脱脂・乾燥させた後、ブライマーを介してシリコン
ゴムシートを巻きつけ、ｌ　５０　’Ｃで４０分間プレ
ス加硫して、次いで、２００℃で２時間２次加硫をした
後、ゴム肉厚０．５　ｍ　ｍ厚に一様に研削した。

次いで弗素樹脂ディスパージョンを２５μ厚だけスプレ
ー塗布により塗布し、ゴムに２６０℃〜２８０°Ｃの温
度を与え樹脂には３５０℃が与えられるように１０分間
、赤外線外部加熱を併用した誘電加熱で焼成した。

加圧ローラ２として６ｍｍシリコンゴム上に２０μｍの
ＰＦＡ樹脂層を被覆した外径３９．９ｍｍのローラを用
いた。

このローラは以下に示すように製造した。芯金は、外径
が２７．８６ｍｍの鉄芯金を用意し。

その表面をサンドブラスト処理して脱脂争乾燥させた後
、ブライブーを介してシリコンゴムシートを巻きつけ、
１７０℃で３０分間プレス加硫、次いで、２００℃で１
時間２次加硫をした後ゴム肉厚６ｍｍ厚に研削した。さ
らに、このゴムローラにＰＦＡ樹脂粉末を２０μｍ厚に
塗布し、上記定着ローラと同様に１０分焼成して、外径
３９．９　ｍ　ｍの加圧ローラを製造した。

これらのローラ１，２を用いて、定着ローラ表面温度を
１７０″Ｃに温調しながら定着したところ、格別の定着
性を示し、オフセットトナーの発生は従来の中でも良い
ものに比較して１１５以下であって、清掃部材の交換期
を５倍以上に延命できる。さらに上記によると画質は良
く画像のつぶれもほとんどなくなり、耐久使用枚数は２
０万枚を越え、３０万枚の定着でも安定した定着性を示
した。

Ｅ記構成において、重要な構成は第６図に示すように、
定着ローラの弾性層１２の厚みｔ１、定着ローラの樹脂
層１３の厚みｔ２．加圧ローラの弾性層２２の厚みｔ３
、加圧ローラの樹脂層２３の厚みｔ４には以下の関係が
ある。

即ち、ローラｌで　　ｔｌ＞ｔ２ ０−ラ２で　　ｔ　３＞ｔ　４ 又、好ましくは　　ｔ　４＜ｔ　２＜ｔ　ｘ＜Ｌ　３こ
の構成により、基本的には定着ローラ、加圧ローラ相互
の相剰効果により、互いの欠点を補い互いの利点を向上
させ、得られる画質や定着性を憬れたものにでき耐久性
に優れたものとなる。

上記実施例中、弗素樹脂ディスパージョンは例えば、ダ
イキン社製４弗化エチレン樹脂デイスパージヨンＤ−１
である。

本発明は、上記実施例の他に定着用ローラとしてはロー
ラ状の他ベルト状のローラ（例えば転写同時定着用の中
間ベルト）やクリーニングローラ、離型剤供給用ローラ
等が含有され、フッ素樹脂の離型性と弾性を備えている
ために転写性、被クリーニング性を備え（ただし、クリ
ーニングローラとしては１表面エネルギー順位等でのク
リーニングを行う）、りｉ性によるならい効果によって
は型剤の均一塗布や転写ムラを防止し、耐摩耗性に優れ
た利点を夫々の用途でも発揮する。

又、上記第５図は加熱定着装置の例を示し、本発明の実
施例として好ましいものを示したが、軽い圧力でトナー
像を圧力定着するような圧力定着装置や、転写同時定着
等の圧力定着装置又は加熱定着装置にも本発明は適用で
きる。

又、上記例は２木ローラ構成であるが、３木ローラ又は
それ以上のローラ数の定着装置の加熱ローラ、加圧ロー
ラ、離型剤供給ローラ、或いはクリーニングローラやそ
の他のベルト状ローラを含んだ装置も、本発明に含まれ
る。

上記実施例のゴム層厚および樹脂厚を、前者を０．１ｍ
ｍ乃至１ｍｍ＠囲内の定厚Ｊ！ｉ−に、１＆者を１延乃
至５０ル範囲内の所定厚にしたものを本発明は含むもの
である。上記の厚さは、各層の平均厚で代表され、好ま
しくは最低膜厚であることが最適である。

上記実施例は弗素樹脂層とシリコーンゴム層との間に接
着層を設けていないが、本発明は接着層を設けたものも
含むものである。

本発明定着用ローラ（ベルト状のローラを含む）として
共通する効果は、耐摩耗性１表面離型性に優れ、弗素樹
脂層の表面特性とシリコンゴムの弾性特性を充分発揮さ
せて、トナー像や他のローラへのならい効果にも優れ、
寿命が極めて長いことである。

本発明定性装置は、上記定着用ローラを記録材を挟圧す
る一方のローラ（ベルトを含む）へ適用するとき、記録
材のカール発生を防Ｌヒレ、定着画像を鮮明でしかも定
着性が良いといった効果を、従来よりも長期にわたって
維持できる。しかも、定着の熱効率が良く定着に必要な
温度を低減（例えば２０’Ｏ程）できるので消費電力を
少なくし、電力配分の少ない高速定着記録を達成できる
。

本発明の定着用ローラは、表面がかなり平滑となり、研
磨の必要度を減らすことができる。

次に、さらに好ましい実施例を挙げるが、前述した第５
図、ｗＳ６図で説明したものがすべて採用されるので重
複説明は省略する。

ここで、上記弗素樹脂層は、後述する第７図、第８図の
如き、極めて微細な、亀のこうらのような不連続部（第
８図）がゴム層側の内面に見られ、それ以外は通常の樹
脂層の焼成して一体となっており、しかも、表面は平滑
化された離型性のあるものである。第８図は上記のゴム
層から、樹脂層を剥離してこの樹脂を拡大しているもの
である０図中、斜線部分は分離したように見える樹脂、
白色部分は樹脂間に見える亀裂、であって、上記例では
樹脂層の厚さＤが２５μｍに対してこの亀裂部分の厚さ
ｄが８〜ｌＯ井ｍあったー 以下、この樹脂内面に見られるように周辺から分離した
樹脂をクラックと称する。

これらのローラ１，２は第１図に示した製造方法又はそ
れの目的に合致した方法によって形成されたものである
が、さらに以下の４．ν徴を加えることによって上記ク
ラックが形成される。

上記りラックはこの樹脂のディスパージョンの乾燥状！
ム、その速度又は下層の表面状Ｅ（によって量規制され
るのでこの実施例では、この乾燥速度を４０°Ｃ〜８０
℃の間の温度下で、湿度４０％〜６０％の環境下で加熱
処理を行ない上記のクラックを得た。尚、加熱時間は３
０秒〜１０分の所定時間とすれば良いが、時間を短くす
るほどクラックは多く形成される。

いずれにしても上記焼成及び急冷後、シリコンゴムロー
ラ上に結晶化度が９５％以下で引張強度５０　Ｋ　ｇ　
／　ｃ　ｍ　２以上、水に対する接触角１００度以上の
樹脂特性を示す焼成弗素樹脂表層が、ゴムローラに対し
て強力な密着状態で、しかも十分厚く形成される。

従って、上記定着ローラ１．加熱ローラ２は、下層のシ
リコンゴム自体が所望のゴム特性を樹脂層形成前とほぼ
同様に示し、表面の弗素樹脂層は完全に焼成された樹脂
特性を示し、これらの層の接着性が強固である、と共に
以下の効果を奏する。

上記クラックが上記樹脂層に形成されていることによる
効果は、以下のとうりである。

均一の樹脂層であると、体積抵抗が高く、搬送時に生じ
る摩擦帯電により回転体表面に付着する汚れを増大して
しまう。これに対して上記のクラックが存在する樹脂層
は、その体積抵抗が１０の７〜８乗オーダ相当の低抵抗
化がなされている。従って、弾性回転体の抵抗がよけい
な添加物を樹脂中に混入しなくても、低抵抗化できるの
で、帯電や添加物による不要な付着物の付着防止効果が
向上される。

しかも、このクラックが回転体の表面ではなくて、樹脂
内面側のみにあって表面の平滑性を与えているので、樹
脂の離型性効果を高めることができる。下層弾性層に対
してこのクラックが密着する傾向が増大して、樹脂層と
弾性層との間の密着強度が高められる。

具体的には上記実施例で３０万枚以上の耐久を示し、オ
フセット発生率を従来の半分以下に減少でき、しかも、
定着画像を優れたものにできた。

上記クラックは第４図にあるように樹脂膜厚りとクラッ
クのある部分の厚さｄとの関係が（Ｄ−ｄ）≧５　（単
位；μｍ） であって、クラックが存在すれば良い。

又、クラックの大きさＬは第５図に示したように、最大
で０．０５μｍ以上５ｍｍ以下であることが好ましい。

このクラックは、回転体製造後に見られるのでその効果
を有する回転体であることが確認できる。ところが、加
熱定着のように弾性層が加熱される場合は、使用中又は
使用後で加熱された弾性層の熱膨張や熱履歴により、こ
のクラックは回転表面からは光散乱が減少するために視
覚では確認できないこともある。このような場合は、１
０−１００倍の顕微鏡で確認できるので、クラックの効
果を確認できる。

次に、このクラックの作り方の例を説明する。

このクラックは樹脂層の膜厚によって条件が異なる。例
えば、１４〜１５用ｍ以上の塗布層の場合は、乾燥速度
を、４０℃〜８０℃の間の速度下、湿度４０％〜６０％
の環境下で３０秒〜１０分加熱処理すれば良い。又、単
にディスパージョン塗布後の乾燥の度合によっては樹脂
表面までクラックが発生して回転体の上記特徴を失うの
で、このような場合は、回転体表面を加熱加圧して表面
層を補修することも可能である。各条件は製造後の回転
体の構成の樹脂膜厚で多少前後するので、適宜選択すれ
ばよい。

又、樹脂層の下層の弾性体層の表面状態によってもクラ
ックを作ることができる。弾性体層に樹脂材を塗布する
前の弾性体層表面の洗浄を中性洗剤で洗浄後アルミナ研
磨材で２〜３回こすり洗浄することもできるクラックは
得られる。これを５回以上こすって洗浄すると弾性表面
がきれいになってクラックは生じにくい。この研磨材を
使用せずに通常の表面研磨を比較的雑に行えば、表面に
研磨クズが付着してクラックが得られる。これらは、特
に樹脂１１９厚が１５μｍ以下のときに適している。

このように形成した定着用ローラ１，２は。

」二記クラックにより４１？電が少なく、ゴム層と弗素
樹脂層の密着強度が高いので従来のような急激な剥離が
生じることも無くなり、使用耐久枚数も数段向上された
。特に、シリコンゴム特性を熱劣化させずに、弗素樹脂
を完全に焼成しているため十分な反発弾性を有し圧縮永
久歪の少ないシリコンゴムの利用を可能にし、表面離型
性、対摩耗性に優れ、弾性を十分備えた耐久性の高いも
のである。

又、上記クラックにより、寿命が極めて長く、定着回転
体の抵抗がよけいな添加物を樹脂中に混入しなくても、
低抵抗化できるので、オフセット防上効果が向上される
。

次に、上記クラックと同様の帯電防上効果を奏し、加え
てさらなるゴム層と樹脂層との密着を向上する実施例を
説明する。以下の実施例の概要は、 弾性層の上層に、樹脂材を焼成してなる樹脂層を有する
弾性回転体であって、 上記樹脂層は、液体が進入できない程度の微細な気孔の
み有しており、最大気孔率が１０％以下で体積抵抗率が
１０１１Ωｃｍ以下であることを特徴とする弾性回転体
である。

又、特に以下の構成を４１するものは格別の効果を奏す
る。即ち、上記幅Ｎと厚さＴとの関係が、加硫後のシリ
コーンゴム上に未焼成状態の弗素樹脂を設けた後、弗素
樹脂を結晶融点以上に加熱焼成したことで一体化してお
り、この弗素樹脂層は、結晶化度９５％以下で引張強度
５０ｋ　ｇ　／　ｃ　ｍ　２以上の焼成樹脂であり、こ
のシリコーンゴ１−は、室温ゴムＪＩＳＡ硬度が３０〜
８０度の充分なゴム弾性を有するものである。

具体的構成は、　ｆｊＳ５図、第６図の構成及びその説
明がすべて援用されるものでさらに以下の構成を有する
。

上記弗素樹脂層は、後述する製法により、極めて、微細
な気孔（平均孔径が０．０５μｍ以下のもの）が全表面
の７％前後であって、体積抵抗が純正の弗素樹脂の体積
抵抗が１０１８Ωｃｍ以上に対して１０１０ΩＣｍ程度
に１０の８乗オーダーも減少したものになっている。以
下、この微細気孔をボイドと称する。

上記ボイドは上記弗素樹脂のディスパージョンの乾燥速
度によって量規制されるもので、乾燥速度を急激に行な
う程多く発生し、極めて遅くすると、存在しなくなる。

そのため、この実施例では、８０℃〜１００℃以上の温
度下で、１分〜２分の間加熱処理を行ない時間１０分〜
１時間で乾燥させて上記のボイドを得た。

上記ボイドは、最大孔径が、０．　ｉ　ｐ−ｍより小さ
いものであることが好ましいが、番孔の経路中に０．１
ｐ−ｍより小さい部分があれば良い。

又、ボイドの気孔率は最大でも１０％以下であることが
良い、これは、以下の理由から決定される。

上記のように、樹脂層の下層にはゴム層のような弾性層
があるため、樹脂層に塗布、付着、又は、侵入するもの
が、オフセット防止液の如く液体状であると、弾性層を
劣化させてしまい、定着効果が悪くなる。逆に、弾性層
に含まれる低分子材料が気化した際に弾性層と樹脂層と
を剥離させたり、これらの密着強度を弱めてしまう。特
に、部分的な剥離が生じていると耐久性が極めて悪くな
る。

」二記の定着装置で説明すれば、」二記ボイドによれば
、シリコーンオイルの如きオフセット防止液１祇粉やト
ナー等が固体や液体では上記樹脂層を通過してゴム弾性
層に達することがない、又、樹Ｉｌ１層形成時にゴム層
からの低分子蒸気は上記ボイドによって、回転体から外
部へ除去されるので、樹脂層と弾性層との間に剥離要因
を残すことなく、密着強度が高められる。しかも、上記
のようにボイドによって、定着回転体の抵抗がよけいな
添加物を樹脂中に混入しなくても、低抵抗化できるので
、オフセット防止効果が向上される。

具体的には上記実施例で３０万枚以上の耐久を示し、オ
フセット発生率を従来の半分以下に減少でき、しかも、
定着画像を優れたものにできた。

と記定着装置では、上記ボイドの存在によって帯電防＋
ｈ効果があり、耐摩耗性、表面離型性に優れ、樹脂層の
表面特性と弾性層の弾性特性を充分発揮する弾性回転体
を有しているので、加熱定着時にゴム層の低分子材料が
出ても回転体外部へ無理なく除去できるので耐久使用限
度を増大させ、樹脂層のゴム層に対する密着度を損なう
ことがない。

次に、上述した弾性回転体として好ましい条件を耐久性
、定着性の効果面から樹脂層の厚みとゴム層の反撥弾性
率について着目した発明として説明する。尚、この発明
は上記幅Ｎと厚さＴとの関係の製造条件とは無関係な弾
性回転体に有効である。

これを概要としてまとめると、ゴム表面層に未焼成の樹
脂層を設け、その後樹脂層を加熱焼成した定着用ローラ
であって、樹脂膜厚が５ル以上３５以下（好ましくは樹
脂膜強度が５０Ｋ　ｇ　／　ｃ　ｍ　２以上）、ゴム層
の反撥弾性率が４２％〜８５％（好ましくは樹脂とゴム
との剥離強度が２０　ｇ７１００ｍｍ１１以上である）
、この膜厚（μｍ）と反撥弾性率（％）との関係が、膜
厚（Ｔ）≦０．７５　Ｘ反撥弾性率（Ｅ）−２６，４で
あることを特徴とする定着用ローラ及びこれを有する定
着装置である。

その根拠は第９図、第１０図で説明される。

これらの例は、シリコーンゴムの肉厚が０．５ｍｍで、
その表層に四弗化エチレン樹脂（ＰＴＦＥ）層を設けた
外径４０ｍｍの定着ローラを用意し、加圧ローラを外径
４０ｍｍの弾性ローラ、これらローラ対の圧接幅５ｍｍ
、紙の送り速度を２００　ｍｍ７秒、定着ローラ表面温
度１６０℃、とした実験によるものである。トナー像が
定着される紙に表面平均粗さが１３〜１５、の表面性の
悪い紙を使用して行った。これは紙の凹凸に対して定着
ローラ表面がどの程度追従できるかを見る上で特に判定
し易いためである。

第９図は、下層のシリコーンゴム層の反Ｗｉ弾性率を所
定値にし、上層の樹脂層の厚みを可変設定した時の定着
率を求めたものである。

第９図中のプロットはゴム層反撥弾性率４０％、５０％
、６５％、８０％、樹脂層の厚さｌＯル、２０ｇ、３０
ｇの組合せを実験したもので、各定着ローラの熱伝導率
はほぼた。

その結果、反撥弾性率４０％、５０％では樹脂層は薄く
なる程、定着率が良いものの耐久枚数は１万枚程度に過
ぎず、逆に樹脂層が５〜１０ｇ程度になると定着率が７
０％を割って、実用性を失ってしまった。又、反撥弾性
率が高くなると定着性は向上される傾向が確認できた。

ところが樹脂層が薄いと、紙や分離爪或いは温度検知セ
ンサー等の当接による摩耗によりゴム層から樹脂層が剥
離してしまうことも見られた。この点、充分な反撥弾性
率があれば樹脂層が５ル以上になると酎、久性が１０万
枚以上あり、１０＝以上では２０万枚以上の良好な耐久
性が見られた。逆に樹脂層の厚みが３５終を越えてしま
うとゴム層の反撥弾性率を増大しても定着率は向上でき
なかった。これは、４ａ１脂層の厚さがゴム層の特性を
定着ローラの特性とするかどうかを左右することを明ら
かにしている。

さらに、樹脂層の厚さとゴム層の反撥弾性率を検討する
意味で、第９図から７０％、８０％の定石率のときの膜
厚と反撥弾性率の関係を第１０図に示した。

これから理解されるように、膜厚の増加は定着率を悪化
させてしまい、良好な定着効果を得るために膜厚を薄く
すると耐久性が劣るため５ｔｊ、厚以Ｌ、実用的にはｔ
ｏｐ厚以上とすることが好ましい、ｌＯ＃Ｌ以上の厚み
設定でゴム層上に樹脂層を設ければ、５ＩＬより薄い部
分は存在しなくなるので耐久性製造工程において安定し
た品質保証がなされる。

これらの膜厚と反撥弾性の例を挙げれば、樹脂膜厚１０
ｇ以上に対して、ゴム層反ｍ？＃外車が、定着率７０％
以上を得るためには４９％以上、定着率８０％以上を得
るためには約５８％以上ある定着ローラが良く、又、 樹脂膜厚１５＃Ｌ以上に対して、ゴム層反＠弾性率が、
定着率７０％以上を得るためには５５％以上、定着率８
０％以上を得るためには約６５％以上ある定着ローラが
好ましい。

膜厚と定着率とをみると、７０％以上の定着率を得るた
めには３５に以下が、８０％以上の定着率を得るために
２５ＪＬ以下が好ましい。

又、定着率８０％以上を基準と見ると、反撥弾性率が６
０〜８５％（シリコーンゴムの場合８５％が上限となる
）、膜厚が１０〜２５ＩＬが良く、より安定した定着率
と耐久性を得るためには反＠弾外車６５〜８５％、膜厚
１５〜２５ｊｊ、が／ｆＨＩである。

以上の範囲の構成によれば、耐久性があって定着効果も
高い定着装置が得られる。

尚、上記範囲ではわずかに微妙な条件を含むことになる
が、定着率を７０％以上に得られるものに共通する条件
として、樹脂層の引張り強度が５０ｋｇ／ｃｍ２以上で
ある及びゴム層と樹脂層の密着強度が２０　ｇ　／　ｌ
　Ｏｍ　ｍ　ｒｆＪ以上であることが確認された。

又、ゴム層がシリコーンゴムの場合、ゴム硬度（ＪＩＳ
Ａ）は３０度以上８０度以下が好ましく、伸びが１５０
％以上１００％引張り応力がｌ　Ｏｋ　ｇ　／　ｃ　ｍ
　２以上であることが好ましい。

以北の傾向や数値に基づいて膜厚と反＠弾性率との関係
を定着率７０％以上の効果を得る条件としてまとめれば
、樹脂の膜厚Ｔ（μｍ）。

ゴム層の反撥弾性率Ｅ（％）に関して ４２≦Ｅ≦８５　、５≦Ｔ≦３５ Ｔ≦（０，７５Ｅ−２６，４） で規定される条件である。この条件をもつ定着用ローラ
であれば耐久枚数は１０万枚以上ある。定着率８０％以
上の条件を得る構成を好ましい例として挙げれば、 ５８≦Ｅ≦８５　　、　１０≦Ｔ≦２５Ｔ≦（０，６５
Ｅ　−２７，３） で規定される条件である。これによれば耐久枚数は２０
Ｅ枚以上となる。より好ましい条件を挙げるならば定着
率８０％以上の条件に対して１５≦Ｔ≦２５を加えたも
のであり、これによれば耐久枚数を３０Ｅ枚から５０Ｅ
枚にも向上できる。

本発明によれば、反撥弾性が大きいほど樹脂膜厚を大き
くでき定着効果を高めると同時に耐久性を増すことがで
きる。

定着率は以下の方法で求める。

直径２４ｍｍのベタ黒円形画像を形成する。

その画像濃度をり、とじ、その画像をコージンワイパー
と呼ばれる不織布（■興人製造の商品名ペーパーウェス
；ティッシュペーパーのような柔らかさと木目様の粗面
を有し、クレープ率３２±３％１重量３５±３ｇ／ｍ２
．抗長刀（縦方向で）　０．４　ｋ　ｇ／　１５ｍｍ以
上を示す。

厚さ約２００μｍの使い捨てタイプの拭き取り紙）で４
０ｇ／ｃｍ２の荷重をかけて１０往復こすった後の画像
濃度をＤｌとすると。

定着率＝　（Ｄ　ｔ／Ｄｏ）Ｘ１００％で定まります。

尚、濃度Ｄｉ、Ｉ）ｏは、マクベス反射濃度計で°測定
した数値で、Ｄ、は画（＆’１度が１．０≦Ｄｏ≦１．
１になるように画像濃度調整された範囲内のものとする
。

実用的には耐久枚数１０万枚以上、定着率７０％以上が
、安定性、確実性の面から好ましい定着用ローラーの条
件と言える。

本実施例は、樹脂層の実用的範囲を与えると共に４１）
ｌ脂層の離型性９耐摩耗性を生かし、定着効果を向上で
きる弾性を与える下層のゴム層とを有することになるの
で、耐久性、定着効果を安定したものにできる。

本実施例中樹脂層の膜厚を１０１Ｌ以上にした時は耐久
性が１５万枚以上にも向上でき、１５色以上にすれば２
０Ｅ枚以上の耐久性が得られ、定着効果はその厚み増加
で減少してしまう欠点をゴム層の反発弾性率で補うこと
によって、高度の定着性を維持できる。特に本発明はシ
リコーンゴム層上に弗素樹脂を設けた時に有効である。

最後に説明する実施例は、第５図、第６図で示すように
弾性回転体が対向する回転体と圧接する領域にツブ幅−
回転方向に関する長さ）を形成する場合における特徴条
件を示すものである。これも前記弾性回転体の製造条件
とは別に実施される弾性回転体全般に適用される発明で
ある。

これは以下の問題認識から発明されたものである。

この膜厚を変化させて薄いものにすると、分離爪等の当
接部材によって表面が傷つき易く、耐摩耗性が低下して
しまう他、充分な定着性を得られず、一方、膜厚を一定
にして定着を行った際充分な圧接領域をもっていても定
着効果が悪い場合があり、逆に圧接領域を小さくすると
数万枚で耐久限界となって樹脂膜の剥離が見られた。

従来では、このような問題をなかなか解決できず、加熱
手段による複雑な制御で定着効果を向上させたり、定着
ローラの材質等を種々変化させたりするといった種々の
対策が行われているものの、耐久性と定着性のいずれか
を犠牲にせざるを得なかった。

このために、弾性層の弾性が定着に十分貢献でき、しか
も定着効果と耐久性とが従来よりはるかに高いレベルで
ある定着装はの提供を行うことに着目し、その解決を樹
脂の膜厚と弾性と樹脂表面とがなす圧接領域に求めた。

熱論、前述した定着装置構成や１弾性回転体の物性条件
値をもつものはさらに好ましい実施例となることはいう
までもない、この装置を要約すると以下の如くまとまる
。

本実施例はこの目的を達成するため、定着装はの回転体
対の圧接領域と、一方の回転体の樹脂層の膜厚を規定す
るものであり。

弾性層と該弾性層の表面として設けられた樹脂層とを有
する第１回転体と、該第１回転体に圧接して圧接領域を
形成する第２回転体と、を有しこの圧接領域で定着を行
う定着装置において。

上記ｆｊＳ１回転体の樹脂層の厚さくＴμｍ）は、上記
圧接領域の幅（Ｎｍｍ）との関係がであることを特徴と
する定着装置である。

特に上記樹脂層の厚さＴ（μｍ）と上記圧接領域の幅Ｎ
　（ｍｍ）との関係が下限で であるものは、さらに上記例中より優れている。

上記数値を決定する上での根拠をｔｐＪｌ１図、第１２
図で説明する。

これらの例は、第９，１０図で説明したローラを用いて
同様に作った。

第１１図は、定着ローラ１と加圧ローラとのの 圧接領域飄最低幅を所定基準値とし、定着ローラ１の弾
性層上の樹脂層の膜厚Ｔを可変設定して定着ローラｌの
耐久枚数戸ア圧接領域によって定着された画像の定着率
との関係を示している。第４図中、左側軸に片対数で耐
久枚数を、右側軸に等間隔で定着率を、夫々示し、実線
曲線で膜厚（Ｔ）と耐久枚数（Ｓ）との関係曲線を、破
線曲線で膜厚（Ｔ）と定着率（％）との関係曲線を１表
現している。

これらの曲線は、圧接領域の幅（Ｎ）が４ｍｍ、７ｍｍ
、１０ｍｍ、１２ｍｍに対して描かれ、膜厚（Ｔ）が７
用、１５延、２２．．３０ルの時のデータをプロットし
て得られている。

この実験に使用された加熱側の各定着ローラの同じであ
った。従って後述する定着率の測定に余分な条件が付加
されない、定着は２００ｍｍ／秒の速さで日本工業規格
Ａ４サイズを３８枚／分プリントして行なわれた。各ロ
ーラの外径を約５０ｍｍ、加圧ローラをＪＩＳＡゴム硬
度４０度のゴムローラとし、ニップ４ｍｍは総画ｇ　５
０　ｋ　ｇで、ニップ７　ｍ　ｍは総荷重６５　ｋ　ｇ
で、ニップ１０ｍｍは総荷重８０ｋｇであった。

第１１図において、本例では耐久枚数がｌＯ万枚以上、
定着率が８０％以上を良好な条件として設定しているた
め、これらの数（（ｊを共通横軸上に示している。

一般に、定着ローラーの被膜層の厚さが大になると熱的
絶縁層を形成するため、内部の熱が表面に出ないこと、
この厚さが薄すぎると、十分な熱蓄熱ができないので定
着効果が悪くなること、が考えられる。又、単に摩耗性
を考えるのであれば弾性層上の樹脂層の厚みを厚くすれ
ば良いと考えられる。

ところが１本例のように弾性層上に樹脂層をもつもので
は、樹脂層が剥離してくるといった開通をも含めた耐久
性を考えなければならず、樹脂層の厚さを薄くしても定
着率が悪かったり、樹脂層の厚みが厚くても定着率が良
いことが実験によって判明した。そして、本発明者らは
この圧接領域が重要な耐久性のパラメータであることに
帰着した。

第１１図は、ニップ幅Ｎは、定着率において樹脂膜厚が
１６ｇ以下では影響力をほとんど示さず、逆に耐久枚数
Ｓにおいて樹脂膜厚が２６ル以下で特に大きな影響力を
示していることが理解できる。又、ニップ幅Ｎは、耐久
枚数で小さい程耐久性増加に貢献し、定着率で大きい程
定着性向上に貢献しているという相反する影響力をもっ
ていることが確認できた。

即ち、樹ｆｌｉｔ膜厚とニップ幅とを適切に構成しない
と、十分な定着率も、耐久枚数も得られず、他の加熱手
段や加圧手段或いは定着ローラの材質等に多くの限定や
複雑化を強いなければならない。

言い換えれば、樹脂ｎり厚とニップ幅との関係を確立し
、その構成をとった定着装置ではこのような問題が解決
できることになる。

この具体的な例で耐久枚数１０万枚以上で、定２？率が
８０％以上のものを挙げれば、ニップ４ｍｍに対して約
６．０μｍ乃至約２５．０仄ｍ ニップ７ｍｍに対して約１０．４１Ｌｍ乃至約２８．１
μｍ ニップ１０ｍｍに対して約１６．　Ｏｐ、　ｍ乃至約３
２．２延ｍ がある。

第１２図には、本発明の樹脂膜厚Ｔ（ＪＬ）とニップ幅
Ｎ　（ｍｍ）との関係を直接で近似した領域を明記して
いる。

この領域を式で説明すると、 であり、 好ましい条件として２０万枚耐久を越えるものとして、 である。

さらに樹脂膜厚Ｔ（終）の上限、下限を設定すると、熱
容量又は他の不安定要素を考慮して、平均膜厚が５鉢以
上３５ル以下が好ましく、最低膜厚が５鉢以上であるこ
とが最適である。

第１２図中のプロットは、第１１図のデータを耐久枚数
１０万枚、２０万枚以上で定着率８０％以上のもののう
ち上限数値、下限数値とであり、本願の上記領域の境界
部分に位置している。

これによって理解されるように、本発明は、従来の問題
を解決できる構成即ち、回転体の有するり１性体上の樹
脂層の膜厚と回転体対の定着作用が行われる圧接領域の
幅との関係を上記領域内にすることを有しているので、
優れた耐久性と優れた定着効果を得ることができる。

上記範囲のうち、樹脂層が３５ルを越えると下層の弾性
層の効果が小さく、定着性を向上するために特殊な特徴
を必要とする場合があるため、３５絡以下にして弾性層
の弾性効果を生かすことが好ましい。

上記弾性層としてはゴム層が好ましく、耐熱が要求され
る時は反撥弾性率が６０％以上のシリコーンゴムが適す
る。上記樹脂層は、ＩＩ！Ｊ厚が１０〜２５ＪＬが良く
、より安定した定着率を得るためには反撥弾性率６５〜
８５％、１１党ｎ１５〜２５牌が最適である。又、樹脂
層どしては弗素樹脂が好ましく、特に、樹脂の引張り強
度が５０　ｋ　ｇ　／　ｃ　ｍ　２以上、好ましくは１
５０ｋｇ／　ｃ　ｍ　２以上が最適である。さらにゴム
層上に樹脂層を設ける場合、これらの密着強度を後述の
製法を応用して２０ｇ７１０ｍｍ巾以上にすることが好
ましい。

尚、第１２図中、ニップ幅１０ｍｍで、樹脂膜厚の下限
を規定している直線近似式が大きく変化している。これ
は、膜厚が１６ル以上といった本発明の範囲中でも中間
厚に属し、内層表面上に発生する弾性層や接着層のバラ
ツキを補うだけのニップ＋ｔＪと膜厚と相乗効果が生か
され、許容範囲を拡大していることによると考えられる
。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明によれば、樹脂特性と“シ
ム特性を劣化させることなく、全体として弾性が適度に
あって、耐久性、謝摩耗性、離型性、定着性を従来より
優れたものとすることができる弾性回転体を得ることが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の弾性回転体を製造するための装置の一
実施例を示す断面図である。 第２図は本発明の弾性回転体が使用可能な部分を有する
電子写真装置の断面図である。 第３図は本発明の弾性回転体が適用可能なインパクトプ
リンターの斜視図である。 第４図は第３図のプリンターの断面図である。 第５図は本発明の弾性回転体が適用可能な定着装はの断
面図である。 第６図は本発明の弾性回転体を有する定着装置の拡大断
面図である。 第７図は本発明の弾性回転体表面の拡大断面図である。 ｍ８図は樹脂層部分の拡大図である。 第９図は本発明の他の実施例に従った弾性回転体におい
て、反撥弾性率をパラメータとした、定着率と樹脂層の
膜厚との間の関係を示すグラフである。 第１０図は第９図の実施例における。膜厚と反撥弾性率
との関係を示すグラフ。 第１１図は本発明の他の実施例における、ニップ巾をパ
ラメータとした、定着率と樹脂層のＩｔ！Ｊ厚と回転体
の耐久性との間の関係を示すグラフである。 第１２図は第１１図の実施例における、膜厚とニップ巾
との間の関係を示すグラフである。 ｉ　　−−−−−−−−−−−一定着ローラ２　−一−
−−−−−−−−−加圧ローラ１２．２２−−−−シリ
コーンゴムの弾性体層１３．２３−−−一弗素樹脂層

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、弾性ゴム層と、該弾性ゴム層よりも上層として形成
   された樹脂表面層とを有し、該樹脂表面層は弾性ゴム層
   表面に液材と共に塗布された未焼成の樹脂材を、弾性ゴ
   ム層を耐熱温度より低温下に維持しながら該樹脂材の焼
   成温度以上に誘電加熱して焼成したものであることを特
   徴とする弾性回転体。 ２、上記弾性ゴム層と上記樹脂表面層とは直接密着され
   ている特許請求の範囲第１項に記載の弾性回転体。 ３、上記弾性ゴム層は、シリコーンゴム層であり、上記
   樹脂表面層は弗素樹脂層である特許請求の範囲第１項又
   は、第２項に記載の弾性回転体。 ４、上記樹脂表面層は不純物を含まない実質的に純粋な
   弗素樹脂層である特許請求の範囲第３項に記載の弾性回
   転体。 ５、上記樹脂材は上記誘電加熱に加えて外部加熱手段に
   よって表面加熱を受けている特許請求の範囲第１項に記
   載の弾性回転体。 ６、上記弗素樹脂層は結晶化度９５％以下、引張強度５
   ０ｋｇ／ｃｍ＾２以上の焼成樹脂であり、上記シリコー
   ンゴム層は、室温ゴム ＪＩＳＡ硬度が３０度乃至８０度である 特許請求の範囲第３項に記載の弾性回転体。 ７、上記弗素樹脂層は接触角１００度以上、伸び５０％
   以上であり、上記シリコーンゴム層はゴム反発弾性率６
   ５％〜８５％である 特許請求の範囲第６項に記載の弾性回転体。 ８、上記シリコーンゴム層は伸び１５０％以上である特
   許請求の範囲第７項に記載の弾性回転体。 ９、上記樹脂表面層と上記弾性ゴム層は密着強度が該樹
   脂層１０ｍｍ幅をゴム層から引き剥がすために要する力
   で２０ｇ／１０ｍｍ幅以上である特許請求の範囲第２項
   又は第６項に記載の弾性回転体。 １０、上記樹脂表面層は最大気孔率１０％以下で液材が
   弾性ゴム層に達するのを阻止する気孔のみ有し、体積抵
   抗率が１０＾１＾１Ωｃｍ以下である特許請求の範囲第
   １項に記載の弾性回転体。 １１、上記気孔は平均孔径０．１μｍより小さく、各気
   孔は少なくとも０．１μｍより小径の部分を１箇所以上
   有している特許請求の範囲第 １０項に記載の弾性回転体。 １２、上記樹脂表面層は弗素樹脂層で結晶化度９５％以
   下、引張強度は５０ｋｇ／ｃｍ＾２以上の焼成樹脂であ
   り、上記弾性ゴム層は シリコーンゴム層で、室温ゴムＪＬＳＡ硬 度が３０度乃至８０度のゴムである特許請求の範囲第１
   ０項に記載の弾性回転体。 １３、上記弗素樹脂層は接触角１００度以上、伸び５０
   ％以上であり、上記シリコーンゴム層はゴム反発弾性率
   ６５％〜８５％である 特許請求の範囲第１２項に記載の弾性回転体。 １４、上記シリコーンゴム層は伸び１５０％以上である
   特許請求の範囲第１３項に記載の弾性回転体。 １５、上記樹脂表面層は上記弾性ゴム層側にクラックの
   ある不連続部と表面側に平滑表面を有している特許請求
   の範囲第１項に記載の 弾性回転体。 １６、上記樹脂表面層の層厚Ｄと上記不連続部の厚さｄ
   とは、（Ｄ−ｄ）≧５（μｍ）の関係を満たす特許請求
   の範囲第１５項に記載の 弾性回転体。 １７、上記クラックは最大長Ｌが０．０５μｍより大き
   く５μｍより小さい特許請求の範囲第 １５項又は第１６項に記載の弾性回転体。 １８、上記樹脂表面層は弗素樹脂層で、結晶化度９５％
   以下、引張強度５０ｋｇ／ｃｍ＾２以上の焼成樹脂であ
   り、上記弾性ゴム層はシリ コーンゴム層で、室温ゴムＪＩＳＡ硬度が ３０度乃至８０度のゴムである特許請求の 範囲第１５項に記載の弾性回転体。 １９、上記弗素樹脂層は接触角１００度以上、伸び５０
   ％以上であり、上記シリコーンゴム層はゴム反発弾性率
   ６５〜８５％である特許請求の範囲第１８項に記載の弾
   性回転体。 ２０、上記シリコーンゴム層は伸び１５０％以上である
   特許請求の範囲第１９項に記載の弾性回転体。 ２１、上記弾性回転体は被定着物を搬送する定着用回転
   体であり、上記樹脂表面層の膜厚Ｔが５μｍ乃至３５μ
   ｍで、上記弾性ゴム層の 反発弾性率Ｅが４２％乃至８５％で、且つ Ｔ≦０．７５Ｅ−２６．４の関係を満たす特許請求の範
   囲第１項に記載の弾性回転体。 ２２、上記膜厚Ｔは１０μｍ乃至２５μｍで、上記反発
   弾性率Ｅが５８％乃至８５％で、 Ｔ≦０．６５Ｅ−２７．３の関係を満たす特許請求の範
   囲第２１項に記載の弾性回転体。 ２３、上記膜厚Ｔは１５μｍ以上である特許請求の範囲
   第２２項に記載の弾性回転体。 ２４、上記弾性回転体は被定着物を搬送する定着用回転
   体で対向配置された搬送用回転体と圧接した領域を形成
   する弾性回転体であって、この圧接領域の回転方向に関
   する幅Ｎ（ｍｍ）と樹脂表面層の厚さＴ（μｍ）との関
   係は、上限が Ｔ≦（５／４）Ｎ＋２０で下限が ｛Ｔ≧（４／７）（３Ｎ−２）・・・・・ただしＮ≦１
   ０Ｔ≧（１／２）×Ｎ＋１１・・・・・・・ただしＮ≧
   １０｝を満たすものである特許請求の範囲第１項に記載
   の弾性回転体。 ２５、上記幅Ｎと厚さＴとの関係は下限が ｛Ｔ≧（５／３）（Ｎ＋２）・・・・・・・ただしＮ≦
   １０Ｔ≧（１／２）×Ｎ＋１５・・・・・・・ただしＮ
   ≧１０｝である特許請求の範囲第２４項に記載の弾性回
   転体。 ２８、上記弾性回転体は印字手段によって押圧されシー
   トを搬送するプラテンローラである特許請求の範囲第１
   項に記載の弾性回転体。 ２７、上記弾性回転体はシートを搬送するローラである
   特許請求の範囲第１項に記載の弾性 回転体。 ２８、上記弾性回転体は未定着トナー像を記録材に定着
   する加圧ローラである特許請求の範囲第１項に記載の弾
   性回転体。 ２９、上記弾性回転体は未定着トナー像を記録材に加熱
   加圧定着する加熱ローラで、内部に 熱源を有する特許請求の範囲第１項に記載の弾性回転体
   。