JPS62207393A - コ−クス乾式消火設備の除塵装置 - Google Patents
コ−クス乾式消火設備の除塵装置Info
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- JPS62207393A JPS62207393A JP4868886A JP4868886A JPS62207393A JP S62207393 A JPS62207393 A JP S62207393A JP 4868886 A JP4868886 A JP 4868886A JP 4868886 A JP4868886 A JP 4868886A JP S62207393 A JPS62207393 A JP S62207393A
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- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、コークス乾式消火設備の除塵装置に係り、特
にボイラ前の循環ガス中の粉コークスを効果的に捕集し
得るコークス乾式消火設備の除塵装置に関する。
にボイラ前の循環ガス中の粉コークスを効果的に捕集し
得るコークス乾式消火設備の除塵装置に関する。
従来、コークス乾式消火設備には第3図に示すごとく、
衝突反転型の除塵器20が設けられていた。
衝突反転型の除塵器20が設けられていた。
熱媒ガスは循環ファン24で循環され、消火塔21内で
コークスを冷却してボイラ22に循環される。このとき
ダクト25の途中に形成されている除塵器20で粉コー
クスを捕集し、ボイラ22の摩耗負荷を低減している。
コークスを冷却してボイラ22に循環される。このとき
ダクト25の途中に形成されている除塵器20で粉コー
クスを捕集し、ボイラ22の摩耗負荷を低減している。
この衝突反転型除塵器20の具体的作用は、第4図に示
すように循環ガスを仕切板20aにより下方に迂回させ
、循環ガス中の粉コークスを慣性力により仕切板20a
に衝突させて下方に自然落下させて捕集するようになっ
ている。
すように循環ガスを仕切板20aにより下方に迂回させ
、循環ガス中の粉コークスを慣性力により仕切板20a
に衝突させて下方に自然落下させて捕集するようになっ
ている。
なお、第3図中23は、ボイラ22の出口の低温ガス域
に配置されたサイクロンであり、除塵器20による除塵
が不十分であることから、これを補うべく徴集塵あるい
は木5塵を行って、循環ファン24を粉コークスによる
摩耗から保護している。
に配置されたサイクロンであり、除塵器20による除塵
が不十分であることから、これを補うべく徴集塵あるい
は木5塵を行って、循環ファン24を粉コークスによる
摩耗から保護している。
上述した従来の除JIJ20にあっては、次のような欠
点があった。
点があった。
(1)除塵器は、約800℃〜950℃のガス中の粉コ
ークス等を除塵しなければならないと共に、ポ・イラ入
口のガス流速を小さくするために大きな流路断面積を必
要とすることから、大型の耐火構造物となり、多量の耐
火材を必要とする。
ークス等を除塵しなければならないと共に、ポ・イラ入
口のガス流速を小さくするために大きな流路断面積を必
要とすることから、大型の耐火構造物となり、多量の耐
火材を必要とする。
(2)除塵器は、消火塔の出口とボイラの入口間のダク
ト内に設置されるので高所であるため、支持対象物の重
量が大きいことと相俟って大型の支持架構を必要とする
。
ト内に設置されるので高所であるため、支持対象物の重
量が大きいことと相俟って大型の支持架構を必要とする
。
(3)除塵器は、効率よく除塵するため、またガスの偏
流防止及び整流化のため、ガスの流れ方向にある程度の
長さを要する(長ければ長い程良い)ので、上記(1)
、(2)と同様に多量の耐火材と大型の架橋を要する同
時に、消火塔、ボイラ間の距離が大きくなってプラント
の占有空間が大きくなると共に、ガスダクト、架構、配
管等プラント構成物がその分だけ長大となる。またこれ
により、プラント建設敷地等も大きくなり、立地上の制
約が増える。
流防止及び整流化のため、ガスの流れ方向にある程度の
長さを要する(長ければ長い程良い)ので、上記(1)
、(2)と同様に多量の耐火材と大型の架橋を要する同
時に、消火塔、ボイラ間の距離が大きくなってプラント
の占有空間が大きくなると共に、ガスダクト、架構、配
管等プラント構成物がその分だけ長大となる。またこれ
により、プラント建設敷地等も大きくなり、立地上の制
約が増える。
(4)除塵器は、耐火材で構築されるため、形状及び構
造上の自由度が小さく、除塵効率を高めることが難しい
。このため、除塵能力が低く、ボイラに持ち込まれるコ
ークス粉が増え、これがボイラチューブに衝突し、チュ
ーブが摩耗して寿命が短くなる。
造上の自由度が小さく、除塵効率を高めることが難しい
。このため、除塵能力が低く、ボイラに持ち込まれるコ
ークス粉が増え、これがボイラチューブに衝突し、チュ
ーブが摩耗して寿命が短くなる。
(5)除塵効果を高めるためその形状を複雑にすると、
これを通過することによりガスの偏流が発生し、ボイラ
の効率が低下してしまう、また、ガスの偏流によりコー
クス粉も濃度の偏りが生じ、上記ガス偏流と相俟ってボ
イラチューブの局部的摩耗が生じ、寿命が更に短くなる
。
これを通過することによりガスの偏流が発生し、ボイラ
の効率が低下してしまう、また、ガスの偏流によりコー
クス粉も濃度の偏りが生じ、上記ガス偏流と相俟ってボ
イラチューブの局部的摩耗が生じ、寿命が更に短くなる
。
(6)ボイラチューブの寿命を長くするためには、ボイ
ラ内のガス流速を小さくする必要がある。このため、ボ
イラのガス流路断面が大きくなる。また、流速が低下す
ると熱伝達率が低下するので伝熱面積を増やす必要があ
り、チューブ本数を増やさなければならない、従ってこ
うしたことがらボイラが大型化してしまう。
ラ内のガス流速を小さくする必要がある。このため、ボ
イラのガス流路断面が大きくなる。また、流速が低下す
ると熱伝達率が低下するので伝熱面積を増やす必要があ
り、チューブ本数を増やさなければならない、従ってこ
うしたことがらボイラが大型化してしまう。
(7)ボイラチューブの長寿命化を図るため、チューブ
上面にプロテクターを設置したり、チューブの肉圧を増
加したり、耐摩耗性の高いチューブ材質にする必要があ
るが、これらはボイラのコスト高の原因となる。
上面にプロテクターを設置したり、チューブの肉圧を増
加したり、耐摩耗性の高いチューブ材質にする必要があ
るが、これらはボイラのコスト高の原因となる。
以上の問題点を解決する方法として、衝突反転型除塵器
のかわりに、第5図に示すような、除塵格子1を用いる
方法が近年特に大型のコークス乾式消火設備が採用され
るようになった。これは実公昭60−23294、実開
昭59−172750、実開昭59−47637号で開
示されるものであり、この除塵格子lを採用することで
、ダクト寸法を小さくすることができ、かつ、消火塔、
ボイラ間の距離を小さくすることが可能となるため、建
設コストを大幅に低減することが可能となる。
のかわりに、第5図に示すような、除塵格子1を用いる
方法が近年特に大型のコークス乾式消火設備が採用され
るようになった。これは実公昭60−23294、実開
昭59−172750、実開昭59−47637号で開
示されるものであり、この除塵格子lを採用することで
、ダクト寸法を小さくすることができ、かつ、消火塔、
ボイラ間の距離を小さくすることが可能となるため、建
設コストを大幅に低減することが可能となる。
第6図は、第5図のA−A矢視による従来構造の除塵格
子断面の1例を示す、除塵格子1は、循環ガス上流側の
整流格子1bと下流側の捕集格子laから形成されてお
り、かつ、整流格子1bと捕集格子1aとは千鳥状に、
ダクト25の幅方向に複数個並んでいる。循環ガス中の
粉コークスは整流格子1bで流れ方向に強制力を受け、
捕集格子1&の溝4に導かれ、溝4に捕集される。溝4
内では、ガスの流速は0となっているため、粉コークス
は1重力により、溝4の中を落下し、ダクト25の傾斜
下面5を経て、ダスト排出弁3より排出される。
子断面の1例を示す、除塵格子1は、循環ガス上流側の
整流格子1bと下流側の捕集格子laから形成されてお
り、かつ、整流格子1bと捕集格子1aとは千鳥状に、
ダクト25の幅方向に複数個並んでいる。循環ガス中の
粉コークスは整流格子1bで流れ方向に強制力を受け、
捕集格子1&の溝4に導かれ、溝4に捕集される。溝4
内では、ガスの流速は0となっているため、粉コークス
は1重力により、溝4の中を落下し、ダクト25の傾斜
下面5を経て、ダスト排出弁3より排出される。
しかしながら従来の捕集格子1aでは、溝4の深さは1
00mm以下であり、後述するように。
00mm以下であり、後述するように。
粉コークスの捕集率が低く、循環ガス中の粉コークスは
、大半がこの捕集格子1aでは補修されることなく、ボ
イラ内に流れ、ボイラチューブの摩耗負荷を大きくし、
ボイラチューブの早期取替や前記の衝突反転型除塵器の
上記問題点(6)または(7)と同様の問題点があった
。
、大半がこの捕集格子1aでは補修されることなく、ボ
イラ内に流れ、ボイラチューブの摩耗負荷を大きくし、
ボイラチューブの早期取替や前記の衝突反転型除塵器の
上記問題点(6)または(7)と同様の問題点があった
。
本発明は、第5図に示すようなダクト25内に、除塵格
子1を用いる装置において、除塵格子1の形状を改善し
て、粉コークスの捕集率を上げ、ボイラチューブの摩耗
負荷を軽減する装置である。
子1を用いる装置において、除塵格子1の形状を改善し
て、粉コークスの捕集率を上げ、ボイラチューブの摩耗
負荷を軽減する装置である。
改善内容としては、
■除塵格子1を前後2段とも粉塵コークス捕集格子とし
、捕集箇所を増やす。
、捕集箇所を増やす。
q)捕集格子の溝深さを深くし、捕集した粉コークスの
再飛散を防止する。
再飛散を防止する。
■捕集格子の前後端とも円形状とした断面長円形状とし
て、除塵格子での循環ガスの圧損を減するとともに、上
流側での捕集格子で捕集できない粉コークスを下流側で
の捕集格子の溝に導くよう、粉コークス軌跡を改善する
。
て、除塵格子での循環ガスの圧損を減するとともに、上
流側での捕集格子で捕集できない粉コークスを下流側で
の捕集格子の溝に導くよう、粉コークス軌跡を改善する
。
■上流側の捕集格子の格子間間隙を、下流側の捕集格子
の溝幅よりも小さくし、上流側の捕集格子で捕集されな
いで下流側へ流れる粉コークスを下流側捕集格子で確実
に捕集する。
の溝幅よりも小さくし、上流側の捕集格子で捕集されな
いで下流側へ流れる粉コークスを下流側捕集格子で確実
に捕集する。
本発明の具体例を第1図に示す。第1図は本発明の具体
例における第5図のA−A矢視図である。除塵格子lは
前@2段とも、捕集格子2とし、その捕集溝4の溝深さ
文は見≧150とし、かつ、溝4の幅Wに対し、又≧1
.5Wとする。格子の棒状体の横断面の前端部6、後端
部7とも円形状とし、上流側の格子間間隙Sに対し、溝
幅WはW≧Sとする。
例における第5図のA−A矢視図である。除塵格子lは
前@2段とも、捕集格子2とし、その捕集溝4の溝深さ
文は見≧150とし、かつ、溝4の幅Wに対し、又≧1
.5Wとする。格子の棒状体の横断面の前端部6、後端
部7とも円形状とし、上流側の格子間間隙Sに対し、溝
幅WはW≧Sとする。
第1図と第6図の構成差から明確なように、従来の除塵
格子1の構成では、前方が冷却ガスの整流格子1b、そ
して整流された冷却ガスを捕集格子1aに導き該捕集格
子1aに衝突させ粉塵コークスを補修しようとしている
に対し、除塵格子lを構成する上流側および下流側の格
子をともに捕集格子2とする点、この点のみをとっても
捕集効率の向上は著しい、また、捕集格子1aは従来、
複数溝4を有していたのに対し、単一の溝を構成するこ
とにより、製作が容易の他、従来では溝間の突起に衝突
して飛散するものが溝内に達するという捕集効率の向上
が図られるという利点を生ずる。
格子1の構成では、前方が冷却ガスの整流格子1b、そ
して整流された冷却ガスを捕集格子1aに導き該捕集格
子1aに衝突させ粉塵コークスを補修しようとしている
に対し、除塵格子lを構成する上流側および下流側の格
子をともに捕集格子2とする点、この点のみをとっても
捕集効率の向上は著しい、また、捕集格子1aは従来、
複数溝4を有していたのに対し、単一の溝を構成するこ
とにより、製作が容易の他、従来では溝間の突起に衝突
して飛散するものが溝内に達するという捕集効率の向上
が図られるという利点を生ずる。
さらに、従来では、上流側の格子がガス流の整流機能、
下流側の格子が粒子の捕集機能と、機f@分担を図って
いるのに対し、本発明では第1図に示すように横断面を
長円形としているため、上流側、下流側の格子の両方と
もガス流の整流機能と粒子の捕集機能をともに有し、圧
損の増加を抑制する効果も生じている。
下流側の格子が粒子の捕集機能と、機f@分担を図って
いるのに対し、本発明では第1図に示すように横断面を
長円形としているため、上流側、下流側の格子の両方と
もガス流の整流機能と粒子の捕集機能をともに有し、圧
損の増加を抑制する効果も生じている。
シミュレーション結果で溝深さ見を150mm以上とす
ることにより再飛散がなくなった。溝は−・定深さを確
保することにより、溝内に形成されるガス流速零の空間
を安定化し、溝壁に衝突して外部に飛散する粉塵コーク
スの減少を図ることができる。
ることにより再飛散がなくなった。溝は−・定深さを確
保することにより、溝内に形成されるガス流速零の空間
を安定化し、溝壁に衝突して外部に飛散する粉塵コーク
スの減少を図ることができる。
また、文≧1.5Wは、Wが大きくなると上記ガス流速
零の空間の不安定さを招くことから限定される。なお、
W≧Sは、明らかなように上流側の格子間を通過する粉
塵を全量溝内に導こうとする意図である。
零の空間の不安定さを招くことから限定される。なお、
W≧Sは、明らかなように上流側の格子間を通過する粉
塵を全量溝内に導こうとする意図である。
従来の除塵格子1による粉コークス粒子の飛行軌跡解析
結果を第7図に、本発明による粉コークス粒子の飛行軌
跡解析結果を第2図に示す、従来の除塵格子では、整流
格子1bによって強制力を受けた粉コークスは線図で示
すように、捕集格子1aの溝4に入らないものもあり、
入っても、溝内面に衝突した反発力によって再飛散し、
粉コークスの捕集率は低くなる。
結果を第7図に、本発明による粉コークス粒子の飛行軌
跡解析結果を第2図に示す、従来の除塵格子では、整流
格子1bによって強制力を受けた粉コークスは線図で示
すように、捕集格子1aの溝4に入らないものもあり、
入っても、溝内面に衝突した反発力によって再飛散し、
粉コークスの捕集率は低くなる。
第2図における本発明による除塵格子では、上流側の捕
集格子で捕集されない粉コークスは、下流側の捕集格子
2の溝4内に導かれ、粉コークス捕集率は大幅に向上す
る。
集格子で捕集されない粉コークスは、下流側の捕集格子
2の溝4内に導かれ、粉コークス捕集率は大幅に向上す
る。
第8図は、従来の除塵格子と、本発明の具体例による除
塵格子の、粉コークス粒径に対する粉コークスの捕集率
の実績を示す、横軸は、循環ガス中に含まれる粉コーク
ス粒子径、縦軸は粉コークスの捕集率を示す、線Aが従
来の除塵格子による捕集率であり、線Bが本発明の除塵
格子による捕集率である。第8図でわかるように、本発
明による除塵格子では、従来の除塵格子よりも、各粉コ
ークス径とも捕集率が向上しており、特にボイラチュー
ブ摩耗に大きく影響を芋える300〜400gm以上の
粉コークス粒径の大きな範囲での粉コークス捕集率の向
とが著しい。
塵格子の、粉コークス粒径に対する粉コークスの捕集率
の実績を示す、横軸は、循環ガス中に含まれる粉コーク
ス粒子径、縦軸は粉コークスの捕集率を示す、線Aが従
来の除塵格子による捕集率であり、線Bが本発明の除塵
格子による捕集率である。第8図でわかるように、本発
明による除塵格子では、従来の除塵格子よりも、各粉コ
ークス径とも捕集率が向上しており、特にボイラチュー
ブ摩耗に大きく影響を芋える300〜400gm以上の
粉コークス粒径の大きな範囲での粉コークス捕集率の向
とが著しい。
従って本発明の除塵格子を採用することによって、ボイ
ラチューブ摩耗負荷を著しく軽減することが可能となる
。
ラチューブ摩耗負荷を著しく軽減することが可能となる
。
消火塔21から排出された循環ガスは、多量の粉コーク
スを含んだ状態でダクト25内を流れてくる。粉コーク
スは本発明による除塵格子の上流側捕集格子2で1部は
捕集され、捕集されない残りの粉コークスは、捕集格子
の前端部6によってその軌跡を効果的に曲げられ、下流
側の捕集格子2の溝4内に導かれる。上流側、下流側の
捕集格子2の溝4によって捕集された粉コークスは、そ
れぞれ溝4内を垂直に落ちていき、ダクトの傾斜下面5
を経て、ダスト排出弁3から排出される。
スを含んだ状態でダクト25内を流れてくる。粉コーク
スは本発明による除塵格子の上流側捕集格子2で1部は
捕集され、捕集されない残りの粉コークスは、捕集格子
の前端部6によってその軌跡を効果的に曲げられ、下流
側の捕集格子2の溝4内に導かれる。上流側、下流側の
捕集格子2の溝4によって捕集された粉コークスは、そ
れぞれ溝4内を垂直に落ちていき、ダクトの傾斜下面5
を経て、ダスト排出弁3から排出される。
循環ガスは、除塵格子1を通過することにより、粉コー
クスを大幅に除去されたのち、ボイラ22に導かれ、熱
交換を行う。ボイラに導かれた循環ガスは除塵格子1に
よって、消火塔を出た時に多量に含んでいた粉コークス
を本発明による除塵格子1によって捕集されるため、ボ
イラチューブ摩耗負荷は従来に比べ大幅に軽減される。
クスを大幅に除去されたのち、ボイラ22に導かれ、熱
交換を行う。ボイラに導かれた循環ガスは除塵格子1に
よって、消火塔を出た時に多量に含んでいた粉コークス
を本発明による除塵格子1によって捕集されるため、ボ
イラチューブ摩耗負荷は従来に比べ大幅に軽減される。
本発明によれば次の優れた効果を奏する。
(a)ボイラ前の循環ガス中の粉コークスを効果的に捕
集することができるため、ボイラチューブの摩耗負荷を
大幅に軽減することができる。
集することができるため、ボイラチューブの摩耗負荷を
大幅に軽減することができる。
(b)ボイラチューブの摩耗負荷軽減により、ボイラ内
の流速を大きくとることが可能となり、ボイラ形状をコ
ンパクトにして、建設費の低減が可能となる。またボイ
ラチューブの材質も高価な材質は不要となり、これによ
って建設費低減が可能となる。
の流速を大きくとることが可能となり、ボイラ形状をコ
ンパクトにして、建設費の低減が可能となる。またボイ
ラチューブの材質も高価な材質は不要となり、これによ
って建設費低減が可能となる。
(C)ボイラチューブのプロテクタが不要か、プロテク
タ範囲を大幅に減らすことができ、ボイラ効率の向上が
可能となる。
タ範囲を大幅に減らすことができ、ボイラ効率の向上が
可能となる。
(d)循環ガスが除塵格子を通過する時の圧損を減らす
ことができるため、循環ファンの電力費を低減すること
が可能となる。
ことができるため、循環ファンの電力費を低減すること
が可能となる。
(e)衝突反転式の除塵器ではないため、ダクト形状を
コンパクトにすることができ、ダクトでの耐火物使用量
を大幅に削減できる。また、消火塔、ボイラ間の距離も
小さくすることができ、建設費の低減だけでなく、プラ
ント建設敷地も小さくすることができ、レイアウト上有
利となる。
コンパクトにすることができ、ダクトでの耐火物使用量
を大幅に削減できる。また、消火塔、ボイラ間の距離も
小さくすることができ、建設費の低減だけでなく、プラ
ント建設敷地も小さくすることができ、レイアウト上有
利となる。
第1図は本発明の除塵装置の実施例の格子断面図、第2
図は本発明の除塵格子による粉コークス軌跡解析例、第
3図は従来のコークス乾式消火設備の除塵システム図、
第4図は衝突反転型除塵器を示す側断面図、第5図は除
塵格子型除塵器を示す側断面図、第6図は従来の除塵格
子実施例による格子断面を示す第5図のA−A矢視図、
第7図は従来の除塵格子による粉コークス軌跡解析例、
第8図は、従来の除塵格子と、本発明の具体例による除
塵格子の、粉コークス粒径に対する粉コークスの捕集率
の実績を示すグラフである。 ■・・・除塵格子 la・・・捕集格子 lb・・・整流格子 2・・・捕集格子 3・・・ダスト排出弁 4・・・溝 5・・・ダクト傾斜下面 6・・・捕集格子前端部 7・・・捕集格子後端部 20・・・衝突反転型除塵器 20a・・・仕切板 2L・・・消火塔 22・・・ボイラ 23・・・サイクロン 24・・・循環ファン 25・・・ダクト
図は本発明の除塵格子による粉コークス軌跡解析例、第
3図は従来のコークス乾式消火設備の除塵システム図、
第4図は衝突反転型除塵器を示す側断面図、第5図は除
塵格子型除塵器を示す側断面図、第6図は従来の除塵格
子実施例による格子断面を示す第5図のA−A矢視図、
第7図は従来の除塵格子による粉コークス軌跡解析例、
第8図は、従来の除塵格子と、本発明の具体例による除
塵格子の、粉コークス粒径に対する粉コークスの捕集率
の実績を示すグラフである。 ■・・・除塵格子 la・・・捕集格子 lb・・・整流格子 2・・・捕集格子 3・・・ダスト排出弁 4・・・溝 5・・・ダクト傾斜下面 6・・・捕集格子前端部 7・・・捕集格子後端部 20・・・衝突反転型除塵器 20a・・・仕切板 2L・・・消火塔 22・・・ボイラ 23・・・サイクロン 24・・・循環ファン 25・・・ダクト
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 コークス乾式消火塔の冷却ガス出口ダクト内に設置
され、ダクト内を通過する循環ガスを衝突させて、これ
に含まれる粉塵コークスを分離捕集する除塵装置であっ
て、前記ダクト内の幅方向に所定の間隔をあけて鉛直に
棒状体を並設した格子を、ガス流れ方向に対して千鳥形
に2列に配設し、前記棒状体はガス流れ方向に長い長円
形横断面形状をなすと共に、ガス流れに対向する前面に
溝深さ150mm以上の溝を凹設し、上流側の格子間の
間隙Sは下流側の格子の前記溝の幅Wに対し S≦Wとしたことを特徴とするコークス乾式消火設備の
除塵装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4868886A JPS62207393A (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | コ−クス乾式消火設備の除塵装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4868886A JPS62207393A (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | コ−クス乾式消火設備の除塵装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62207393A true JPS62207393A (ja) | 1987-09-11 |
JPH0571075B2 JPH0571075B2 (ja) | 1993-10-06 |
Family
ID=12810256
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4868886A Granted JPS62207393A (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | コ−クス乾式消火設備の除塵装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62207393A (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103666496B (zh) * | 2013-12-17 | 2015-09-16 | 西安华江环保科技股份有限公司 | 一种干熄焦一次除尘器 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61111944U (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-15 | ||
JPS61180144U (ja) * | 1985-04-27 | 1986-11-10 |
-
1986
- 1986-03-07 JP JP4868886A patent/JPS62207393A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61111944U (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-15 | ||
JPS61180144U (ja) * | 1985-04-27 | 1986-11-10 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0571075B2 (ja) | 1993-10-06 |
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