JPS62205244A - 低膨脹性鋳鉄 - Google Patents
低膨脹性鋳鉄Info
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- JPS62205244A JPS62205244A JP4729586A JP4729586A JPS62205244A JP S62205244 A JPS62205244 A JP S62205244A JP 4729586 A JP4729586 A JP 4729586A JP 4729586 A JP4729586 A JP 4729586A JP S62205244 A JPS62205244 A JP S62205244A
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- Japan
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- cast iron
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- iron
- nickel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、熱変位が問題となる機械構造材、例えば超精
密工作機械の中枢部分や、放電加工機、エレクトロニク
ス関連分野のラッピングプレートなどに使用される熱膨
張係数の低い鋳鉄に関する。
密工作機械の中枢部分や、放電加工機、エレクトロニク
ス関連分野のラッピングプレートなどに使用される熱膨
張係数の低い鋳鉄に関する。
(従来技術及びその問題点)
超精密工作機械の中枢部分や放電加工機、エレクトロニ
クス関連分野のラッピングプレートなどは、その構造材
料として摩擦熱や作業環境の温度変化があっても伸縮量
が極めて少ないものが要求される。このような材料とし
て、セラミ・ノクス系材料、鉄−ニッケル系アンバー合
金などがある。
クス関連分野のラッピングプレートなどは、その構造材
料として摩擦熱や作業環境の温度変化があっても伸縮量
が極めて少ないものが要求される。このような材料とし
て、セラミ・ノクス系材料、鉄−ニッケル系アンバー合
金などがある。
しかしセラミックス材料は、加工性が極めて困難であり
、またアンバー合金は精密鋳造が行ないがたく、シかも
コストが高い。従って、いずれの材料もこの種の構造材
料として不適切であるといえる。一方、加工性、鋳造性
の優れた材料として鋳鉄があるが、従来の鋳鉄の熱膨張
率は、約11〜12X10″6/’Cと高く上述した構
造材として適切とはいえない。
、またアンバー合金は精密鋳造が行ないがたく、シかも
コストが高い。従って、いずれの材料もこの種の構造材
料として不適切であるといえる。一方、加工性、鋳造性
の優れた材料として鋳鉄があるが、従来の鋳鉄の熱膨張
率は、約11〜12X10″6/’Cと高く上述した構
造材として適切とはいえない。
(発明が解決しようとする技術的課題)本発明は、熱膨
張係数が極めて低く、かつ鋳造性および加工性も良好な
低膨脹性鋳鉄を提供することを目的とする。
張係数が極めて低く、かつ鋳造性および加工性も良好な
低膨脹性鋳鉄を提供することを目的とする。
(技術的課題を解決するための手段)
この発明は、重量%で、ニッケル26〜34%、コバル
ト1〜5%、バナジウム061〜0.3%、ニオブ0.
01〜0.0496、炭素2.0〜4.0%、残部鉄及
び不可避的不純物を含有する低膨脹性鋳鉄である。
ト1〜5%、バナジウム061〜0.3%、ニオブ0.
01〜0.0496、炭素2.0〜4.0%、残部鉄及
び不可避的不純物を含有する低膨脹性鋳鉄である。
以下この発明を図面を参照して説明する。
この発明にかかる鋳鉄に加えられる添加元素の添加理由
及び添加範囲を限定した理由に付いて先ず説明する。ニ
ッケルは、鋳鉄の熱膨張係数を下げかつ耐食性を向上す
るために添加する。上記範囲に限定した理由はこの範囲
のものが鋳鉄の熱膨張係数を小さくでき、この範囲を外
れると、いずれも熱膨張係数が高くなるためである。第
1図は、鉄−3,0%炭素合金を基礎として、これにニ
ッケルを各種添加量で添加してその熱膨張係数を調べた
結果を示す。この図から斜線で示した範囲、即ちニッケ
ル26〜34%の範囲が熱膨張係数が低いことかわかる
。
及び添加範囲を限定した理由に付いて先ず説明する。ニ
ッケルは、鋳鉄の熱膨張係数を下げかつ耐食性を向上す
るために添加する。上記範囲に限定した理由はこの範囲
のものが鋳鉄の熱膨張係数を小さくでき、この範囲を外
れると、いずれも熱膨張係数が高くなるためである。第
1図は、鉄−3,0%炭素合金を基礎として、これにニ
ッケルを各種添加量で添加してその熱膨張係数を調べた
結果を示す。この図から斜線で示した範囲、即ちニッケ
ル26〜34%の範囲が熱膨張係数が低いことかわかる
。
コバルトは、鋳鉄の熱膨張係数を下げ、かつ耐食性を向
上する元素である。添加範囲を限定した理由は、上記範
囲で鋳鉄の熱膨張係数が低くなるためである。第2図は
、鉄−3,0%炭素−30%ニッケル合金を基礎として
これにコバルトを各種添加範囲で添加した合金、及び鉄
−3,0%炭素−34%ニッケル合金を基礎としてこれ
にコバルトを6種添加範囲で添加した合金についてそれ
ぞれその熱膨張係数を調べた結果を示す。この結果から
コバルト1〜506の範囲が熱膨張係数が低いことがわ
かる。
上する元素である。添加範囲を限定した理由は、上記範
囲で鋳鉄の熱膨張係数が低くなるためである。第2図は
、鉄−3,0%炭素−30%ニッケル合金を基礎として
これにコバルトを各種添加範囲で添加した合金、及び鉄
−3,0%炭素−34%ニッケル合金を基礎としてこれ
にコバルトを6種添加範囲で添加した合金についてそれ
ぞれその熱膨張係数を調べた結果を示す。この結果から
コバルト1〜506の範囲が熱膨張係数が低いことがわ
かる。
バナジウムは、鋳鉄の熱膨張係数を下げるために添加す
る。そのふ加範囲を−1−記範囲に限定した理由は、こ
の範囲で熱膨張係数が低く、この範囲を外れると熱膨張
係数か上昇するためである。第3図は鉄−0,3%炭素
−30%ニッケルー3%コバルト合金を基礎として、こ
れにバナジウムを各種範囲で添加した合金の熱膨張係数
を示す。また鉄−0,3%炭素−30%ニッケルー5%
コバルト合金を基礎として、これにバナジウムを各種範
囲で添加した合金の熱膨張係数を示す。これらの結果か
らバナジウムを0.1〜03%添加したものが熱膨張係
数が低いことかわかる。
る。そのふ加範囲を−1−記範囲に限定した理由は、こ
の範囲で熱膨張係数が低く、この範囲を外れると熱膨張
係数か上昇するためである。第3図は鉄−0,3%炭素
−30%ニッケルー3%コバルト合金を基礎として、こ
れにバナジウムを各種範囲で添加した合金の熱膨張係数
を示す。また鉄−0,3%炭素−30%ニッケルー5%
コバルト合金を基礎として、これにバナジウムを各種範
囲で添加した合金の熱膨張係数を示す。これらの結果か
らバナジウムを0.1〜03%添加したものが熱膨張係
数が低いことかわかる。
ニオブは、鋳鉄の熱膨張係数をFげかつ溶接性を高める
ために添加する。上記範囲に限定した理由は、この範囲
のものが熱膨張係数が低く、この範囲から外れると熱膨
張係数か上昇するためである。第4図は、鉄−0,3%
炭素−30%ニッケルー3%コバルトー0.2%バナジ
ウム−合金を基礎として、これにニオブを各種添加範囲
で添加した合金の熱膨張係数を示す。また鉄−0,3%
炭素−30%ニッケルー3%コバルトー0.3%バナジ
ウム合金を基礎として、これにニオブを各種添加量で添
加した合金の熱膨張係数を示す。これら曲線からニオブ
0.01〜0.04%の範囲が良いことがわかる。
ために添加する。上記範囲に限定した理由は、この範囲
のものが熱膨張係数が低く、この範囲から外れると熱膨
張係数か上昇するためである。第4図は、鉄−0,3%
炭素−30%ニッケルー3%コバルトー0.2%バナジ
ウム−合金を基礎として、これにニオブを各種添加範囲
で添加した合金の熱膨張係数を示す。また鉄−0,3%
炭素−30%ニッケルー3%コバルトー0.3%バナジ
ウム合金を基礎として、これにニオブを各種添加量で添
加した合金の熱膨張係数を示す。これら曲線からニオブ
0.01〜0.04%の範囲が良いことがわかる。
炭素は、鋳鉄に鋳造性、切削加工性、溶接性などの特性
を持たせる元素である。上記範囲に限定した理由は、鋳
鉄の流動性と強度とをいずれも満足しているためである
。即ち、第5図は、鉄−30%ニッケルー3%コバルト
ー0.2%バナジウム−0,02%ニオブ合金について
、その流動性と強度とをそれぞれ調べたものである。両
回線から炭素2〜4%のものは、流動性及び強度がいず
れも優れていることがわかる。
を持たせる元素である。上記範囲に限定した理由は、鋳
鉄の流動性と強度とをいずれも満足しているためである
。即ち、第5図は、鉄−30%ニッケルー3%コバルト
ー0.2%バナジウム−0,02%ニオブ合金について
、その流動性と強度とをそれぞれ調べたものである。両
回線から炭素2〜4%のものは、流動性及び強度がいず
れも優れていることがわかる。
不可避的不純物には、例えば珪素、マンガン、リン、硫
黄、銅、クロムなどがあり、その含Haは、例えば、珪
素0.5〜2.0%、マンガン0.5〜2.5%、リン
0.1〜0,01%、硫黄0.2〜0.05%、銅0.
3〜0,1%、クロム0.5〜0,05%程度である。
黄、銅、クロムなどがあり、その含Haは、例えば、珪
素0.5〜2.0%、マンガン0.5〜2.5%、リン
0.1〜0,01%、硫黄0.2〜0.05%、銅0.
3〜0,1%、クロム0.5〜0,05%程度である。
この鋳鉄は、従来公知の製造方法で製造でき、例えば溶
融鉄中にこれら添加元素を単独または母合金の形で添加
して製造される。
融鉄中にこれら添加元素を単独または母合金の形で添加
して製造される。
(発明の効果)
このようにして得られる鋳鉄は、熱膨張係数が1.4〜
2X10’/℃程度であり、従来の鋳鉄と比へて1/1
0〜1/6と極めて低い。また鋳造性が良好で複雑な形
状の部品を製造するのに好適である。この鋳鉄は切削加
工性も良好である。
2X10’/℃程度であり、従来の鋳鉄と比へて1/1
0〜1/6と極めて低い。また鋳造性が良好で複雑な形
状の部品を製造するのに好適である。この鋳鉄は切削加
工性も良好である。
更に溶接が容品で組成の異なる材質との復合祠を作るの
に好適である。更にまた耐食性が従来の鋳鉄に比べて優
れている。
に好適である。更にまた耐食性が従来の鋳鉄に比べて優
れている。
従って本発明にかかる鋳鉄は、温度変化により熱膨張し
ては困る構造材、例えば超精密工作機械、放電加工機械
、エレクトロニクス関連分野のラツビンクプレート、半
導体用工作機械、精密研削盤、光学機械、レーザー加工
機械等の構造材として極めて有効である。
ては困る構造材、例えば超精密工作機械、放電加工機械
、エレクトロニクス関連分野のラツビンクプレート、半
導体用工作機械、精密研削盤、光学機械、レーザー加工
機械等の構造材として極めて有効である。
(実施例)
従来公知の通常の方法で本発明鋳鉄を製造し、その機械
的及び物理的性質を調べた。その結果を表1に示す。な
お鋳鉄の組成は、鉄−3,0%炭素−30%ニッケルー
3%コバルトー〇、2%バナジウム−0,02%ニオブ
である。
的及び物理的性質を調べた。その結果を表1に示す。な
お鋳鉄の組成は、鉄−3,0%炭素−30%ニッケルー
3%コバルトー〇、2%バナジウム−0,02%ニオブ
である。
表1
図面は、本発明にかかる鋳鉄の線熱膨張係数を本発明の
範囲から外れるものとともに示したもので、第1図はニ
ッケルの添加量と線熱膨張係数との関係を示す図、第2
図はコバルトの添加量と線膨張係数との関係を示す図、
第3図はバナジウム添加量と線熱膨張係数との関係を示
す図、第4図はニオブ添加量と線熱膨張係数との関係を
示す図、第5図は炭素添加量と流動性及び強度との関係
を示す図である。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 CO喀力号(’Ie) 第2じ 第゛3図 44図 C省重量(−) i5図 昭 (1151月 11 特許庁長官 宇 賀 道 部 j股1、事件の表示 特願昭61−47295号 2、発明の名称 低膨張性門鉄 3、補正をする名 事件との関係特許出・頂人 ヤマトメダル工業株式会社 li、代理人 5、自発補正 7、補正の内容 (1)明’AH8中第4頁第9行、同頁2g12行、第
5頁第1行支び回、ぼ第4行〜第5行に「0.3係炭素
」とあるをそれぞれ「3.0壬炭素」と訂正する。 (2)図面中、第3図に rye−0,3C−3ONi−5CoJ ノ);び
r re−0,3C−3ONi−3Co、l、と記載さ
れているのをそれぞれ別紙の通りr Fe−3,0C−
3ON+ −5CoJ及びrye−3,nC−3ONi
−3CoJ と訂正する。 (3)図面9第4図にrye−0,3C−311N l
−3Co −0,3VJ &びr F’e−0,3O−
3ON !−3Co−0.2VJとある全それぞれ別紙
の通、!7 r Fe−3,□C−3(’)N l−3
Co−0,3VJ Iりびr We−3,0C−3ON
i−3Co−0,2VJと訂正する。 li3 図 貫4 Q
範囲から外れるものとともに示したもので、第1図はニ
ッケルの添加量と線熱膨張係数との関係を示す図、第2
図はコバルトの添加量と線膨張係数との関係を示す図、
第3図はバナジウム添加量と線熱膨張係数との関係を示
す図、第4図はニオブ添加量と線熱膨張係数との関係を
示す図、第5図は炭素添加量と流動性及び強度との関係
を示す図である。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 CO喀力号(’Ie) 第2じ 第゛3図 44図 C省重量(−) i5図 昭 (1151月 11 特許庁長官 宇 賀 道 部 j股1、事件の表示 特願昭61−47295号 2、発明の名称 低膨張性門鉄 3、補正をする名 事件との関係特許出・頂人 ヤマトメダル工業株式会社 li、代理人 5、自発補正 7、補正の内容 (1)明’AH8中第4頁第9行、同頁2g12行、第
5頁第1行支び回、ぼ第4行〜第5行に「0.3係炭素
」とあるをそれぞれ「3.0壬炭素」と訂正する。 (2)図面中、第3図に rye−0,3C−3ONi−5CoJ ノ);び
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3ON+ −5CoJ及びrye−3,nC−3ONi
−3CoJ と訂正する。 (3)図面9第4図にrye−0,3C−311N l
−3Co −0,3VJ &びr F’e−0,3O−
3ON !−3Co−0.2VJとある全それぞれ別紙
の通、!7 r Fe−3,□C−3(’)N l−3
Co−0,3VJ Iりびr We−3,0C−3ON
i−3Co−0,2VJと訂正する。 li3 図 貫4 Q
Claims (1)
- 重量%で、ニッケル26〜34%、コバルト1〜5%、
バナジウム0.1〜0.3%、ニオブ0.01〜0.0
4%、炭素2.0〜4.0%、残部鉄及び不可避的不純
物を含有する低膨脹性鋳鉄。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4729586A JPS62205244A (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | 低膨脹性鋳鉄 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4729586A JPS62205244A (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | 低膨脹性鋳鉄 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62205244A true JPS62205244A (ja) | 1987-09-09 |
JPH0136548B2 JPH0136548B2 (ja) | 1989-08-01 |
Family
ID=12771290
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4729586A Granted JPS62205244A (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | 低膨脹性鋳鉄 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62205244A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06172919A (ja) * | 1988-11-02 | 1994-06-21 | Toshiba Corp | 低熱膨張鋳鉄を用いた工作機械、精密測定機 器および成形用金型 |
US6110305A (en) * | 1992-12-15 | 2000-08-29 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method for production of high-strength low-expansion cast iron |
-
1986
- 1986-03-06 JP JP4729586A patent/JPS62205244A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06172919A (ja) * | 1988-11-02 | 1994-06-21 | Toshiba Corp | 低熱膨張鋳鉄を用いた工作機械、精密測定機 器および成形用金型 |
JP2568022B2 (ja) * | 1988-11-02 | 1996-12-25 | 株式会社東芝 | 低熱膨張鋳鉄を用いた工作機械、精密測定機器、成形用金型、半導体装置および電子製造装置 |
US6110305A (en) * | 1992-12-15 | 2000-08-29 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method for production of high-strength low-expansion cast iron |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0136548B2 (ja) | 1989-08-01 |
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