JPS62197604A - コンバインドプラントの起動方法 - Google Patents
コンバインドプラントの起動方法Info
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- JPS62197604A JPS62197604A JP3818686A JP3818686A JPS62197604A JP S62197604 A JPS62197604 A JP S62197604A JP 3818686 A JP3818686 A JP 3818686A JP 3818686 A JP3818686 A JP 3818686A JP S62197604 A JPS62197604 A JP S62197604A
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Classifications
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上のの利用分野〉
本発明はガスタービン排熱回収蒸気発生器及び□蒸気タ
ービンから構成されるコンバインドプラン１−の起動方
法に係る。
ービンから構成されるコンバインドプラン１−の起動方
法に係る。
〈従来の技術〉
ガスタービンとガスタービンの排ガスを熱源とする廃熱
回収蒸気発生器からの発生蒸気により駆動される蒸気タ
ービンを一軸に結合してなるこの種のコンバインドプラ
ン１−は高効＊（４０％以上）と起動停止のフレキシビ
リティ−が大きな特徴であり、特に蒸気タービンとガス
タービンを一軸に結合した一軸コンバインドプラントは
中間負荷運用での効率、運転性能が優れていること、プ
ラント起動時間が短いことから中間負荷火力発電設備の
主流となりつつある。
回収蒸気発生器からの発生蒸気により駆動される蒸気タ
ービンを一軸に結合してなるこの種のコンバインドプラ
ン１−は高効＊（４０％以上）と起動停止のフレキシビ
リティ−が大きな特徴であり、特に蒸気タービンとガス
タービンを一軸に結合した一軸コンバインドプラントは
中間負荷運用での効率、運転性能が優れていること、プ
ラント起動時間が短いことから中間負荷火力発電設備の
主流となりつつある。
しかしその反面、−軸コンバインドプラントにおいては
、複数台数（通常６ないし７台）の一部を起動停止させ
る台数切替えにより電力の負荷変動に対応するため起動
停止が頻繁に行われ、その結果蒸気タービンは過酷な熱
応力に曝され蒸気タービンに亀裂が発生することもあり
その対策は大きな課題であった。
、複数台数（通常６ないし７台）の一部を起動停止させ
る台数切替えにより電力の負荷変動に対応するため起動
停止が頻繁に行われ、その結果蒸気タービンは過酷な熱
応力に曝され蒸気タービンに亀裂が発生することもあり
その対策は大きな課題であった。
蒸気タービンを起動させるために通気する蒸気温度が適
当でないと蒸気タービンに異常な熱応力が生じてタービ
ンの熱疲労をはやめる。蒸気タービン起動時の適当な蒸
気温度は幅があるがその上下限は通気直前の蒸気タービ
ンの温度状態によって変化する。従って蒸気タービンを
起動するための通気蒸気温度が起動前の蒸気タービンの
温度状態に適合しないことによって生ずるミスマツチの
問題はこの種のコンバインドプラントにおいては蒸気タ
ービンの寿命を短くする重大な問題であった。従来の蒸
気タービンの起動は例えばガスタービンの負荷が所定の
状態になったことを条件にして行うとか成るいは蒸気発
生器から発生する主蒸気の圧力値を条件として行われて
いた。
当でないと蒸気タービンに異常な熱応力が生じてタービ
ンの熱疲労をはやめる。蒸気タービン起動時の適当な蒸
気温度は幅があるがその上下限は通気直前の蒸気タービ
ンの温度状態によって変化する。従って蒸気タービンを
起動するための通気蒸気温度が起動前の蒸気タービンの
温度状態に適合しないことによって生ずるミスマツチの
問題はこの種のコンバインドプラントにおいては蒸気タ
ービンの寿命を短くする重大な問題であった。従来の蒸
気タービンの起動は例えばガスタービンの負荷が所定の
状態になったことを条件にして行うとか成るいは蒸気発
生器から発生する主蒸気の圧力値を条件として行われて
いた。
そして例えば特開昭５８−１１７３０６に示されるよう
に低圧タービンの風損による過熱防止を目的とした蒸気
弁および冷却蒸気源の調節等については検討されている
が、主蒸気とのミスマツチによる熱疲労低減策は考慮さ
れていなかったのである。
に低圧タービンの風損による過熱防止を目的とした蒸気
弁および冷却蒸気源の調節等については検討されている
が、主蒸気とのミスマツチによる熱疲労低減策は考慮さ
れていなかったのである。
〈発明が解決しようとしている問題点〉本発明が解決し
ようとしている問題点は、蒸気タービンとガスタービン
とが排熱回収蒸気発生器により結合されているコンパイ
ドプラントにおいて、頻繁な起動停止の繰返しによって
蒸気タービンに発生する熱疲労を低減させ、さらには蒸
気タービンの熱疲労による寿命の短縮を防止することに
ある。
ようとしている問題点は、蒸気タービンとガスタービン
とが排熱回収蒸気発生器により結合されているコンパイ
ドプラントにおいて、頻繁な起動停止の繰返しによって
蒸気タービンに発生する熱疲労を低減させ、さらには蒸
気タービンの熱疲労による寿命の短縮を防止することに
ある。
く問題点を解決するための手段〉
本発明は、ガスタービンの排ガスを熱源とする蒸気発生
器、この蒸気発生器から発生した蒸気により駆動される
蒸気タービンからなるコンパイドプラントに係り、廃熱
回収蒸気発生器によって発生する蒸気タービン用主蒸気
の温度がガスタービンの負荷に応じて変化する特性を利
用し、起動前の蒸気タービンの温度に応じた起動通気の
開始を、主としてガスタービンの負荷状態に応じて行う
ようにしたことを特徴とするコンバインドプラントの起
動方法を骨子とするものである。
器、この蒸気発生器から発生した蒸気により駆動される
蒸気タービンからなるコンパイドプラントに係り、廃熱
回収蒸気発生器によって発生する蒸気タービン用主蒸気
の温度がガスタービンの負荷に応じて変化する特性を利
用し、起動前の蒸気タービンの温度に応じた起動通気の
開始を、主としてガスタービンの負荷状態に応じて行う
ようにしたことを特徴とするコンバインドプラントの起
動方法を骨子とするものである。
〈作用〉
一般に稼働状態にあるコンバインドプラントの蒸気ター
ビンの温度はそれをメタル部分の温度で言うならば５０
℃〜４５０℃の間にありその時の状態でことなっている
。そして起動通気の温度がその時の蒸気タービンの温度
に対して成る範囲の温度差になければ所謂ミスマツチと
なり過大な熱応力を発生する原因となる。一方廃熱蒸気
発生器によってつくられる蒸気の温度はガスタービンの
負荷状態によって一定の関係で変化する性質があるから
、ミスマツチとならない蒸気温度はガスタービンの負荷
状態によって選定することができる。
ビンの温度はそれをメタル部分の温度で言うならば５０
℃〜４５０℃の間にありその時の状態でことなっている
。そして起動通気の温度がその時の蒸気タービンの温度
に対して成る範囲の温度差になければ所謂ミスマツチと
なり過大な熱応力を発生する原因となる。一方廃熱蒸気
発生器によってつくられる蒸気の温度はガスタービンの
負荷状態によって一定の関係で変化する性質があるから
、ミスマツチとならない蒸気温度はガスタービンの負荷
状態によって選定することができる。
なおガスタービンの負荷によって蒸気タービンの温度が
変化するのはガスタービンの負荷に比例して廃ガスの温
度及び量が変化するためである。従って本発明の方法に
依れば蒸気タービンの起動における蒸気温度のミスマツ
チが回避出来る。
変化するのはガスタービンの負荷に比例して廃ガスの温
度及び量が変化するためである。従って本発明の方法に
依れば蒸気タービンの起動における蒸気温度のミスマツ
チが回避出来る。
〈実施例〉
第１図は本発明の一実施例である一軸コンバイドプラン
トを示し、圧縮機３、ガスタービン５゜発電機６により
構成されそしてタービン装置が蒸気タービン８とカップ
リグ７により一軸に結合されている。そして空気取り入
れ口１より流入した空気はサイレンサー２を通り、圧縮
機３で圧縮され、燃焼器４で燃焼ガスと混合し燃焼して
高温高圧ガスとなり、ガスタービン５に流入する。ガス
タービン５では高温高圧ガスのエネルギーを廻転エネル
ギーに変換する。そしてガスタービン５で仕事をした排
ガスは蒸気発生器１３に加熱流体として流入する。蒸気
発生器１３は、高圧蒸気発生器１４と低圧蒸気発生器１
５から構成されており、高圧蒸気発生器１４で発生した
蒸気は、高圧蒸気配管を通じて高圧蒸気止め弁１９、高
圧蒸気加減弁２０を通り、高圧タービン９に流入する。
トを示し、圧縮機３、ガスタービン５゜発電機６により
構成されそしてタービン装置が蒸気タービン８とカップ
リグ７により一軸に結合されている。そして空気取り入
れ口１より流入した空気はサイレンサー２を通り、圧縮
機３で圧縮され、燃焼器４で燃焼ガスと混合し燃焼して
高温高圧ガスとなり、ガスタービン５に流入する。ガス
タービン５では高温高圧ガスのエネルギーを廻転エネル
ギーに変換する。そしてガスタービン５で仕事をした排
ガスは蒸気発生器１３に加熱流体として流入する。蒸気
発生器１３は、高圧蒸気発生器１４と低圧蒸気発生器１
５から構成されており、高圧蒸気発生器１４で発生した
蒸気は、高圧蒸気配管を通じて高圧蒸気止め弁１９、高
圧蒸気加減弁２０を通り、高圧タービン９に流入する。
また。
蒸気タービン通気迄では高圧バイパス管２１、高圧バイ
パス弁２２を通じて復水器１１へ蒸気を流すようになっ
ている。低圧蒸気発生器１５で発生した低圧蒸気は低圧
蒸気配管２３を通じて低圧止め弁２４を通り、低圧ター
ビン１０へ流入する。
パス弁２２を通じて復水器１１へ蒸気を流すようになっ
ている。低圧蒸気発生器１５で発生した低圧蒸気は低圧
蒸気配管２３を通じて低圧止め弁２４を通り、低圧ター
ビン１０へ流入する。
蒸気タービン８を出た蒸気は復水器１１で復水となり復
水ポンプ１６、グランドコンデンサ１７を介し、給水配
管２７を経て、蒸気発生器１３へ戻る。そしてタービン
通気前の低圧蒸気が低圧蒸気配管２３から分岐した低圧
バイパス管２５及び該バイパス管２５に設置された低圧
バイパス弁２６を通じて復水器１１へ流されるのは、通
気前迄の高圧蒸気の場合と同じである。
水ポンプ１６、グランドコンデンサ１７を介し、給水配
管２７を経て、蒸気発生器１３へ戻る。そしてタービン
通気前の低圧蒸気が低圧蒸気配管２３から分岐した低圧
バイパス管２５及び該バイパス管２５に設置された低圧
バイパス弁２６を通じて復水器１１へ流されるのは、通
気前迄の高圧蒸気の場合と同じである。
サーモカップル３０は蒸気タービンにおいて最も高い高
温初段部のメタル温度を取込む。制御装置３１は蒸気タ
ービン起動時の前記サーモカップルメタル温度から蒸気
タービン通気可能なガスタービンの負荷を算出選定し、
この負荷範囲にガスタービン負荷が到達したことを発電
機出力より検出し、高圧加減弁３２へ信号をあたえて、
高圧加減弁２０を開かせる。蒸気タービンの負荷は発電
機の出力と一致する。
温初段部のメタル温度を取込む。制御装置３１は蒸気タ
ービン起動時の前記サーモカップルメタル温度から蒸気
タービン通気可能なガスタービンの負荷を算出選定し、
この負荷範囲にガスタービン負荷が到達したことを発電
機出力より検出し、高圧加減弁３２へ信号をあたえて、
高圧加減弁２０を開かせる。蒸気タービンの負荷は発電
機の出力と一致する。
第２図は、制御装置３１における蒸気タービンのメタル
温度に適応して蒸気タービンへの通気を可能にするガス
タービンの負荷の範囲の選定方法を説明するためのもの
である０図で左側の曲線は起動前の蒸気タービンのメタ
ル温度とこれに適合する蒸気温度の上限と下限との関係
を示している。
温度に適応して蒸気タービンへの通気を可能にするガス
タービンの負荷の範囲の選定方法を説明するためのもの
である０図で左側の曲線は起動前の蒸気タービンのメタ
ル温度とこれに適合する蒸気温度の上限と下限との関係
を示している。
メタル温度に応じて蒸気温度が二つの曲線の間に保たれ
ればその時の蒸気温度は蒸気タービンの温度条件に適合
していると判断される。一方図で右側の曲線はガスター
ビンの負荷と蒸気発生器から発生する蒸気温度との関係
を示している。このようにコンバインドプラントにおい
ては発生する蒸気温度がガスタービンの負荷によって決
まる性質を有している。従って左図と右図の関係から蒸
気タービンのメタル温度に適応する通気温度条件はガス
タービンの通気最適下限負荷と同上限負荷の範囲として
選定することが出来る。具体的な温度範囲は凡そ±５０
’Ｃである。
ればその時の蒸気温度は蒸気タービンの温度条件に適合
していると判断される。一方図で右側の曲線はガスター
ビンの負荷と蒸気発生器から発生する蒸気温度との関係
を示している。このようにコンバインドプラントにおい
ては発生する蒸気温度がガスタービンの負荷によって決
まる性質を有している。従って左図と右図の関係から蒸
気タービンのメタル温度に適応する通気温度条件はガス
タービンの通気最適下限負荷と同上限負荷の範囲として
選定することが出来る。具体的な温度範囲は凡そ±５０
’Ｃである。
第３図は上記の制御を行なった場合の起動曲蕉を模式的
に示したもので、ＧＴ負負荷ガスタービンの負荷曲線、
ＳＴ負負荷蒸気タービンの負荷曲線である。同図はガス
タービンの負荷が第２図で説明した負荷帯に入ると蒸気
タービンが起動して発電機出力が併入し負荷をとること
をしめしている。
に示したもので、ＧＴ負負荷ガスタービンの負荷曲線、
ＳＴ負負荷蒸気タービンの負荷曲線である。同図はガス
タービンの負荷が第２図で説明した負荷帯に入ると蒸気
タービンが起動して発電機出力が併入し負荷をとること
をしめしている。
第２図で説明したように蒸気タービン併入負荷には最適
な領域がある。従って蒸気タービン側の負荷併入が何ら
かの要因で遅れた場合には、ガスタービン負荷が蒸気タ
ービン併入最適負荷帯を超えてしまう恐れがある。第４
図はこのような場合に対応した制御方法の実施例を示し
たものである。
な領域がある。従って蒸気タービン側の負荷併入が何ら
かの要因で遅れた場合には、ガスタービン負荷が蒸気タ
ービン併入最適負荷帯を超えてしまう恐れがある。第４
図はこのような場合に対応した制御方法の実施例を示し
たものである。
すなわちガスタービン負荷が蒸気タービン併入最適負荷
帯を超えた場合は蒸気タービンを併入せずにガスタービ
ン負荷が最適負荷帯に入るように制御する方法を示した
ものである。同図でＧＴとはガスタービン、ＳＴとは蒸
気タービンを指す。
帯を超えた場合は蒸気タービンを併入せずにガスタービ
ン負荷が最適負荷帯に入るように制御する方法を示した
ものである。同図でＧＴとはガスタービン、ＳＴとは蒸
気タービンを指す。
以上の説明から明らかな如く、本発明の上述した実施例
によれば蒸気タービンのメタル温度と主蒸気温度のミス
マツチングを最小限に抑えた起動が可能となり、蒸気タ
ービンに発生する熱疲労を低減し、コンバインドプラン
トの特徴である高頻度な起動停止にだいしても信頼性の
ある運転が可能となる効果がある。
によれば蒸気タービンのメタル温度と主蒸気温度のミス
マツチングを最小限に抑えた起動が可能となり、蒸気タ
ービンに発生する熱疲労を低減し、コンバインドプラン
トの特徴である高頻度な起動停止にだいしても信頼性の
ある運転が可能となる効果がある。
なお、本実施例では高圧初段部のメタル温度を蒸気ター
ビンの温度状態の信号源としているが、鉾のお手段とし
て蒸気タービンの停止時間から蒸気タービンの温度状態
を推定することができるので、これで制御することも可
能である。
ビンの温度状態の信号源としているが、鉾のお手段とし
て蒸気タービンの停止時間から蒸気タービンの温度状態
を推定することができるので、これで制御することも可
能である。
〈発明の効果〉
本発明によれば、ガスタービンの廃熱を利用して発生し
た蒸気によって蒸気タービンを駆動させるコンバインド
プラントにおける蒸気タービンの熱疲労を著しく低減さ
せることが出来、且つそれによって蒸気タービンの寿命
を著しく伸ばすことが出来る。
た蒸気によって蒸気タービンを駆動させるコンバインド
プラントにおける蒸気タービンの熱疲労を著しく低減さ
せることが出来、且つそれによって蒸気タービンの寿命
を著しく伸ばすことが出来る。
第１図は本発明の一実施例の説明用線図、第２図は蒸気
タービン併入最適負荷帯の判定方法をするための曲線図
、第３図は本発明の実施例における起動曲線図、第４図
は他の実施例を示すブロック線図である。 符号の説明 ５；ガスタービン、６；発電機、８；蒸気タービン、１
３；蒸気発生器、２０；蒸気加減弁、３ｏ；サーモカッ
プル、３１；制御装置、３２；加減弁アクチュエータ
タービン併入最適負荷帯の判定方法をするための曲線図
、第３図は本発明の実施例における起動曲線図、第４図
は他の実施例を示すブロック線図である。 符号の説明 ５；ガスタービン、６；発電機、８；蒸気タービン、１
３；蒸気発生器、２０；蒸気加減弁、３ｏ；サーモカッ
プル、３１；制御装置、３２；加減弁アクチュエータ
Claims (1)
- ガスタービンとガスタービンの排ガスを熱源とする廃熱
回収蒸気発生器からの発生蒸気により駆動される蒸気タ
ービンを一軸に結合してなるものにおいて、廃熱回収蒸
気発生器によって発生する蒸気タービン用主蒸気の温度
がガスタービンの負荷に応じて変化する特性を利用し、
起動前の蒸気タービンの温度に応じた起動通気の開始を
、主としてガスタービンの負荷状態に応じて行うように
したことを特徴とするコンバインドプラントの起動方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3818686A JPS62197604A (ja) | 1986-02-25 | 1986-02-25 | コンバインドプラントの起動方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3818686A JPS62197604A (ja) | 1986-02-25 | 1986-02-25 | コンバインドプラントの起動方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62197604A true JPS62197604A (ja) | 1987-09-01 |
Family
ID=12518344
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3818686A Pending JPS62197604A (ja) | 1986-02-25 | 1986-02-25 | コンバインドプラントの起動方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62197604A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016528430A (ja) * | 2013-07-25 | 2016-09-15 | シーメンス アクティエンゲゼルシャフト | コンバインドサイクル発電所の運転法 |
-
1986
- 1986-02-25 JP JP3818686A patent/JPS62197604A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016528430A (ja) * | 2013-07-25 | 2016-09-15 | シーメンス アクティエンゲゼルシャフト | コンバインドサイクル発電所の運転法 |
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