JPS62174325A - 加熱炉の炉温制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明は、スラブあるいはビレット等の被加熱材料（以
下単に鋼片と呼ぶ）を加熱する加熱炉に係り、特に、在
炉している鋼片の平均温度を目標温度に合致させると共
に、上部表面と下部表面の温度差を所望の値に保持する
加熱炉の炉温制御方法に関する。

〔発明の技術的背量とその問題点〕

連続加熱炉では、少ないエネル１！−消費のもとで、目
標の生産量を確保し、鋼片を後工程に適した抽出目標温
度（一般に鋼片平均湿度を対象にしている）に加熱する
ことが虫型である。

第２図は、代表的な鋼片加熱炉の構成説明図で、鋼片２
１は挿入口２３から抽出口２４まで、予熱帯Ｈａ、加熱
帯Ｈｂ　、均熱帯１−ＩＣを矢印り方向に通過する間に
加熱され、抽出目標温度にて抽出される。８帯の炉温セ
ン゛す−２５で８帯の炉温は、炉温制御装置２６により
、バーナ２２を操作し、オペレータの設定値θ９．ＳＥ
ｔになるよう制御される。ただし第２図では、均熱帯Ｈ
ｃについてのみ詳細に示してあり、予熱帯）」ａ１加熱
帯Ｈｂは省略しである。通常、鋼片が加熱炉から抽出さ
れる時には鋼片の厚み方向に温度分布をもら、鋼片の表
面温醍と内部温度とは異なる。

第３図は鋼片２１の厚み方向の温度分布を示した図で、
同図（ａ）は上部と下部が対称に焼かれた場合であり、
同図（ｂ）は、上部を下部より高温で加熱した場合で、
上表面温度が下表面温度より高くなっている。ただし、
第３図（ａ）、　　（ｔ））いずれの場合も鋼片平均温
度は等しい例を示している。

通常の操業では抽出時の鋼片内部の温度分布は、はとん
ど炉の抽出口に近い位置に在炉している時に、炉から受
けた伝熱用で決まる。即ち、第２図の均熱帯Ｈｃの上部
と下部の炉温設定値で抽出時の鋼片温度分布が決まる。

先に述べたように、後工程との関連で抽出時の鋼片は、
通常、平均温度を対象にして、各帯の上部と下部の炉温
を設定している。ところが、第３図（１））に承りよう
に、鋼片平均温度が同じでも、上表面と下表面の温度差
が大きく異なる場合がある。このように、上表面と下表
面の温度差が大きくなると、後工程の圧延に支障をきた
す。叩ら、上下表面のべ１１度差が大きい銅片を圧延す
ると、圧延後の鋼片が上に反ったり、下に反ったりして
、操業に悪影響を及ぼづので、一般に、上下表面温度差
はある所定の値に保つように加熱することが望ましい。

従来、上下表面温度差を保つために、オペレータの経験
と勘に基づいて上部あるいは下部の炉４．１を設定して
いた。あるいは標準Ｐｌ業として、下部炉温と下部炉温
とに一定の差を設けて設定したり上部炉温と下部炉温と
の比が一定値になるように設定していた。

このような従来の方法では、鋼片への伝熱量や現状の鋼
片平均温度を正確に把握していないために自ずと限界が
あり、精度よく、所定の上下表面温度差を得ることが困
難であった。近年、計算機の普及により、加熱炉システ
ムにも計算機が導入されるようになり、時々刻々の鋼片
温度を得るための設定炉温の計算等、複雑なＰｆｉ算処
理が可能になった。

そこで、本出願人は、計算機により鋼片の抽出目標温度
を確保すると共に、抽出時の上下表面温度差を所望の値
に設定することのできる、加熱炉の炉温設定方法を既に
提案した。以下、このＰ２案に係る炉温設定方法および
新たに発生した問題点を説明する。

今、第４図の加熱モデル図に示すように、厚さｈの鋼片
２１を上部と下部の両方向から加熱する場合を考える。

現在時刻ｔ。から、一定時間Δを後の時刻（ｔｏ＋Δｔ
）の間の下部炉温を０！Ｊ、Ｌｌ、下部炉温をθ　　と
し、この間に上部炉温から鋼９、！Ｊ 片への伝熱１ｆｌｑ、下部炉温から鋼片への伝熱量ｑ、
をそれぞれ受けて、鋼片２１は鋼片平均温１ｕＯ，（１
ｏ）から鋼片平均温度θＨ（ｔｏ＋Δｔ）に加熱される
。

このとぎ鋼片平均温度ＯＨ（ｔＯ＋Δｔ）は周知の式を
用いて θ　　（１ｏ＋Δ１）＝θＨ（ｔｏ） ＋　−（Ｑ　　＋　ｑ、　）Δｔ　・・・・・・（１）
Ｃρｈ ただし、Ｃ：比熱（にｃａｌ／Ｋｇ’Ｃ）ρ：蕃度（Ｋ
９／麓） ｒｌ：ｇｉ４片厚（ｍ） と表わされる。一定時間Δｔは、通常、鋼片の抽出間隔
程度と考えてよい。

このとき、一定時間ΔｔＦ２の上表面温度０、ｕ　（ｔ
ｏ−トΔｔ）は熱伝導解析により、鋼片平均温度θ　（
ｔｏ十Δｔ）と上部伝熱ｂｉＱ　ｕを用いて θｓ、ｕ　　（ｔＯ＋Δ１）＝／／、（１ｏ＋八ｔ）＋
ｋ　　ｑ　　　・・・・・・（２） ｕ ただし、ｋ、：鋼片によって決Ｊ：る定数と表わすこと
ができる。同様に、下表面温度Ｏｓ、ｆＪ　（ｔｏ＋Δ
し）は鋼片平均温麿θＨ（ｔＯ＋Δｔ）と下部伝熱量ｑ
、を用いてθＳ、ｆｌ　（ｔＯ＋Δｔ）−〇Ｈ（ｔＯ＋
八ｔへ十ｋ　１Ｑ　ｐ　　・・・・・・（３）と表せる
。

第５図は、一定時間Δｔに変化する鋼片平均温度Ｃと下
表面温度Ａと下表面温度Ｂを示したものである。下表面
温度Ａは下部伝熱量ｑｕを受けて上昇し、下表面温度Ｂ
は下部伝熱Ｍｑｊを受けて上２７していく様子を示して
いる。このとき、鋼片平均温度Ｃは、上部と下部の両方
から伝熱を受けて、第５図のように変化する。

ここで、（１）、（２）、（３）式により、下部伝熱量
ｑ　と下部伝熱ｇ　Ｑ　１は Ｑ＝−（（θ　（ｔ　＋Δｔ）−〇Ｈ（１ｏ））ｔ１２
　　　　Ｈ０ Ｑ、　　＝−ｚ　　（（θ８　　（し　。　＋　Δ　１
）　　−θＨ（ｔ　ｏ　）　）と表わ１ことができる。

上式の八〇５．。。は、八〇　　　−〇　　　（ｔｏ十
八へ） ｓ、ｕｎ　　　　　ｓ、ｕ −〇　　（１ｏ＋Δｔ）　町・・（６）ｓ、ＩＪ で、上表面と下表面の温度差である。

一方、炉から鋼片への輻射伝熱量ｑを考えると、輻射伝
熱Ｗｑは、ステファン・ボルツマンの法則−（０＋２７
３）　　）　　　・・・・・・（７）ただし、　σ：ス
テファン・ボルツマン定数ε：輻射率 、＋２７３：炉温の絶対温度（°Ｋ） 、＋２７３：鋼片表面の絶対温度じＫ）と表わされる。

（７）式は、炉温θ、と鋼片表面温度θ８の間の輻射に
注目した式であるが、通常の加熱炉操業を考えると、表
面温度θ、のかわりに、鋼片平均温度θ１４を用いた次
式で、精度の良い近似で伝熱ｔＭ　ｑが計算でさること
をシミュレーションで明らかにした。すなわち、鋼片平
均温度θ８を用いた伝熱ｊの式は −＜ｆ：ｌＨ＋２７３）　　）（１−、に２）・・・・
・・（８） ただし、　ｋ２　：鋼片の種類と平均温度で決まる定数 で表わせる。

上式の関係を応用し、（８）式に上部Ｆｉ温θ　　と鋼
片平均温度θ　（１０＞を代入すると０、ＩＪ　　　　
　　　　　　　　　　　Ｈ上部伝熱Ｕ＋ｋ　ｑ　、は −（０，（ｔｏ）＋２７１　　） ｘ（１−に２）　　　　　　・・・・・・（９）と表わ
ける。同様に、下部伝熱量ｑ、は下部炉温θ　　と鋼片
平均温度θ　（１ｏ）を用いて（１，ｆＪＨ Ｘ（１−に２）　　　　　　　・・・・・・（１０）と
表わせる。

従って（４）、（９）式より上部伝熱ｒｒ１ｑ、を消去
すると 一〔（θ　　（ｔ　＋Δｔ）−〇Ｈ（１ｏ））２　　　
　　ＨＯ Ｘ（１−に２）　　　　　　　　・・・・・・・・・（
１１）又、（５）、（１０）式より下部伝熱量ｑ、！を
消去すると ７〔（θ１（（ｔＯ＋Δｔ）−〇Ｈ（１ｏ））＝σε（
（θ　　＋２７３１’ １ｕ −（θ　（ｔｏ）＋２７］　　） Ｘ（１−に２）　　　　　　　・・・・・・・・・（１
２）となる。

（１１）、（１２）式は、現在時刻ｔｏにおける鋼片平
均温度θ　（１ｏ）と一定時間へを後の鋼片平均温度θ
　（１ｏ＋Δｔ）と上下表面温度差Δθ　　　と下部炉
温θｇ、ｕ及び下部炉温ｓ、ｕ　　ｆＪ θ　　の関係を示している。

９．１ この関係を利用すれば、現在時刻に鋼片平均温度θＭ　
（１ｏ）の鋼片を一定時間Δを後に目標の平均温度θ　
　　に加熱し、一定時間Δを後の上Ｈ，ＩＩＥＦ 下表面温度差を八〇ｓ、　ＲＥＦにしたいとき、上部と
下部の設定すべき炉温は、それぞれ（１１）、（１２）
式を解いて求めることができる。

通常の操業では抽出時の鋼片内部温度分布は、はとんど
抽出口に近い位置に在炉して（入るときに、炉から受け
た伝熱ωできまる。従って、後玉（？の圧延を支障なく
行なうため、抽出時の５１Ａ　）”＋上下表面温度差を
所定の値に確保する場合に【よ、ｌ１ｌｌ　１−１ｆ口
に近い鋼片を対象に均熱帯Ｈｃの上部炉温と下部炉温の
設定を行なえばよいことになる。

今、抽出口に近い位置に在炉している鋼片を対象に考え
る。現状時Ｑｌｌ　ｊ。での対象鋼片の平均温度をθＨ
（ｔｏ）とし、一定時間△ｔｍの時刻（ｔｏ＋Δｔ）で
抽出されるとすると、上述の（１１）式に対象鋼片の平
均温度θＨ（ｔｏ）と抽出時の抽出目標温度０１４．Ｒ
ＩＥＦと抽出時の所定の上下表面温度差へＯ３，ＩｔＥ
Ｆを代入して式を変形した（１３）式にて、θ　　をい
出すれば設定すべ１ｕ ぎ下部炉温が求まることになる。

θ　　＝目θ、＜ｔ、。）＋２７３） ０．０ −２７３　　　　　　　　　　　　　　　・・・・・・
・・・・・・（１３）同様にして、下部炉温設定値θ　
　は、（１２）式に対象鋼片の平均温度θＨ（ｔｏ）と
抽出目標温度ＯＨ，ＲＥＦと所定の上下表面温度差ΔＯ
３，ＲＩＥＦを代入して式を変形した次式で求まること
になる。

θ　＝しくθＨ（ｔｏ）＋２７３） ｇ、ｆＪ ηなわら、（１３）式及び（１４）式に基づいての出し
た下部炉温θ　　と下部炉温θ　　を詩劾ｑ、ｕ　　　
　　　　ｇ、、１１ ｔｏに加熱炉に設定ずれば対ＩＩ片の抽出時（ｔｏ　４
−△ｔ）の平均温度０Ｈ（ｔｏ十Δｔ）を抽出目標温度
０）１．ＩＩＩＥＩ’に確保し１つ上下表面温度差Δθ
Ｓ、ｕｎ（ｔＯ＋Δｔ）を所定の値ΔＵ　　　に保つこ
とができる。

Ｓ、　ＲＥｒ ところで、加熱対像どなる鋼片によつＣは、品７′を上
の理由ににす、上表面と下表面の温度差を所定値以下に
抑えて均笠に加熱した方がにいものがある。また、材質
の如何に拘わらず、上表面と下表面とをバランスをとっ
て加熱づることはあらゆる場合重要なことである。

しかしながら、上記従来の加熱炉の炉温設定方法にあっ
ては、抽出口に到る途中の上、下表面温度差を省ＩＩ３
シていなかった。

したがって、常温から約１２００℃付近まで急速加熱さ
れるとき、特に加熱帯では鋼片の上、下表面温度差が所
定値を超えることがあり、しかも、上、下表面温度差を
所定値以下に抑えることが難しかった。

（発明の目的） 本発明は上記の欠点を除去するためになされたもので、
被加熱材が加熱炉に在炉している期間に、その平均温度
を目標温度に一致させ、１つ、上表面と下表面の温度差
を所定の１直以下に保持でさ゛るように上部炉温と下部
炉温を設定する加熱炉の炉４制御方法の提供を目的とす
る。

〔発明の概要〕

本発明は、被加熱材料を上部と下部から加熱り−る加熱
炉の制御方法において、前記加熱炉に在炉している前記
被加熱材料の現在１１５刻における平均温度おＪ、び一
定時間後の目標平均温度を河口し、次に、この平均温度
および目標平均湿度に基づいて目標、平均温度に焼き上
げるに必要な入熱量を河口し、次に、前記被加熱材ｙＰ
＋の目標上下表面温度差および前記入熱ｍに基づき前記
加熱炉の上部炉温基準および上部炉温基準を河口し、こ
れらの炉温基準との（９差が零になるＪ：うに前記加熱
炉の上部炉温および下部炉温を制り１１することを特徴
としている。

〔発明の実施例〕

以下、本発明の詳細な説明した後、これを実施する装置
についてＪ２明する。

現在時刻ｔ。における鋼片の平均温度をθ　（１ｏ）と
すると、これから一定時間Δｔを経過した時刻（ｔｏ＋
Δｔ）の鋼片の平均温度θ　（ｔｏ−トΔｔ）は上記（
１）式の通りθ　（ｔ　十へｔ）−〇、（１ｏ） ＋　　　　　　　（Ｑ＋ｑＪ））Δｔ ＣρｈＩＪ と表ねりことができる。一方、上部の燃焼ガスから鋼片
の上表面への輻ＱＪ伝熱量ｑｌＩは上記（７）式から −＜０　　　＋２７３）４）　　・・・（１５）ｌｕ を導出することができる。

ただし、 σ　：ステファン・ボルツマン定数 ε　：輻射率 θ　　＋２７３＝上部炉温の絶対温度（°Ｋ）９、ｕ θ　　＋２７３＝鋼片の上表面の絶対温度Ｓ、ｕ （°Ｋ） である。

また、同様にして下部の燃焼ガスから鋼片の下表面への
輻射伝熱４ｑ、は上記（７）式から−（θｓ、Ｎ＋２７
３）’ｌ　　・・・（１６）を導出することができる。

ただし θ、ｊ＋２７３：下部炉温の絶対温度（°Ｋ）θ、、＋
２７３：Ｉｇ片の下表面の絶対温度（°　Ｋ） である。

次に、現在時刻ｔ。における鋼片の上表面と下表面の温
度比ｋ（ｔｏ）は次式のように表わされる。

ｋ（ｔｏ＞＝（θ　　＋２７３＞／ １ｕ （θ　　−←２７３−Δθ　） Ｓ、Ｕ　　　　　　　　Ｓ ・・・・・・（１７） ただし、 θ　　＋２７３：鋼片の上表面の絶対湿度Ｓ、ＩＪ （”　　Ｋン ０、、＋２７３：鋼片の下表面の絶対温度（°　Ｋ） ΔＯ：鋼片の目（全上下表面温度＞２ である。

ここで、鋼片の下表面温度θ　　と下表面温度ｌｕ θ　　との４度差が目標上下表面２Ｓ度差Δθ３にｓ、
１１ 等しくなると ｋ（ｔ　　）＝（θ　　＋２７３）１ ０　　　　　ｓ、ｕ （θ　　＋２７３− ｓ、ｆＪ （θ　　−θ　　）） Ｓ１ρ　　Ｓ、Ｕ −１・・・・・・（１８） となる。また、鋼片の下表面温度θ　　が下表面Ｓ、ｕ 温度θ　　より高くなると ｓ、Ｉｔ ｋ（ｔ　　）＞１　　　　・・・・・・・・・・・・（
１９）となる。逆に、鋼片の上表面温度θ　　が下表面
Ｓ、ｕ 温度θ　　より低くなると ｓ、、０ ｋ（ｔ）＜１・・・・・・・・・・・・（２０）となる
。

以上のことから、鋼片の上表面と下表面の：晶度差が（
：１標上下表面温度差に等しくなるようにするには、〈
１７）式のｋ（ｔ。）の値が時間の経過と共に１に近づ
くように上部炉温と上部炉温を設定づればよい。その１
つの方法を以下に説明する。

先ず、（１７）式で求めたｋＩｌ：０）の１直からｋ（
ｔｏ）を求める。

１　（ｔ　　）−ｋ　（ｔｏ−Δ１））・・・・・・（
２１） ただし ｋ（ｔ　　−Δｔ）：時刻（ｔｏ−Δｔ）のｋ（ｔｏ）
の値 ｇｋ：平滑ゲイン である。

これは、上部炉温と下部か温が時刻（１ｏ−△ｔ）から
一定時間Δｔの間に大きく変化した場合でも、鋼片の上
表面温度と下表面温度から上記（１７）式により計算さ
れるｋ　（ｔｏ）の値が大きく変化することを防ぐため
に、（２１）式によりｋ（ｔｏ）の平滑化を行なうもの
で、平滑ゲインｑ、を変えることにより、一定時間Δｔ
で変化するｋ　（ｔｏ）の変化間を調整することができ
る。

上下表面の温度比ｋ（し　）と下部炉温θ　　をｏ　　
　　　　　　ｇ、ｕ 用いると下部炉温ｏ、、ｌｌは θ　　　−ｋ（ｔ　　　）ｘ（θ　　　＋２７３）０１
ρ　　　　　　　Ｏｇ、Ｕ −２７３・・・・・・・・・（２２） と表わされる。

これは、温度比ｋ（ｔｏ）の値を時間の経過とともに１
に近づけるために行なうもので、もし、鋼片の上表面が
焼けすぎてｋ（ｔｏ）＞１の状態になると、（２２）式
により下部炉温が上部炉温よりも高く設定されて鋼片の
下表面が上表面よりも多く加熱されるため、（２１）式
によりｋ（ｔｏ）が小さくなるように修正されて１に近
づく。

これとは反対に、鋼片の下表面が焼は過ぎてｋ（ｔ□）
＜１の状態になると、（２２）式により下部炉温が下部
炉温よりも高く設定されて鋼片の上表面が下表面よりも
多く加熱されるため、（２１）式によりｋ　（ｔｏ　）
が大ぎくなるように修正されて１に近づく。

次に、（２２）式が成立するように上部炉温と下部炉温
を算出する関係式について説明する。

時刻ｔ。′Ｃ平均濡度θＨ（ｔｏ）の鋼片を、一定時間
Δｔを経過した時刻（１ｏ＋Δｔ）に目標温度θＨ（ｔ
ｏ＋八ｔへに焼き上げるに必要な上部入熱■と下部入熱
量の合ｉｔをＱ）。とすると、このＱｌｌｌは上記（１
）式を用いることによって次式のように表わされる。

（、）＝ｑ　　＋Ｑ、！ １ｎ　　　　ｕ ＝（θＨ（ｔｏ十Δｔ）−〇（１ｏ））また、このＱｉ
ｎは上記（１５）式、（１６）式を用いることにより次
式のように表わされる。

Ｑ　−σε（（０＋２７３＞４ Ｉｎ　　　　　　　　　　　（］、Ｕ −ト　　（θ　　　　　　　＋　２７３）　　　　　　
）Ｓ、ｕ ＋σε（（０＋２７３＞’ ｇ、ｆＪ ＋　　（θ　３．（Ｊ　　−ト　２７３）　　　　　　
）　　　・・・　（２４）これら（２２）式と（２３）
式から下部炉温θ　　を消去すると上部炉温θ　　は次
式で表ねりＪ　　　　　　　　　　　　ｇ、ｕ される。

＋（θ　　＋２７３）４））１／４ ｓ、４１ ・・・・・・・・・（２５） この（２５）式によって、一定時間Δを後に、鋼片を目
標平均温度に焼き上げる上部炉温を算出することができ
る。また、下部炉温θ　　はｇ、、。

（２２）式から上部炉温θ　　を用いて算出するＳ、ｕ ことができる。

かくして、現在時刻で平均温度がθ　＜１ｏ）の鋼片を
、一定時間Δを後に目標平均温１良θＨ（ｔ、０＋Δｔ
）に加熱し、且つ、鋼片の上表面と下表面の温度差を目
標上下表面温度斧に近づ１ノることがｒきる。

第１図は上述した炉温制御を実施する装置の構成例を示
すブロック図である。

この装置は、後工程に応じて在炉する鋼片の抽出ピッヂ
を演算する抽出ピッヂ演Ｃ″ｒ装置１１と、鋼片が加熱
炉に装入された時点から鋼片の現在温度を演算する鋼片
温度演終装置１２と、一定時間Δを後の鋼片の目標平均
温度を演算する鋼片目標温度演算装置装置１３と、抽出
ピッチ演ｎ装置１１によって求めにれだ鋼片の現在温度
と鋼片目標温度波？３装置１３によって求められた一定
時間Δを後の鋼片目標温度とから、八を時間後に鋼片目
標温度に焼ぎ上げるに必要な入熱量を弾出する必要人熱
吊演算装買１４と、鋼片温度演算装置１２によって求め
られた現在時刻の鋼片温度から、鋼片の上下表面の焼は
具合を学習する上下表面温度学習装置１５と、鋼片の目
標上下表面温度差を鋼片ごとに記憶する目標上下表面温
度差記憶装置１６と、必要入熱ｍ演算装置１４によって
演算された必要入熱量と上下表面温度学習’８ｆｆ１１
５によって１９られた上下表面温度学習結果とを用いて
下部炉温と下部炉温とを演算して、加熱炉２０の上部炉
温制′ＩＩＩ装置１８および下部炉温制御装置１９に加
える上下部炉温演算装置１７とで構成されでいる。

上記の如く構成された炉温制６０Ｒ’置の作用を以下に
説明する。

先ず、鋼片を抽出する鋼片抽出信号若しくは一定時間ご
とに発生する信号を起動信号Ｇとして抽出ピッチ演算装
置１１および鋼片温度演算装置１２に加えると、抽出ピ
ッチ河口装置１１は後工程の種類および所要時間等に応
じて鋼片の抽出ピッチΔｔを演算し、鋼片渇度演算装置
１２は検出炉温および前回抽出時鋼片温度演算結果に基
づいて鋼片の現在温度を演算する。

次に、鋼片目標温度演算装置１３は、次回抽出時すなわ
ちΔを時間後の鋼片の目標温度０　　（ｔｏ＋Δｔ）を
口出すると、必要人熱吊演算装置１４が、現在の鋼片平
均温度θＨ（ｔｏ）とΔを時間後の目標温度θ　（１ｏ
＋Δｔ）とから上記（２３）式を用いて、Δを時間後に
鋼片を目標平均温度θ　（ｔｏ十Δｔ）に焼土げるに必
要な入熱量Ｑｉｏを演算する。

一方、上下表面温度学習装置１５は、鋼片温度演算装置
１２によって求められた現在時刻ｔｏの鋼片の上表面温
度θ　　および下表面温度θ８．。

Ｓ、ｕ と、目標上下表面温度差記憶装置１６から得られる目標
上下表面温度差とを用いて、上記（１７）式および（２
１）式により鋼片上下表面温度学習結果ｋ　（ｔｏ）を
求める。また、この学習結果に基づいて、上下部炉温演
算装置１７は上記（２５）式により上部炉温を算出し、
（２２）式により下部炉温を口出する。下部炉温制御装
置１８は、下部炉温算出値を下部炉温基準として加熱炉
２０の上部炉温を制御する。同様に、下部炉温制ｔＩＩ
装置１９は、下部炉温算出値を下部炉温基準として加熱
炉２０の下部炉温を開口１１する。

〔発明の効果〕

以上の説明によって明らかな如く本発明ににれば、被加
熱材が在炉している１１間に、その平均温度を目標温度
に一致させ１９、■つ、上下表面温度差を所定の値以下
に保持できるという効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明を実施する装置の構成例を示すブロック
図、第２図は一般的な加熱炉の概略構成図、第３図は従
来の炉温制御方法を説明するための温度分布図、第４図
は同じ〈従来の炉温制御方法を説明するための加熱モデ
ル図、第５図は同じ〈従来の炉温制御方法を説明するた
めの時間と温度との関係を示す線図である。 １１・・・抽出ピッチ演Ｑ装置、１２・・・８１４片温
度）す！ｒ１装置、１３・・・鋼片目標温度演算装置、
１４・・・必要入熱ｎ１演σ装置、１５・・・上下表面
温度学習装置、１６・・・目標上下表面温度差記憶装置
、１７・・・上下部炉温演算装置、１８・・・上部炉温
制御装置、１９・・・下部炉温制御装置、２０・・・加
熱炉、２６・・・炉温制御方法。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 被加熱材料を上部と下部から加熱する加熱炉の炉温制御
   方法において、前記加熱炉に在炉している前記被加熱材
   料の現在時刻における平均温度および一定時間後の目標
   平均温度を演算し、次に、この平均温度および目標平均
   温度に基づいて目標平均湿度に焼き上げるに必要な入熱
   量を演算し、次に、前記被加熱材料の目標上下表面温度
   差および前記入熱量に基づき前記加熱炉の上部炉温基準
   および下部炉温基準を演算し、これらの炉温基準との偏
   差が零になるように前記加熱炉の上部炉温および下部炉
   温を制御することを特徴とする加熱炉の炉温制御方法。