JPS62169887A - 生物体量から液体炭化水素燃料を製造する方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は一般的に液体炭化水素燃料の製造に関するもの
であり、さらに詳しくは選ばれた生物体量材料を間接的
に液化してディーゼル燃料やそれに比較しうるエネルギ
ー源に変換するための経済的に有利な方法に関するもの
である。本発明は米国エネルギー省による契約ＤＥ−Ａ
ＣＯ２−７６゜Ｃ３４０２０２に基く政府の援助により
成されたものであり、アメリカ合衆国は本発明について
相応の権利をもっている。

（発明の背景） 化石からの燃料の無限供給の存在にひたすらに依存する
ことの愚かさを人類が認識して以来、それ以外の炭化水
素原料を可燃性燃料に変換しようとする試みが熱心に行
われてきた。

植物油、林産残渣その他の再現可能な有機材料や有機廃
棄物を種々のエネルギー放出性の化合物に変換しようと
して全世界で活発な試みが行われてきた。アメリカ政府
でさえも０ＰＥＣの出荷停止に引きつづく時期のあいだ
、特異的に生育する穀物を燃料に変換し代替液体燃料を
開発する計画をもった。しかしながらこの努力は主とし
て、現在のエンジン系に大きな変更を必要として新しい
使用法を必要とするところのメタノールやエタノールの
生産に向けられていた。

これらの試みは、化石燃料代替品の生産のために経済的
有利は高所得をその上に築くところの商業的に効果的な
基礎を提供することができず、そして容易に再生できる
材料（たとえば収穫ずみの穀物）を原材料として利用す
る生産方法の開発の必要性になお存在しているのである
。

（発明の要旨） 本発明は次のような方法を提供するものである。

すなわち種々の国産の生物体量材料が、たとえば患２デ
ィーゼル燃料、ケロセン、ＪＰ−４シ工ド燃料等々（そ
れらのすべては現在のエンジン設計や作用系に充分使用
できる）のような実現可能かつ経済的に効果的な代替物
への変換を示している。

さらに本発明の方法は、生産された燃料がその生物体量
が由来する主な作動を行うに必要なエネルギーを供給す
るような特定の設備における使用と同様、地域的な生産
設備もまた可能である。

本発明における［生物体量Ｊ　ｂｉｏｎ＋ａｓｓ及び［
生物体量材料Ｊ　ｂｉｏｍａｓｓ　ｍａｔｅｒｉａｌと
いう用語は、これまでたとえば石油や石炭のような化石
燃料に変換されてなかったような、光合成に由来するい
かなる有機材料をも定義するものとして相互交換的に使
用される。本発明において用いられる供給原料は、単に
生物体量だけではなく、たとえば合成重合体等々のよう
な化石燃料から誘導される材料や化石燃料のような他の
材料と生物体量、との混合物もまた包含するものである
。

さらに詳しくは本発明は、循環式固形流動床系中での又
はその他の適当な化学反応変換系中での生物体量供給原
料の分解が、オレフィンや水素や一酸化炭素を含有する
含有する合成ガスを生産し、次いで５０＋のセチン価を
もつ所望の燃料に接触液化により変化されるような、連
続式間接的液化法によって、予め選択されそして屡々国
産の生物体量をディーゼル燃料又は類似の炭化水素燃料
に変換する方法から成るものである。本発明の方法は以
下に特定するような条件のもとにおいて、比較的低価格
のコバルト／アルミナ含浸触媒もしくは類似の触媒組成
物を用いることにより、供給原料１トンあたり３０〜５
０ガロンの燃料を得ることができる。以下に示すように
、ここに得られた燃料は、現在１’ｈ２ディーゼル、ケ
ロセン、ＪＰ−４等々の炭化水素燃料を供給されている
エンジンに変更を加えることなしに用いることができる
。

したがって本発明の第一の目的は、再生しうる又は廃棄
されたセルロース系の又は合成の高分子供給原料又はそ
れらの混合物を用いて化学的に正しく経済的に有用な輸
送品質の液体炭化水素燃料を生産するための新規かつ改
良された方法を提供することである。

本発明のいま一つの目的は、間接液化によって、再生可
能な又は廃棄された生物体量材料を有用な液体炭化水素
燃料に変換する新規かつ改良された方法を提供すること
である。

本発明の他の目的は、生物体量材料を有用な液体炭化水
素燃料に変換する新規かつ改良された方法を提供するこ
とであり、該方法は地域的な配送系列におけると同様に
小さな一現のユーザーのための経済的に有利な生産設備
を供給し得るものである。

本発明のさらに他の目的は、粗石油を原料として依存す
ることなく、粗石油から現在誘導されているようなもの
に匹敵する液体炭化水素燃料を生産するための新規かつ
特異な方法を提供することである。

本発明のさらに他の目的は、立地に無関係に性態学的に
健全で環境的に許容しうるところの、生物体量供給原料
の液体燃料炭化水素への新規かつ改良された変換方法を
提供することである。

これらの及びこれ以外の以下に示される本発明の目的は
、以下の詳細な説明や特に添付の図面を参照して読むこ
とにより容易にわかるように、著しく予測不能な態様で
本発明により容易に示されている。

（好ましい実施態様） 森林残渣、農業及び／又は産業廃棄物その他（あとで詳
しく述べる）から選ばれた生物体量の供給原料を必要に
応じ公知の細砕装置を用いて細砕して適当な菫の粒子と
し、次いで系へ導入するための適当な仕込口へと送る。

いま直ちに必要とする分より多い量の材料は、必要に応
じ変換装置に隣接する適当な倉庫やサイロに貯えられる
。

図面に基づいて説明をすれば、本方法はまず供給原料を
仕込口から、その状況に応じて連続式又はバッチ式で加
熱分解器へ供給することにより開始される。ここにいう
［加熱分解器Ｊ　Ｐｙｒｏｌｙｚｅｒとは、供給原料を
所望の合成ガスに分解する能力のある適当な化学反応性
変換システムを意味する。

ここに示すように重量供給器も用いうる。もしくは、毎
時０から約２２５０ポンドの可変供給速度をもつ連続式
供給器もまた用いうる。

本発明の一つの実施において、汚損を避けそして強制空
気輸送を可能ならしめるためＧこ粗大材料とは別のとこ
ろに供給原料を貯蔵する。当初の細粉化に寸断器を用い
次いで粉砕器又はボールミルを用いると、所望の原料サ
イズが得られ高度に効果的である。むろん、供給原料の
性質上、寸断器を必要としないときは供給原料は直接粉
砕器へと送られ、従って仕込口内蔵の加熱分解器又は貯
蔵庫へ送られる。もちろん、すでに粉砕された状態での
供給原料はそれ以上の細粉化なしに直接に仕込口やサイ
ロへと供給することができる。

上述の装置の各々のものは、ここに詳しく述べる必要は
ないような良く知られている技術を用も）での信頼でき
る操業と安全を保証するため、適当な管理と連動により
好ましくは行われる。

しかし乍ら次のことは注意すべきである。すなわちサイ
ロが一杯のときはサイロ供給口は作業力島ら避けるよう
にし、またサイロ供給ブロワ−がすでに作動しているの
でなければ寸断器や粉砕器は作業から避けさせるように
、いかなる場合もこの連動は同調（シンクロナイズ）さ
せるべきである。

さらに操業の順序は、粉砕器は寸断器が作動可能な以前
に動かしそして寸断器はその供給コンベアーが作動する
前に動かすことを必要とする。

このサイクルを停止するには、まず供給コンベヤーが停
止し次いで寸断器が、そして粉砕器が、そして最後にサ
イロ供給ブロワ−という順になるように停止の手順はそ
の始動の場合とは逆になる。

サイロが一定のフルレベルになったときサイロ供給ブロ
ワ−は、上述の順序の逆の装置のすべての作動を開始す
るように作動する。同様に、いかなる中間装置の故障も
、故障部分及びそれから逆方向へのすべての装置へと作
動させる。

たとえば農業穀物、森林残渣、農業又は／及び産業廃棄
物及び合成高分子廃棄物のような多種の供給原料が本発
明の実施に適している。以下に使用に適当な代表的な供
給原料を示すがこれは、表Ａに定義されるような供給原
料の基礎的範囲に合致するようなこれ以外のいかなる原
料をも排除するものではない。すなわち以下のものは適
当な供給原料と考えられているもので、必要に応じ一般
名のうしろにカッコ書きで学名を示す。

オイフォルビア・ラドリス、カンデリラ・バガス（Ｅｌ
ｕｐｔｈｏｒｂｉａ　ａｎｔｉｓｙｐｈｔｌｉｔｔｃａ
）　、粗ガエール（Ｐａｒｔｈｅｎｉｕｍ　ａｒｇｅｎ
ｔａｔｕｍ）　、ガエール樹脂（Ｐａｒｔｈ−ｅｎｉｕ
ｍ　ａｒｇｅｎｔａｔｕｍ）　、ガユール・バガス（Ｐ
ａｒｔｈｅｎ−ｉｕｍ　ａｒｇｅｎｔａｔｕａ＋）　、
ガユール・コルク（Ｐａｒｔｈｅｎｉｕｍａｒｇｅｎｔ
ａｔｕｍ）　、グリース木（Ｓａｒｃｏｂａｔｕｓ　ｖ
ｅｒｍｉｃｕｌ−ａｔｌｕｓ）、ジョジョバ荒粉（Ｓｉ
ｍｍｏｎｄｓｉａ　ｃｈｉｎｅｎｓｉｓ）、アーモンド
穀（Ｔｅｒｍｉｎａｋｉａ　ｃａｔａｐａ）　、アーモ
ンド刈込み（Ｔｅｒｍｉｎａｌｉａ　ｃａｔａｐａ）　
、サトウキビ・バガス（Ｓａｃｃｈａｒｕｍ　ｏｆｆｉ
ｃｉｎａｒｕｍ）　、小麦のワラ（Ｔｒｉｔｉ−ｃｕｍ
　ａｅｓｔｉｖｕｍ）　、タレオソートブツシｓ　（Ｌ
ａｒｒｅａ−ｔｒｉｄｅｎｔａｔａ）　、モミの樹皮（
Ｐｓｅｕｄｏｔｓｕｇａ　ｍｅｎｚｉｅｓ−ｉｉ）　ｓ
アリシナ糸杉（Ｃｕｐｒｅｓｓｕｓ　ａｒｉｚｏｎｉｃ
ａ）　、プリンゲル・マンザニタ（Ａｒｃｔｏｓｔａｐ
ｈｙｌｏｓ　Ｐｒｉｎｇｌｅｉ）ライト・シルクタラセ
ル（Ｇａｒｒｙａ　Ｗｒｉｇｈｔｉｉ）　、ポイントリ
ーフ−マンザニタ（Ａｒｃｔｏｓｔａｐｈｙｌｏｓ　ｐ
ｕｎｇ−ｅｎｓ）　ｓ　シュラツブ・タイプ樫（Ｑｕｅ
ｒｃｕｓ　ｔｕｒｂｉｎｅｌ−１ａ）、ヘアリー山マホ
ガニー（Ｃｅｒｃｏｃａｒｐｕｓ　ｂｒｅｕｉ−ｆｌｏ
ｒｕｓ）　、ユタ・ジャニパー（Ｊｕｎｉｐｅｒｕｓ　
ｏｓｔｅｏｓｐｅｒｍａ）　、ピニオン松（Ｐｉｎｕｓ
　ｅｄｕｌｌｉｓ）　、ベルベット”メスキード（Ｐｒ
ｏｓｐｉｓ　ｇｕｌｌｉｆｌｏｒａ　ｖａｒ．　ｒｅｌ
ｕｔ−ｉ　ｎａ）、ＥＣＯ　ＦＩＪＥＬＩＩ　（市で予
め処理した廃棄物）、粗ケルプ、ケルプ残渣、スマイリ
ング・スマツジ（Ｒｈｕｓ　ｃｏｐａｌｌｉｎａ）　、
スムーズ・スマツジ（Ｒｈｕｓｃｏｐａ　ｌ　ｌ　ｉ　
ｎａ）、レッド・タタリアナ・ハニー・サラクル（Ｌｏ
ｎｉｃｅｒａ　ｔａｔａｒｉｃａ）、ジャイアント・ラ
グウィード（Ａｍｂｒｏｓｉａ　ｔｒｉｆｉｄａ）　、
ボークウィーク（Ｐｈｙｔｏｌａｃｃａ　ａｍｅｒｉｃ
ａｎａ）、トール１ボーンセツト（Ｅｕｐａｔｏｒｔｕ
ｍ　ａｌｔｉｓｓｉｎｕｍ）、ロジン・ウイード（Ｓｉ
ｌｐｈｉｕｍ　ｉｎｔｅｇｒｉｆｏｌｉｕｍ）、トール
・ゴールデンロンド（Ｓｏｌｉｄａｇｏ　ａｌｔｉｓｓ
ｉｍａ）、ササフラス（Ｓａｓｓａｆｒａｓ　ａｌｂｉ
ｄｕｍ）　、コーラル・ベリー（Ｓｙｍｐｈｏｒｉｃａ
ｒ−ｐｏｓ　ｏｒｂｉｃｕｌａｔｕｓ）、ワイルド・ベ
ルガモツト（Ｍｏｎ−ａｒｄａｆｉｓｔｕｌｏｓａ）、
ロシア・アザミ（Ｓａｌｓｏｌａ　Ｋａｌｉ）、水ヒア
シンス（ｌｌｙａｃｉｎｔｈｕｓ属）、コモン・ミルク
ライード（Ａｓｃｌｅｐｉａｓ　ｓｙｒｉａｃａ）　、
スランプ・ミルクライード（Ａｓｃｌｅｐｉａｓ　１ｎ
ｃａｒｎａｔａ）−泥炭ボケ（Ｓｐａｇｎｕｍ属）、ポ
ルトガルコルクガシ（Ｑｕｅｒｔｕｓ−ｕｂｒ）、シル
バーカエデ（Ａｃｅｒ　５ａｃｃｈａｒｉｎｕｒ＋ｎ＋
）、黄葉シルクタラセル（Ｇａｒｒｙａ　ｆｌａｖｅｓ
ｃｅｎｓ）　、スィート・ソルグム（Ｓｏｒｇｈｕｍ　
ｓａｃｃｈａｒａｔｕｍ）　、ベールインデアンプラン
テン（Ｃａｃａｌｉａ　ａｔｒｉｐｌｉｃｉｆｏｉｌａ
）、高いツリガネソウ（Ｃａｍｐａｎｕｌａ　ａｍｅｒ
ｉｃａｎａ）　、チェリーエレアニュース（Ｅｌａｅｇ
ｎｕｓ　ｍｕｌｔｉｆｌｏｒａ）　、グラスリーブドゴ
ールデンロッド（Ｓｏｌｉｄａｇｏ　ｇｒａｍｉｎｉｆ
ｌｏｒａ）　、コモンエルグ−（Ｓａｍｂｕｃｕｓ　ｃ
ａｎａｄｅｎｓｉｓ）、カナダ野性ライ麦（Ｅｌｙ＋ｍ
ｕｓ　ｃａｎａｄｅｎｓｉｓ）−ノアザミ（Ｃｉｒｓｉ
ｕｍ　ｄｉｓｃｏｌｏｒ）、ソウアザミ（Ｓｏｎｃｈｕ
ｓ　ｏｌｅｒａｃｅｕｓ）　、ジシャクソウ（Ｓｉｌｐ
ｈｉｕｍ　１ａｃｉｎｉａｔｕ＋ｍ）、カネグラ根（Ｒ
ｕｍｅｘ　ｈｙｍｅｎｏｓｅｐａａｌｕｓ）−、、カソ
トリーフテッセル（Ｄｉｐｓａｃｕｓ　１ａｃＬｎｉａ
ｔｕｓ）　、ブルーテラセル（Ｄｉｐａ’＋ｃｕｓ　５
ｙｌｖｅｓｔｒｉｓ）　、アメリカゲルマングー（Ｔｅ
ｕｃｒｉｕａ＋　ｃａｎａｄｅｎｓｅ）Ｓウッディミル
クウイード（Ａｓｃｌｅｐｉａｓ属）、ロタンド葉ミル
クウィード（八５ｃｅｌ　Ｐｉａｓ属）、ワタ種予肉（
Ｇｏｓｓｉｐｉｕｍ　Ｔｈｕｒｂ−ｅｒｉ）、ワタ種子
（Ｇｏｓｓｉｐｉｕｍ　Ｔｈｕｒｂｅｒｉ）、ワタ種子
（Ｇｏｓｓｉｐｉｕｍ　Ｔｈｕｒｂｅｒｉ）、ワタ種子
荒粉（ＧｏｓｓｉｐｉｕｍＴｈｕｒｂｅｒｉ）、ワタ種
子サヤ（Ｇｏｓｓｉｐｉｕｍ　Ｔｈｕｒｂｅｒｉ）、ワ
ダジントラツシｚ　（Ｇｏｓｓｉｐｉｕｍ　Ｔｈｕｒｂ
ｅｒｉ）、スカンクブッシｓ　（Ｒｈｕｓ　ｔｒｉｌｏ
ｂａｔａ）、イエルバ・サンタ（Ｅｒｉｏｄｉｃｔｙｏ
ｎ　ａｎｇｕｓｔｉｆｏｌｉａ）、フォアウイングソー
ルトプッシュ（Ａｔｉｐｌｅｘ　ｃａｎｅｓｃｅｎｓ）
　、ネットリーフ・ハックベリー（Ｃｅｌｔｉｓ　ｒｅ
ｔｉｃｕｌａｔａ）、キャットクロー・ミモザ（Ｍｉｍ
ｏｓａ　ｂｉｕｎｃｉｆｅｒａ）、下水カス、トウモロ
コシデンプン、石炭、ポリエチレン、ポリプロピレン、
リグニン、オガクズ、ペーパーチップ、ホップフューエ
ル、メスキード（Ｐｒｏｓｏｐｉｓ　ｔｏｒｒｅｙａｎ
ａ）、力ロトロピス（Ｃａｌｏｔｒｏｐｉｓｐｒｏｃｅ
ｒａ）　、コメの外皮、ブラック・グリースウッド（Ｓ
ａｒｃｏｂａｔｕｓ　ｖｅｒｍｉｃｕｌａｔｕｓ）　、
、ホアレッドミルクウィード（Ａｓｃｌｅｐｉｓｓ　ｖ
ｅｒｔｉｃｉｌｌａｔａ）、スティックリープド・ゴー
ルデンロンド（Ｓｏｌｉｄａｇｏ　ｒｉｇｉ−ｄａ）　
、アイアンウイード（Ｖｅｒｎｏｎｉａ　ｍ１ｓｓｕｒ
ｉｃａ）、ツーサースパージェ（Ｅｕｐｈｏｒｂｉ　ｄ
ｅｎｔａｔａ）、ウィービング・ライロウ（Ｓｅｌｉｘ
　ｂａｂｙｌｏｎｉｌａ）、カーペンタ−スズケア（Ｓ
ｃｒｏｐｈｕｌａｒｉａ　ｍａｒｉｌａｎｄｉｃａ）、
アスペン（Ｐｏｐｕｌｕｓ）、ローカス（Ｒｏｂｉｎｉ
ｓ）等々。

表Ａ 供給原料特性（乾燥量） 〔加熱値（Ｂ　ｔｕ／ポンド＞　　７４００〜１２７０
０　）成分　　　　重量％ 灰分　　　　０．１−３５．９ 蛋白質　　　　　　　０．１−２５．３ポリフエノール
　　　　０．１−２０．２油分　　　　０．０３−９．
２０ 炭素水素　　　　　　　　０−１０．４スペリン　　　
　　　　０．５−２６．６リグニン　　　　　　　７．
８−２８．８セルロース　　　　　１７．７−４６．７
脂質　　　　５．１−１４．９ 元素分析　　　　　　　　重　量％ Ｃ３７，７−６０，９ Ｈ４，７−８，８ ０２８，９−５４，４ Ｎ　　　　　　　　　　Ｏ，３−１，７既述のようにし
て製造され貯蔵された粒状の供給原料は所望に応じ供給
器から加熱分解器へ導かれる。そこで生物体量は、今述
べるような態様で一酸化炭素、水素及びオレフィンに冨
むガスを含有する合成ガスに変換される。

図面に示すように細砕された生物体量は仕込口、移送歯
車、等々の適当な手段により、材料を加熱分解器の流動
床区域へ制御された速度で送るところの加熱分解器供給
メカニズムへと供給される。

典型的な合成ガス組成の分析値を下の表Ｂに示す。

表Ｂ 合成ガス組成（モル％） 成分　　範囲　　典型値 水素　　１０−５３　　３０ 一酸化炭素　　　６−６０　　　　　３０オレフイン　
　　５−３９　　　　　　１５パラフイン　　　６−３
３　　　　　１５二酸化炭素　　　４−２６　　　　　
１０特定の触媒と予め定めた蒸気速度を用いることによ
り、加熱分解器は未燃焼炭素又は炭及び過剰のフィッシ
ャー・トロプシュガスを流動床燃焼による熱エネルギー
に変換することができる。

燃焼熱は流動床加熱分解器へ送られ、そして後述するよ
うな所望の加熱分解温度を保持する。さらにこのプロセ
スは加熱分解ガスと燃焼ガスからの感知しうる熱の回収
を提供する。それは次いで加、熱分解に要する蒸気を発
生するために用いられ、一方決の圧縮及びフィッシャー
・トロプシュ合成のため熱分解ガスを清浄化するので、
ここに述べたプロセスは連環的に許容しうるものである
。なぜならば燃焼器官ガスは大気中へ行く前に適切に清
浄化されるからである。

図面に示すように加熱分解器の部位における主要装置部
分は加熱分解器と再生容器であり、これには図示されて
はいないが内部のガス散布リングとサイクロンが普通は
装着されている。一つの実施において、密な相すフト脚
が懸垂されそして容器底部支持体の下方約２０フイート
にまで延びる。

すでに述べたように、適当量の生物体量原料が制御速度
で加熱分解器へ供給され、加熱分解器の流動床域へ送ら
れる。再循環ガスは供給メカニズムと加熱分解器の間の
正の圧力差を与えそしてプロセスの熱分解側へ不要の空
気が洩れるのを防ぐために用いられる。触媒／熱移動媒
体／生物体量の床の流動化のために、再循環ガスと１気
が流量コントロール下に散布リング中へ導かれる。ガス
の泡沫は媒体をもち上げ分散させ、約３〜４ｐｓｉｇの
圧力及び約１２００−２０００’　Ｆ　（好ましくは１
４００〜１５００°Ｆ）の温度の名目的設計の種々の媒
体中での密な接触を促進するところの泡沫床を形成する
。加熱分解ガスは離脱スペースへと上昇する。離脱スペ
ース中にマウントされているサイクロンは、加熱分解ガ
ス中の大きな粒子を除去する。同じサイズの第２の外部
サイクロンはそれ以外の粒子を除去し、密な相返還脚を
通って加熱分解器へと戻す。熱い加熱分解ガスは熱回収
／ガス清浄トレーンへと進む。加熱分解温度は、熱媒体
供給ポットから加熱分解器への熱媒体戻り流量を調節し
てコントロールする。再循環ガスは、垂直稀釈相すフト
脚への熱媒体移動のための動力を提供する。加熱分解層
流動床の高さは、加熱分解器の熱媒体の、密相移転脚を
通って熱媒体返却ポットへの流出を調節してコントロー
ル（差圧）する。圧縮空気は、冷媒体を垂直希釈相リフ
ト脚を通って再生器へ戻すのに用いられる。水素と一酸
化炭素の比及び熱分解ガスのオレフィン含量は、蒸気と
炭素の比や加熱分解器の床温度を変えたり、以下に詳し
くのべるようなドロマイト等々の触媒を用いたりするこ
とによって所望の値に調節される。

再生器味その大きさや一般的な配列において加熱分解器
と同等である。正常操業中は、再循環ガスや外部の空気
は、流量制御下に散布リングを通って再生器中へ散布さ
れる。床の操業温度は１６００〜１８００°Ｆ、好まし
くは約１７００°Ｆである。生物体量からの残渣炭は、
熱担持媒体（普通はアルミナである）と共に左脚を上っ
て再生器へと移動する。担持材料は燃焼再循環ガス及び
炭によって加熱される。床の温度は入ってくる再循環ガ
ス流の調節によってコントロールする。

再生器中に固形物がたまりすぎないように灰分は定期的
に除去する。灰分は再生器底の上端近くで引き出され、
ポットへ棄て、そこで水を噴霧して材料を冷却する。灰
分のスラリーはドラムに入れ外部へ廃棄する。熱担持体
はこのユニットが冷却し操業終了状態になったときに熱
媒体供給ポットから除去する。熱媒体／触媒は生物体量
供給系を経て加熱分解器へ入れられる。

再生器は大きな粒状物の除去のために１コの内部サイク
ロンをもっている。第２の、外部のサイクロンは第１の
サイクロンで未処理の固形物の大部分を除去する。次い
で熱ガスは熱の回収のために上記加熱器のほうへ送られ
る。

再生器／加熱分解器の始動のあいだ、天然ガスが再生器
サンプリング中で燃焼される。これらのガスは床を流動
下し担持媒体を加熱する。補助的な蒸気が加熱分解器中
へ散布されて床を流動化し幾つかの初期加熱を行なう。

加熱分解器の床温度が、所望の加熱分解反応を維持する
のに充分なほど高いときに、生物体量を加熱分解器へ供
給する。

加熱分解ガスは当初はゆらぎ燃える。ガス生産の増大に
つれ、ガスは清浄と圧縮のために溌熱ボイラー／かきと
リトレーンへ移る。加熱分解器と再生器へのガスの再循
環は、天然ガスと蒸気の流速が減少したとき開始され、
加熱分解／再生品ユニットが所望の操業条件となる。

操業終了は生物体量供給の終了及び再循環ガスの加熱分
解器への流れの徐々の減少（ただし流動化のための蒸気
は維持しているが）を包含する。

燃焼器への再循環ガス流は閉じられ、一方流動化及び残
渣炭用の維持空気は燃え上がる。空気と蒸気は熱媒体を
加熱分解（及び燃焼）温度以下に熱を冷やす。床温度が
充分下ったとき、流動化蒸気／空気流は減少して床の濃
縮相モード（冷却した操業終了条件）への急落を行う。

加熱分解ガスは、接触反応器（フィッシャー・ドブシュ
）合成のための圧縮に先立って冷却し清浄化しなければ
ならない。廃熱ボイラーが、熱分解ガス温度１４００”
Ｆから約５７５°Ｆへ低下されるために用いられる。ボ
イラー供給水が水準準制御のもとに殻へ加えられる。蒸
気温度は、ボイラーの上端の蒸気出口で圧力調節を行う
ことによって設定される。ボイラーの蒸気排出速度は手
で調節する。むろん送気ガス温度は、使用可能な熱を蒸
気の形で回収できるようなるべく減少することが望まし
いけれども、汚損をおこす管内のタール状物質の凝縮を
防ぐために注意が払われるべきである。

部分的に冷却された加熱分解ガスはベンチュリーエゼク
タ−の入口部分に入り、一方８５°Ｆの冷却水はノズル
から流へ噴霧されてガスを１２０°　Ｆに冷却し残渣の
小サイズの粒子をかきとる。

ガスと水の混合物はサイクロン分離器に入り、そして清
浄な飽和された加熱分解ガスはワイヤーメツシュの霧除
去器を通って加熱分解ガスコンプレッサーの吸引側へと
上方へ通過する。カラムがらのガス出口ラインの圧力調
節器は、全熱分解ガストレーンに正の圧力を維持させる
。洗滌水は離脱カラムの下方に位置するタンク中へ水準
調節下に流れ、加熱分解ガスを１２０”Ｆに冷やしガス
中の過剰の水蒸気を凝縮させる。温い洗滌水は水準調節
のもとに、熱廃棄のため冷却塔へポンプで戻される。

約１７００”Ｆの熱ガスは、廃棄ボイラからの１５４０
ｐｓｉｇのプロセス蒸気に加え補助ボイラがらの付加的
蒸気を加熱分解容器中で用いるため約７００°Ｆに加熱
したところの垂直蒸気加熱ヒーターユニットを通過する
。この流通ガスの出口温度は加熱される蒸気の量に依存
する。ガスはチューブ束の中のチューブ内を下方へ流れ
る。加熱された蒸気流は殻側をとおって上方へ流れる。

次いで部分的に冷却されたガスは圧力コントロール下に
フレアヘンダーへとパイプで送られる。いがなる過剰の
蒸気も、あとで述べるようにフィッシャー・トロプシュ
部分中の凝縮器へと導かれる。流通ガスと加熱分解ガス
の両方とも廃棄ボイラーと加熱器のフレア系上昇流へと
導かれ得る。

加熱分解ガスと再循環ガスは、フィッシャー・トロプシ
ュ合成のために約１４０〜５００ｐｓｉｇの圧力にまで
圧縮される。

液化装置はさらに反応熱を除去し反応器中において、安
定した操業条件を維持する一方、スラリー相反応器中の
フィッシャー・トロプシュ液化反応を用いて一酸化炭素
、水素ガス及びある種のオレフィン類を所望の燃料生産
物に変換する。

図面に示すように、フィッシャー・トロプシュ液化部分
の装置の大部分はフィッシャー・トロプシュ反応器であ
る。図示はされていないけれども本発明の好ましい実施
態様においては、第二のフィッシャー・トロプシュ・ス
ラリー相反応器が切り替えのために反応器と平行に接続
されている。

すなわち一方の反応器が清浄化され再負荷され得、片や
他方のものは操業状態にあるようにする。

未分離の合成ガスは、触媒を含有している第二段（フィ
ッシャー・トロプシュ）反応器へ供給される。この反応
器において供給ガスの反応性成分すなわち一酸化炭素、
水素、オレフィンは、酸素化化合物の顕著な量を含んで
いないところの凝縮可能ディーゼルタイプ燃料（本質的
に０７〜ＣＩ７のパラフィン系炭化水素）に変換される
。第二の非混合相は、本質的にノルマルプロパツールと
水の二成分系から成っている。液状燃料合成ステップか
らの残余ガスは、ガスの組成に応じて液化反応器入口か
又は加熱分解器へ再循環される。

すなわち、砂、ドロマイト及び触媒熱移動媒体を蒸気プ
ラス液化反応器からの排出ガスと共に用いると約１ｐｓ
ｉｇ及び１５００°Ｆにおいてガス化系で生物体量供給
物の８５％が変換されて次の組成（ただしモル％）、す
なわちオレフィン１５％、水素３０％、−酸化炭素３０
％、パラフィン系炭化水素１５％及び二酸化炭素１０％
より成るガスを得る。

４００　°Ｆで４時間燃焼し次いで７５０°Ｆで３時間
１気圧の水素で還元したＣＯ／Ａ　ｌ　ｚＯｓ触媒を用
いる液化系は流動床中で５００″Ｆ、１４０ｐｓｉＨに
保持したとき次の組成（モル％）、すなわちオレフィン
１５％、水素３０％、−酸化炭素３０％、パラフィン系
炭化水素１５％及び二酸化炭素１０％から成るガスを、
もし単一通過滞溜が１５〜３０秒で再循環が３／１で行
ったときに生産される。全体操業は生物体量供給（乾燥
量、灰分なし）の１トン当り４０〜５０ガロンのＮｏ．
２ディーゼル燃料を生産した。

ここに用いられた触媒はフィッシャー・トロプシュ反応
器でオレフィン類をパラフィン系炭化水素に変換するの
に有用であるとして一般に認められているような材料で
ある。そのような触媒は一般にコバルト、ルテニウム、
ニッケル及び鉄より成る群から選ばれ活性成分がアルミ
ナ、シリカ、ケイソウ土、等々で形成される併用可能支
持体構造上に付着又は浸種されたもので、所望の結果を
達成するための適当な表面積と充分な多孔性をもつもの
である。アルミナ中に浸種されたコバルトはオレフィン
からパラフィン系炭化水素への所望の変換を行ういろん
な公知の触媒を代表するものとして使用される。該プロ
セスはなんら特定の触媒支持構造に限定されるものでは
なく、活性成分が浸種されたときにフィッシャー・トロ
プシュ反応器中で所望の反応が達成することが知られて
いるすべての支持体をむしろ包含するものである。

本発明の方法はさらに、装置の水性廃流のすべてを集め
処理するようにデザインされた廃物処理部分を含有する
ものである。処理された流出物は都市の下水道道糸へ連
続的にルーチンに廃棄されることが可能でありそしてす
べての保健基準に合致していなければならぬ。固形廃棄
物もまたその地方のごみ処理場へ廃棄するのに適当なも
のでなければならぬ。゛ 図示するように、ここで産出される廃物は５００ガロン
容量の容器に集められそしてレベルコントロールの下に
拡大された通気パッケージ廃物処理ユニットへとポンプ
で送られる。通気部分で２４時間の水力保持時間を提供
するユニットが、再分解の有機物質をＣＯ２、水及び新
しい生物学的細胞に変換するのに適当である。集められ
た廃物は２０００ｍｇ／　１程度の高いＢＯＤ値をもっ
ているかも知れぬが、通気部分における生物学的固形物
濃度は約５０００ｍｇ／　１に保持される。この有機負
荷における最低８０口減少は９２．５％である。パッケ
ージユニットは、また清浄化部分、清浄なウェル及びス
ラッジ室をもっている。処理されたものは都市の下水道
システムで受けられることができる。

廃棄された生物学的スラッジはスラッジ室に集められ定
期的に小さな葉フィルターへポンプで送られ、ごみ廃棄
場への投棄するための固形物に濃縮される。濾過ケーキ
はプラスチックで内張すした廃棄用ドラム缶へ入力で入
れられる。正常の操業条件下では、毎日スラッジが１缶
よりも少く産出される。

本発明の理解をさらに助けるためにそして限定の目的の
ためにではなく、以下に実施例を掲げる。

実施例１ 本発明の便利さを示すために毎日１０トンの供給原料を
処理できるパイロットユニットにおいて、加熱分解器中
の流動床を約１４５０°Ｆ　（７８８℃）及び約３〜４
ｐｓｉｇ圧で作動させる。毎時３〜４トンの生物体量を
細砕しうる細砕装置を８時間ずつ４シフトし充分な粒子
状生物体量を生産し、系をフル操業（毎日７〜２４時間
）させる。加熱分解ガスを、毎秒約２．５フイートの割
で下方へ通過させる。加熱分解ガスを次いで、約２５０
平方フイートの熱移動面積をもつチューブ束を用い１５
０ｐｓｉｇで約１２００ボンド／時の蒸気発生が可能な
点火チューブ型のボイラーを用いて約５７５６Ｆに冷却
する。

その後、熱分解ガスを離脱カラムの下に位置するスクラ
バータンク（直径８フイート、高さ６フイート）を用い
て５７５°Ｆから約１２０°Ｆにまで冷却する。この加
熱分解ガスを５７５”Ｆから１２０”Ｆに冷却し該ガス
中の過剰の水分をすべて凝縮させるには約１７５ｇｐｍ
の水を必要とする。

ツインのフィッシャー・トロプシュ反応器は低いほうが
直径４．５フイート、直側長１６フイートそして高いほ
うが直径６フイート、直側長６フイートである。小さな
蒸気ドラムがこの２つの反応器の間のすこし上部にある
。２５０平方フイートのコンデンサー、直径３０インチ
で長さ８フイートのＴＴノックアウトドラム、及び直径
２５インチで長さ４２インチのＴＴ相分離器が製品操作
装置のバルクをメークアップする。コンプレッサー系統
は、併合した圧縮ガス流を受は入れる直径４．５フイー
トで長さ８フイートのＴＴガスサージドラムをもつ２コ
のレシプロ式再循環、ガスコンプレッサーと、二段式の
液体密閉加担分解ガスコンプレッサーから成る。

バッチ触媒取扱系統は、各々がその上端に攪拌器をもつ
直径４８インチで高さ６フイートのＴＴ外套管つきタン
ク２コをもつ。担持媒体からの使用済触媒残渣を除去す
るために、小さな圧力フィルターが設けられている。

実施に際しては熱分解ガス約３５０ＡＣＦＭを、水密閉
タイプのコンプレッサーを用い二段式で１５Ｑｐｓｉｇ
に圧縮する。約１５０ｐｓｉｇの再循環ガスは２段式レ
シプロ式コンプレッサーで１５０ｐｓｉｇに圧縮され、
サージドラムの中で熱分解ガスと混合される。加熱分解
ガス及び／又は再循環ガスの圧縮のために第２の二段式
待機しているレシプロ式コンプレッサーがある。圧縮さ
れたガスは、２コのフィッシャー・トロプシュ反応器の
ひとつの底部へ流量制御しつつ送られる。ガス分配器は
１７８インチ直径の孔のあいた板である。ガスは分配器
を通過し小泡を生成し、これはガスと固体触媒相の間の
質量移動を促進する触媒／担体油スラリー床を刺激し拡
げる。

反応器の操業温度は５００°Ｆであり、全体としてのフ
ィッシャー・トロプシュ反応は発熱反応である。各々の
反応器は、約１００平方フイートの熱移動域のある長さ
１６フイートの垂直のチューブ束をもっている。上部と
底部にヘソグーのあるこの束は、チューブと平行のガス
流と共に反応器中で環を形成する。熱は、蒸気ドラムか
らの水の自然の循環と共にチューブ内の水の蒸発による
スラリー／ガス相からチューブ束の低い方のヘソグーへ
と除去される。反応温度は蒸気ドラム内の蒸気圧の自動
調節によって制御され、水の蒸発によって除去された熱
が反応器のセントポイント温度を維持するに充分なよう
にする。ドラム内の最高設計圧力は４８０°Ｆで６００
ｐｓｉｇである０発生した蒸気は過剰蒸気コンデンサー
へと送られ、そして凝縮物はボイラー給水系統へと戻さ
れる。

チューブ束はまた、チューブを通る循環冷却水による休
止のあいだ、反応器内のスラリーを冷却するために用い
られる。始動のあいだ、補助的な１５０ｐｓｉｇの蒸気
と過熱蒸気が、フィッシャー・トロプシュ・ユニット内
のスラリーの加熱のために用いられる。

フィッシャー・トロプシュの生成ガスは、反応器から運
ばれるどんなスラリーも処理するように設計された小さ
なサイクロンを通過する。反応器の圧力は低下し、そし
てスラリー相の界面レベルを監視して、反応器内の不安
定な状態（たとえば滞流）を検出する。サイクロンの背
圧コントローラーの下行流は、所望の反応器圧を維持す
る。５００″　Ｆ生成ガスは、フィッシャー・トロプシ
ュ反応により生成した高沸点成分を凝縮する生成物コン
デンサーのほうへ流れる。冷却水の流量を制御し、フィ
ッシャー・トロプシュ蒸気／凝縮物の流れが所望の排出
温度を保つようにする。凝縮物及び非凝縮蒸気は減圧弁
をとおって、ノックアウト・ドラムへ送られる。

ドラム内での蒸気／液体の分離は約５０ｐｓｉｇで生起
する。霧除去器は、蒸気中の液滴の再循環ガスコンプレ
ッサーへの移動を最小限にする。コンプレッサー吸入の
取り入れラインの上向流は、５０ｐｓｉｇの再循環ガス
の加熱分解部分への供給を行なう。

ノックアウトドラムからのフィッシャー・トロプシュ凝
縮物流は、パラフィンの多い炭化水素相とアルコールの
多い水相から成る。この二相混合物の分離は、水平相セ
パレーターの中で常圧で行われる。レベルの調節及び界
面レベルの調節により炭化水素相はフィッシャー・トロ
プシュ生成物日タンクの一つのポンプで送られ、一方ア
ルコールの多い水相は他の貯蔵タンクへポンプで送られ
る。セパレーターは排出ノズルでの相の混入を避けるた
めに垂直の調節壁部分を備えている。

操業後の触媒スラリーを排出し、またフィッシャー・ト
ロプシュ部分の停止なしに引きつづく操業のための新し
い触媒／スラリーバッチを作るために、第２のオフライ
ンのフィッシャー・トロプシュ反応器がある。このオフ
ライン反応器への触媒の充填や排出のために、２コの６
００ガロン外套管つきタンクが設備されている。フィッ
シャー・トロプシュ触媒は別のところで調整され、ドラ
ムや袋に入れて工場へ送られる。担体媒体は、液状なら
ばドラムに、固形たとえば石油ワックスのときはカート
ンに入れて工場へ送られる。現在、石油ワックスは好ま
しい担体である。

第１の外套管つきタンクへゆっくりとワックスの１１ポ
ンドの厚切りを少々入れ、一方混合タンクの外套管に２
０ｐｓｉｇの蒸気を供給して触媒スラＩＪ　−５００ガ
ロンのバッチを作る。充分なワックスが融けたとき（約
１４３°Ｆ）、攪拌器を作動させ、厚切りの必要量の残
りをタンクへ、まだ加熱が続いているあいだに添加する
。次いで触媒を液に添加し、所望の触媒濃度のスラリー
とする。

このスラリーのバッチをオフラインの反応器へポンプで
送り、ポンプは反応器のなかでスラリーが循環するよう
に使用し、このあいだに次の５００ガロンのバッチが作
製される。通常は、負荷時と保持時に蒸気をフィッシャ
ー・トロプシュチューブ束へ送り、ワ、ツクスをその融
点以上に保つ。触媒はスラリーの外部循環によるか又は
反応器底部への窒素、水素又は空気の注入によりそれを
懸濁状に保つ。

フィッシャー・トロプシュ反応器内でコバルトタイプの
触媒を還元するのに水素が用いられる。

還元は、反応器設計温度（５００°　Ｆ）及び圧力（１
４０−１５０ｐｓｉｇ）で行われる。水素ガスはシリン
ダーから供給される。水素の節約のために予備ガスコン
プレッサーが排出水素を再循環するのに使用できる。フ
ィッシャー・トロプシュ触媒活性が、交換を必要とする
程度に減退したときは、使用済みの触媒／担体スラリー
（休止時の反応器）は５００ガロン部分ずつ、６００ガ
ロンの攪拌静置タンクへ抜きとる。次いで攪拌器を閉じ
触媒を静止させる。蒸気をふつうは外套管中に保持して
スラリーの温度を１５０″　Ｆを超えるように保つ。

泥状層がタンクの底にたまったら、触媒泥をポンプでド
ラムへ送り、ドラムへ入れられた触媒泥は再生のために
出荷される。泥状層を除去したら、静置タンクに残った
液はフィルターを通ってポンプで送り、その担体液から
すべての懸濁触媒粒子を除去する。濾過された担体は、
もしそれが再生さるべきものであれば再使用又はドラム
缶へ入れるためにスラリー混合タンクへと戻すことがで
きる。このプロセスはオフラインの反応器が空になるま
でくりかえされる。清浄化された担体は、もし反応器の
徹底清浄が所望されるのであれば、洗い流すために反応
器へ再びいれることができる。

上述の装置及びプロセスサイクルをくりかえすことによ
って事情が必要としたときに触媒再生は完結する。

さいごに、フィッシャー・トロプシュ液状生成物の炭化
水素層は、２コの貯蔵用の毎日５００ガロン容量のタン
クのひとつにポンプで送られる。

日々の生産物はポンプで囲まれた回路により日々のタン
ク内で充分に混合され、次いで規格に合致するか否かの
確認のためにサンプルをとり出し定性分析をする。ふつ
うは毎日々タンクの内容は、貯蔵用の１コ又はそれ以上
の１０．０００ガロンのディーゼル製品貯蔵タンクへと
ポンプで送られ、その後に受は入れと使用のためのタン
クトラックに積まれる。

フィッシャー・トロプシュ液体製品の水性アルコール層
は、貯蔵やその後の使用のために２０００ガロンの水性
アルコール貯蔵タンクへポンプで送られる。

実施例２ アーモンド刈込物を生物体層供給原料として用い、実施
例１の系を作動させる。こつに得られる燃料を商業用１
１ｈ２ディーゼル燃料油と対比して分析したところ、そ
の結果は下の表Ｃに示すようであった。

表Ｃ アーモンド 性能項目　　　尚２ディーゼル　　刈　込　物比　　　
　重　　　　　　０．８３６０　　　　　　０．７９０
２重　　　　量　　　　　３７．８　　　　　　　４７
．６（ＡＰＩ’） 沸点範囲 （６Ｆ） １０％で蒸発　　３６９　　　　　　２３５５０％で蒸
発　　４５８　　　　　　３５２９０％で蒸発　　５６
３　　　　　　４７１セタン価計算値　　４５．９　　
　　　　４５．３熱　　　　量　　　１９３８３　　　
　　　　１９３５４（Ｂｔｕ／ボンド） 実施例３ 実施例２で生産した燃料を商業的ケロセンと対比して分
析し、その結果を下の表りに示す。

表Ｄ アーモンド 性能項目　　　　　ケロセン　　　刈　込　物比　　　
　重　　　　　　０．８１０８　　　　　　０．７９０
２重　　　　量　　　　　４３　　　　　　　　４７．
６沸点範囲 （°Ｆ） １０％で蒸発　　３３６　　　　　　２３５５０％で蒸
発　　４１０　　　　　　３５２９０％で蒸発　　４７
９　　　　　　４７１セタン価計算値　　　４７，８　
　　　　４５．３熱　　　　量　　　２１６７６　　　
　　　１９３５４（Ｂｔｕ／ポンド） 実施例４ 実施例２で生産した燃料を商業用品質のＪＰ−４ジェッ
ト燃料と対比して分析し、その結果を下の表Ｅに示す。

表Ｅ アーモンド 性能項目　　　　　ＪＰ−４刈　込　物比　　　　重　
　　　　　０．７５Ｂ６　　　　　　０．７９０２重　
　　　ｉｔ　　　　　　５５　　　　　　　　４７．６
（ＡＰＩ＠） 沸点範囲 （０Ｆ） １０％で蒸発　　１４７　　　　　　２３５５０％で蒸
発　　３０２　　　　　　３５２９０％で蒸発　　４３
８　　　　　　４７１セタン価計算値　　　４８．３　
　　　　　５．３熱　　　　量　　　２２４４０　　　
　　　１９３５４（Ｂｔｕ／ポンド） 実施例５ グアニール・バガスを生物体層供給原料として用い実施
例１のプロセスを行う。ここに得られる燃料を商業用阻
２ディーゼル燃料油と対比して分析し、その結果を下の
表Ｆに示す。

表Ｆ グアニール 性能項目　　　漱２ディーゼル　　バ　ガ　ス比　　　
　重　　　　　　０．８３６０　　　　　　０．７９５
０重　　　　量　　　　　３７，８　　　　　　　４６
．５（ＡＰＩ’） 沸点範囲 （”Ｆ） １０％で蒸発　　３６９　　　　　　２３８５０％で蒸
発　　４５８　　　　　　４１４９０％で蒸発　　５６
３　　　　　　５３５セタン価計算値　　　４５，９　
　　　　５５．７熱　　　　ｉｔ　　　　１９３８３　
　　　　　２１０４３（Ｂ　ｔｕ／ボンド） 実施例６ 実施例５で生産した燃料を商業用ケロセンと対比して分
析しその結果を下の表Ｇに示す。

表Ｇ グアエール 性能項目　　　　　ケロセン　　　バ　ガ　ス比　　　
　重　　　　　　０．８１０８　　　　　　０．７９５
０重　　　　量　　　　　４３　　　　　　　　４６．
５（ＡＰ　Ｉ’　） 沸点範囲 （＠Ｆ） １０％で蒸発　　３３６　　　　　　２３８５０％で蒸
発　　４１０　　　　　　４１４９０％で蒸発　　４７
９　　　　　　５３５セタン価計算値　　　４７，８　
　　　　５５．７熱　　　　量　　　２１６７６　　　
　　　２１０４３（Ｂｔｕ／ボンド） 実施例７ 実施例５で生産した燃料を商業的品質のＪＰ−４ジェッ
ト燃料と対比して分析し、その結果を下の表Ｈに示す。

表Ｈ グアニール 性能項目　　　　　ＪＰ−４バ　ガ　ス比　　　　重　
　　　　　０．７５８６　　　　　　０．７９５０重　
　　　量　　　　　５５　　　　　　　　４６．５（Ａ
ＰＩ’） 沸点範囲 （＠Ｆ） １０％で蒸発　　１４７　　　　　２３Ｂ５０％で蒸発
　　３０２　　　　　　４１４９０％で蒸発　　４３８
　　　　　　５３５セチン価計算値　　　４８．３　　
　　　５５．７熱　　　　ｉｉ　　　　２２４４０　　
　　　　２１０４３（Ｂｔｕ／ボンド） 以上の説明から、すべての上述の目的が著しく予測不能
な態様で満足されているところの装置がここに記載され
説明されていることは明白である。

むろんこの記載から当業者が容易に想起できるような変
形、変更及び応用はすべてこの開示の精神内にありそれ
は添付の特許請求の範囲によってのみ限定されることは
理解さるべきである。

【図面の簡単な説明】

添付の図面は本発明により生物体層原料から液状炭化水
素燃料を製造する方法を説明するための図示的線図であ
る。 特許出願人　アリシナ　ボード　オブ　リーゼンツ手続
（甫正書（方式） 昭和６２年　２月　６日 特許庁長官　黒　１）明　雄　殿 １、事件の表示 昭和６１年特許願第２３３４１３号 ２、発明の名称 生物体量から液体炭化水素燃料を製造する方法３、補正
をする者 事件との関係　　特許出願人 住所　アメリカ合衆国アリシナ用８５２８７テンペ アリシナ　ステイツ　ユニバシチ−（番地なし）名称　
アリシナ　ボード　オプ　リーゼンツ４、代理人 住所　■１０４東京都中央区銀座８丁目１５番１０号銀
座ダイヤハイツ４１０号 昭和６２年　１月　７日

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、細砕した生物体量を約１２００°から２０００°Ｆ
   の温度に加熱される熱分解器に供給して中間体の合成ガ
   スを製造し；次いで該中間体の合成ガスを、コバルト・
   ルテニウム・ニッケル及び鉄より成る群から選ばれた活
   性成分をそれと両立できる支持体構造上に配置して成る
   触媒を含有するところの接触反応器中へ送って水／アル
   コールの二成分系と液体炭化水素燃料を生ぜしめ；そし
   て該液体炭化水素燃料を集めることから成る、酸素化さ
   れた化合物を含まない液体炭化水素燃料を生物体量から
   製造する方法。 ２、該生物体量がセルロース性の及び合成の高分子材料
   から選ばれたものである第１項の方法。 ３、該生物体量が、重量パーセントで炭素３５〜６２％
   、水素４〜９％、酸素２５〜５５％、窒素０．３〜２％
   及びイオウ０．５％未満を含有するものである第２項の
   方法。 ４、該接触反応器がフィッシャー・トロプシュ反応器で
   ある第１項の方法。 ５、該熱分解器が流動床を有している場合の第４項の方
   法。 ６、該接触反応器が、熱分解器に循環される副生ガスを
   産生するところの第５項の方法。 ７、該熱分解器が約１４００°から１５００°Ｆで操業
   される場合の第５項の方法。 ８、該中間体の合成ガスをサイクロン／スクラッバー系
   を通して固形小粒子や凝縮しうる液体を除去し次いで該
   接触反応器へ送るところの第１項の方法。 ９、該洗浄された中間体の合成ガスを、最大５００ｐｓ
   ｉｇにまで圧縮し、但し該圧縮ガスを該接触反応器へ送
   る前にそれを行うところの第８項の方法。 １０、該接解反応器がフィッシャー・トロプシュ反応器
   である場合の第９項の方法。 １１、該液体炭化水素燃料がＮｏ．２ディーゼル燃料で
   あるところの第１０項の方法。 １２、該液体炭化水素燃料がＪＰ−４ジェット燃料であ
   るところの第１０項の方法。 １３、該液体炭化水素燃料がケロセンであるところの第
   １０項の方法。 １４、生物体量を細砕し；１２００°Ｆから約２０００
   °Ｆの温度に加熱されたガス化系中へ該細砕した生物体
   量を供給してオレフィン・水素及び二酸化炭素を含有す
   る中間体合成ガスに該生物体量を熱分解し；該合成ガス
   から粒子状固体及び凝集しうる液体を除去して該ガスを
   清浄化し；該清浄ガスを最大５００ｐｓｉｇにまで圧縮
   し；コバルト、ルテニウム、ニッケル及び鉄より成る群
   から選ばれた活性成分をそれと共存しうる支持体構造状
   に配置して成る触媒の存在下に該圧縮ガスを液化用接触
   反応器へと送って水／アルコール二成分系及び凝縮可能
   のＣ＿７〜Ｃ＿１＿７パラフィン系炭化水素燃料を生成
   させ；そして該燃料を該二成分系から分離することから
   成る、酸素化化合物不含の液体炭化水素燃料を生物体量
   から製造する方法。 １５、該ガス化系が、約１４００〜１５００°Ｆに加熱
   された熱分解器を含んでいるところの第１４項の方法。 １６、該洗浄化されたガスを約１４０ｐｓｉｇに圧縮す
   る第１５項の方法。 １７、該生物体量がセルロース性及び合成の高分子材料
   から選ばれたものである第１４項の方法。 １８、該生物体量が重量パーセントで炭素３５〜６２％
   、水素４〜９％、酸素２５〜５５％、窒素０．３〜２％
   及びイオウ０．５％未満を含有するところの第１７項の
   方法。 １９、該接触反応器がフィッシャー・トロプシュ反応器
   である場合の第１４項の方法。 ２０、該加熱分解器が流動床を有している場合の第１９
   項の方法。 ２１、該接触反応器が、該加熱分解器に循環されるとこ
   ろの副生ガスを産生するところの第２０項の方法。 ２２、該凝縮可能な炭化水素燃料がＮｏ．２ディーゼル
   燃料である第１４項の方法。 ２３、該凝縮可能な炭化水素燃料がＪＰ−４ジェット燃
   料である第１４項の方法。 ２４、該凝縮可能な炭化水素燃料がケロセンである第１
   ４項の方法。