JPS6216746B2 - - Google Patents
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- JPS6216746B2 JPS6216746B2 JP55044874A JP4487480A JPS6216746B2 JP S6216746 B2 JPS6216746 B2 JP S6216746B2 JP 55044874 A JP55044874 A JP 55044874A JP 4487480 A JP4487480 A JP 4487480A JP S6216746 B2 JPS6216746 B2 JP S6216746B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
- B23K35/0266—Rods, electrodes, wires flux-cored
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
本発明は、送給性が良好で蛇行ビードの少ない
溶接用フラツクス入りワイヤ（以下複合ワイヤ）
に関するものである。 複合ワイヤとしては、既に各種断面形状のもの
が市販されているが、第１図は細径複合ワイヤの
代表的構造であり、湾曲されたフープ１の内部に
フラツクス２が収納され、３は合わせ目を示す。
この様な複合ワイヤを用いる溶接では、ビード外
観が美麗であり、且つスパツタが少ないという利
点を発揮するが、ワイヤ表面がやや粗いだけでな
く溶接ヒユームの多発によつてチツプとワイヤの
接触部に付着物が形成され易いので、一般のソリ
ツドワイヤに比べて送給抵抗が大きくなるという
傾向がある。その上現場溶接では、コンジツトチ
ユーブが相当に長くなり、場合によつては折れ曲
ることもあるので、ワイヤの送給性は相当に悪
く、アーク切れを起こすこともある。勿論潤滑剤
の塗布によつて摩擦抵抗を緩和する試みもある
が、ワイヤ送給性の不安定は解消されない。 又複合ワイヤを用いる場合、ビードの蛇行を生
じ易いことが経験されているが、美感を損うだけ
でなく、融点不良の原因にもなる。半自動溶接で
は施工者の熟練によつて多少のカバーはできる
が、完全自動溶接では全く抑制できず、ビードの
蛇行がより激しくなることすらある。そこでワイ
ヤ送給装置部分においてワイヤの直伸性を高める
様に矯正して蛇行防止を図つているが、確実性と
いう点では問題がある。 本発明はこれらの事情に着目してなされたもの
であつて、送給性が良好で且つビードの蛇行を生
じない様な複合ワイヤを提供しようとするもので
ある。 上記目的を満足する本発明の複合ワイヤとは、 （単位長さ当りの合わせ目隙間面積／単位長さ当りのワ
イヤ全表面積）×100 で与えられる隙間面積比率が0.4〜４％を満足す
るものである。 上記構成を決定するに至つた研究経過を基に本
発明の構成及び作用効果を説明すると下記の通り
である。 SUS304鋼材で形成したフープを幅方向に湾曲
させつつフラツクスを収納し、丸ダイス及びロー
ラダイスによつて1.6mmφの複合ワイヤを試作し
た。各供試ワイヤには夫々異なる隙間面積比率を
与え、送給抵抗、ワイヤの振れ及びアーク切れと
の関係を調べた。尚隙間面積比率は次の様にして
求めた。 第２図Ａは複合ワイヤの側面図、第２図Ｂは横
断面図であり、ワイヤの任意の部分を所定長さ
（信頼性の高い測定結果を与えるには3m程度がよ
い）に亘つて測定部と定め、更にこれを幾つか
（図では６個所：従つて夫々50cm）の区間にわけ
て平均隙間寸法W1〜W6及び平均ワイヤ径
（ｄｙ＋ｄｘ／２：d1〜d6）を測定し、更に ＝（W1＋W2＋W3＋W4＋W5＋W6）／６ ＝（d1＋d2＋d3＋d4＋d5＋d6）／６ によつて全体の平均を求める。そして Ｗ×３／Ｄ×π×３×100 の計算によつて隙間面積比率とする。 又送給抵抗については第３図の方法に従つて測
定した、即ち第３図は半自動溶接になぞらえたも
ので、スプール１０から引き出される供試ワイヤ
９は送給モータ７に取り付けた送給ローラ８によ
つて矢印方向に送給され、長さ3mのコンジツト
チユーブ５に入る。該チユーブ５には、送給負荷
を高める為のループ６（直径30cm）が形成されて
おり、更にトーチ４に至るが、このとき送給モー
タの電圧を10Vとし、インチング送給するときの
ワイヤ送給抵抗を測定する。 又ワイヤの振れについては第４図に示す方法で
測定した。即ち第４図は通電チツプ１１の先端か
ら100mm出た点が、軸線に対して長さ（）だけ
振れている状況を示すものであり、この値（単
位：mm）をもつて振れの値とした。 供試ワイヤとしてＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆの６
本を作つたが、このうちＡ〜Ｄの４本はローラダ
イスを用い、Ｅ、Ｆの２本は丸ダイスを用いた。
得られた複合ワイヤＡ〜Ｆは、伸線の後、焼鈍及
び表面仕上げ処理に付し、更に潤滑剤を塗布し
た。 隙間面積比率とワイヤ送給抵抗の関係は第５図
に示した。又ワイヤＣ（隙間面積比率：2.156
％）、ワイヤＥ（同：5.448％）、ワイヤＦ（同：
6.369％）における振れの発生状況を第６図に示
した。第１表はこれらをまとめたものである。
溶接用フラツクス入りワイヤ（以下複合ワイヤ）
に関するものである。 複合ワイヤとしては、既に各種断面形状のもの
が市販されているが、第１図は細径複合ワイヤの
代表的構造であり、湾曲されたフープ１の内部に
フラツクス２が収納され、３は合わせ目を示す。
この様な複合ワイヤを用いる溶接では、ビード外
観が美麗であり、且つスパツタが少ないという利
点を発揮するが、ワイヤ表面がやや粗いだけでな
く溶接ヒユームの多発によつてチツプとワイヤの
接触部に付着物が形成され易いので、一般のソリ
ツドワイヤに比べて送給抵抗が大きくなるという
傾向がある。その上現場溶接では、コンジツトチ
ユーブが相当に長くなり、場合によつては折れ曲
ることもあるので、ワイヤの送給性は相当に悪
く、アーク切れを起こすこともある。勿論潤滑剤
の塗布によつて摩擦抵抗を緩和する試みもある
が、ワイヤ送給性の不安定は解消されない。 又複合ワイヤを用いる場合、ビードの蛇行を生
じ易いことが経験されているが、美感を損うだけ
でなく、融点不良の原因にもなる。半自動溶接で
は施工者の熟練によつて多少のカバーはできる
が、完全自動溶接では全く抑制できず、ビードの
蛇行がより激しくなることすらある。そこでワイ
ヤ送給装置部分においてワイヤの直伸性を高める
様に矯正して蛇行防止を図つているが、確実性と
いう点では問題がある。 本発明はこれらの事情に着目してなされたもの
であつて、送給性が良好で且つビードの蛇行を生
じない様な複合ワイヤを提供しようとするもので
ある。 上記目的を満足する本発明の複合ワイヤとは、 （単位長さ当りの合わせ目隙間面積／単位長さ当りのワ
イヤ全表面積）×100 で与えられる隙間面積比率が0.4〜４％を満足す
るものである。 上記構成を決定するに至つた研究経過を基に本
発明の構成及び作用効果を説明すると下記の通り
である。 SUS304鋼材で形成したフープを幅方向に湾曲
させつつフラツクスを収納し、丸ダイス及びロー
ラダイスによつて1.6mmφの複合ワイヤを試作し
た。各供試ワイヤには夫々異なる隙間面積比率を
与え、送給抵抗、ワイヤの振れ及びアーク切れと
の関係を調べた。尚隙間面積比率は次の様にして
求めた。 第２図Ａは複合ワイヤの側面図、第２図Ｂは横
断面図であり、ワイヤの任意の部分を所定長さ
（信頼性の高い測定結果を与えるには3m程度がよ
い）に亘つて測定部と定め、更にこれを幾つか
（図では６個所：従つて夫々50cm）の区間にわけ
て平均隙間寸法W1〜W6及び平均ワイヤ径
（ｄｙ＋ｄｘ／２：d1〜d6）を測定し、更に ＝（W1＋W2＋W3＋W4＋W5＋W6）／６ ＝（d1＋d2＋d3＋d4＋d5＋d6）／６ によつて全体の平均を求める。そして Ｗ×３／Ｄ×π×３×100 の計算によつて隙間面積比率とする。 又送給抵抗については第３図の方法に従つて測
定した、即ち第３図は半自動溶接になぞらえたも
ので、スプール１０から引き出される供試ワイヤ
９は送給モータ７に取り付けた送給ローラ８によ
つて矢印方向に送給され、長さ3mのコンジツト
チユーブ５に入る。該チユーブ５には、送給負荷
を高める為のループ６（直径30cm）が形成されて
おり、更にトーチ４に至るが、このとき送給モー
タの電圧を10Vとし、インチング送給するときの
ワイヤ送給抵抗を測定する。 又ワイヤの振れについては第４図に示す方法で
測定した。即ち第４図は通電チツプ１１の先端か
ら100mm出た点が、軸線に対して長さ（）だけ
振れている状況を示すものであり、この値（単
位：mm）をもつて振れの値とした。 供試ワイヤとしてＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆの６
本を作つたが、このうちＡ〜Ｄの４本はローラダ
イスを用い、Ｅ、Ｆの２本は丸ダイスを用いた。
得られた複合ワイヤＡ〜Ｆは、伸線の後、焼鈍及
び表面仕上げ処理に付し、更に潤滑剤を塗布し
た。 隙間面積比率とワイヤ送給抵抗の関係は第５図
に示した。又ワイヤＣ（隙間面積比率：2.156
％）、ワイヤＥ（同：5.448％）、ワイヤＦ（同：
6.369％）における振れの発生状況を第６図に示
した。第１表はこれらをまとめたものである。
【表】
第５図、第６図及び第１表から明白である様
に、隙間面積比率が大きくなるにつれて送給抵抗
及びワイヤの振れが大きくなつている。送給抵抗
が大きくなるにつれてワイヤの滑りが悪くなり、
送給不安定に基づいてアークの安定性が低下する
ことが考えられ、ワイヤの振れが大きくなるにつ
れてビードが蛇行し易くなると考えられるので、
各供試ワイヤについてアークの安定性及びビード
蛇行について観察したところ、第２表に示す結果
が得られた。
に、隙間面積比率が大きくなるにつれて送給抵抗
及びワイヤの振れが大きくなつている。送給抵抗
が大きくなるにつれてワイヤの滑りが悪くなり、
送給不安定に基づいてアークの安定性が低下する
ことが考えられ、ワイヤの振れが大きくなるにつ
れてビードが蛇行し易くなると考えられるので、
各供試ワイヤについてアークの安定性及びビード
蛇行について観察したところ、第２表に示す結果
が得られた。
【表】
【表】
＜溶接条件＞
平板上に50cmの長さのシングルビードを形成し
観察した。 コンジツトチユーブ： 8m（20cmφのループ１カ所） 溶接電流：250A 溶接電圧：31V 溶接速度：30cm／分 シールドガス：CO2 25／分 第２表に見られる如くＡ〜Ｄのワイヤはアーク
の安定性も良好で、ビードも良好な直線性を示し
たが、Ｅ、Ｆの両ワイヤではアーク不安定が頻発
し、且つビードの直線性も乱れた。尚参考写真１
〜４はワイヤＡ、Ｂ、Ｅ、Ｆの各場合におけるビ
ード外観を示す。このことより隙間面積比率は小
さい方が良く、特に４％以下とすべきである。し
かしワイヤＡの様に小さな隙間面積比率とする為
には、生産性、特に生産歩留りを相当犠性にする
必要があり、現実問題としては0.4％を下限とす
べきであることが分つた。尚隙間面積比率が高ま
ると、合わせ目からの潤滑剤浸入量が増大し、溶
接後のチツプを見たところ、潤滑剤の燃焼かすが
付着しており、送給不良を招く一因になつている
と考えられた。尚合わせ目の段違いについても合
わせて検討したが、ワイヤ直径に対して２％以内
であれば特に支障は無い様であつた。 上記の各実験は加工硬化能の高いSUS304を用
いたが、同じく加工硬化能の高いCr系ステンレ
ス鋼やCr―Ni系ステンレス鋼についても同様の
成果が得られた。しかしこの様に加工硬化能の高
い素材を用いて隙間面積比率を少なくする為には
ローラダイスを用いる必要があり、丸ダイスの適
用では不可能であつた。尚炭素鋼の様に加工硬化
能の低い素材ではダイスについての上記制約はな
かつたが、製品における隙間面積比率のばらつき
を少なくする上では、やはりローラダイスが良か
つた。 本発明の複合ワイヤは上記の如く構成されてい
るのでワイヤの送給性が安定して向上すると共に
蛇行ビードを与えることも少なく、溶接作業性及
び継手性能の向上に大きく寄与することができ
た。
観察した。 コンジツトチユーブ： 8m（20cmφのループ１カ所） 溶接電流：250A 溶接電圧：31V 溶接速度：30cm／分 シールドガス：CO2 25／分 第２表に見られる如くＡ〜Ｄのワイヤはアーク
の安定性も良好で、ビードも良好な直線性を示し
たが、Ｅ、Ｆの両ワイヤではアーク不安定が頻発
し、且つビードの直線性も乱れた。尚参考写真１
〜４はワイヤＡ、Ｂ、Ｅ、Ｆの各場合におけるビ
ード外観を示す。このことより隙間面積比率は小
さい方が良く、特に４％以下とすべきである。し
かしワイヤＡの様に小さな隙間面積比率とする為
には、生産性、特に生産歩留りを相当犠性にする
必要があり、現実問題としては0.4％を下限とす
べきであることが分つた。尚隙間面積比率が高ま
ると、合わせ目からの潤滑剤浸入量が増大し、溶
接後のチツプを見たところ、潤滑剤の燃焼かすが
付着しており、送給不良を招く一因になつている
と考えられた。尚合わせ目の段違いについても合
わせて検討したが、ワイヤ直径に対して２％以内
であれば特に支障は無い様であつた。 上記の各実験は加工硬化能の高いSUS304を用
いたが、同じく加工硬化能の高いCr系ステンレ
ス鋼やCr―Ni系ステンレス鋼についても同様の
成果が得られた。しかしこの様に加工硬化能の高
い素材を用いて隙間面積比率を少なくする為には
ローラダイスを用いる必要があり、丸ダイスの適
用では不可能であつた。尚炭素鋼の様に加工硬化
能の低い素材ではダイスについての上記制約はな
かつたが、製品における隙間面積比率のばらつき
を少なくする上では、やはりローラダイスが良か
つた。 本発明の複合ワイヤは上記の如く構成されてい
るのでワイヤの送給性が安定して向上すると共に
蛇行ビードを与えることも少なく、溶接作業性及
び継手性能の向上に大きく寄与することができ
た。
第１図は複合ワイヤの断面図、第２図は隙間面
積比率の測定法を示す側面図及び断面図、第３図
はワイヤ送給抵抗の測定法を示す説明図、第４図
はワイヤの振れを測定する方法を示す説明図、第
５図は隙間面積比率とワイヤ送給抵抗の関係を示
すグラフ、第６図は隙間面積比率とワイヤの振れ
の関係を示すグラフである。 １…フープ、２…フラツクス、３…合わせ目、
４…トーチ、５…コンジツトチユーブ、６…ルー
プ。
積比率の測定法を示す側面図及び断面図、第３図
はワイヤ送給抵抗の測定法を示す説明図、第４図
はワイヤの振れを測定する方法を示す説明図、第
５図は隙間面積比率とワイヤ送給抵抗の関係を示
すグラフ、第６図は隙間面積比率とワイヤの振れ
の関係を示すグラフである。 １…フープ、２…フラツクス、３…合わせ目、
４…トーチ、５…コンジツトチユーブ、６…ルー
プ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ワイヤの長手方向に沿つて合わせ目を有する
管状ワイヤ中にフラツクスを充填してなる溶接用
フラツクス入りワイヤにおいて、 （単位長さ当りの合わせ目隙間面積／単位長さ当りのワ
イヤ全表面積）×100 で与えられる隙間面積比率が0.4〜４％を満足す
るものであることを特徴とする溶接用フラツクス
入りワイヤ。 ２ 特許請求の範囲第１項において、隙間面積比
率の計算における単位長さを3mとして求める溶
接用フラツクス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4487480A JPS56141988A (en) | 1980-04-04 | 1980-04-04 | Wire containing welding flux |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4487480A JPS56141988A (en) | 1980-04-04 | 1980-04-04 | Wire containing welding flux |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56141988A JPS56141988A (en) | 1981-11-05 |
| JPS6216746B2 true JPS6216746B2 (ja) | 1987-04-14 |
Family
ID=12703636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4487480A Granted JPS56141988A (en) | 1980-04-04 | 1980-04-04 | Wire containing welding flux |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56141988A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2682814B2 (ja) † | 1994-05-06 | 1997-11-26 | 株式会社神戸製鋼所 | アーク溶接用ワイヤ |
Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3318729A (en) * | 1965-08-05 | 1967-05-09 | Du Pont | Tubular welding rod having a chlorine or fluorine substituted ethylenically unsaturated aliphatic hydrocarbon polymer core |
| US3365565A (en) * | 1964-07-20 | 1968-01-23 | Hobert Brothers Company | Welding electrodes |
| US3466907A (en) * | 1966-01-03 | 1969-09-16 | Lincoln Electric Co | Metal ribbon,welding electrodes and method and apparatus for forming same |
| US3495069A (en) * | 1967-04-24 | 1970-02-10 | Chemetron Corp | Welding electrode |
| US3513288A (en) * | 1969-04-08 | 1970-05-19 | R I Patents Inc | Annular arc bulk welding apparatus and method |
| US3558851A (en) * | 1967-01-23 | 1971-01-26 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Special welding electrodes |
| US3848109A (en) * | 1971-03-01 | 1974-11-12 | Stoody Co | Arc welding process and electrode for stainless steel |
| JPS5016746A (ja) * | 1973-06-14 | 1975-02-21 | ||
| JPS5145544A (en) * | 1974-10-16 | 1976-04-19 | Hitachi Ltd | Ekishohyojisoshino seizohoho |
| JPS528942A (en) * | 1975-07-11 | 1977-01-24 | Kobe Steel Ltd | Welding wire |
-
1980
- 1980-04-04 JP JP4487480A patent/JPS56141988A/ja active Granted
Patent Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3365565A (en) * | 1964-07-20 | 1968-01-23 | Hobert Brothers Company | Welding electrodes |
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| JPS5016746A (ja) * | 1973-06-14 | 1975-02-21 | ||
| JPS5145544A (en) * | 1974-10-16 | 1976-04-19 | Hitachi Ltd | Ekishohyojisoshino seizohoho |
| JPS528942A (en) * | 1975-07-11 | 1977-01-24 | Kobe Steel Ltd | Welding wire |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56141988A (en) | 1981-11-05 |
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