JPS62156088A - 異材継手 - Google Patents
異材継手Info
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- JPS62156088A JPS62156088A JP29560585A JP29560585A JPS62156088A JP S62156088 A JPS62156088 A JP S62156088A JP 29560585 A JP29560585 A JP 29560585A JP 29560585 A JP29560585 A JP 29560585A JP S62156088 A JPS62156088 A JP S62156088A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、化学プラント、核燃料再処理プラント等の各
種プラントの配管や部材等に好適な異材継手に関する。
種プラントの配管や部材等に好適な異材継手に関する。
ステンレス鋼とＴｉ及びＴｉ合金又はステンレス鋼とＺ
ｒ及びＺｒ合金を接合する場合、アーク溶接等の溶融金
属接合は用いられず、拡散接合等の固相接合が一般に採
用される。
ｒ及びＺｒ合金を接合する場合、アーク溶接等の溶融金
属接合は用いられず、拡散接合等の固相接合が一般に採
用される。
第７図及び第８図に従来の拡散接合された管状の異材継
手を示す。（ただし、従来とは必らずしも公知という意
味ではない） これらの図で０１は被接合母材で、Ｔｌ及びＴｉ合び第
４図に示す異材継手を作る場合、一般には真空中で管あ
るいは棒を、その軸方向に加圧しなから約８００°Ｃの
高温で加熱して行う。この時接合断面では接合線がほぼ
直線状になりステンレス鋼とＴｉ及びＴｉ合金あるいは
ステンレス鋼とＺｒ及びＺｒ合金を接合する場合、ステ
ンレス鋼の熱膨張率が、上記金属に比べ、相当大きいた
め、第７図の形状では、接合工程後温度が下がる過程で
接合面に剪断力か発生し、このため接合部強度はきわめ
て弱いものとなる。第８図の場合には、熱膨張率の大き
いステンレス鋼が雌型として組合せてあり、接合面には
剪断力と共に大きな圧縮力が作用し接合部強度は大幅に
向上する。
手を示す。（ただし、従来とは必らずしも公知という意
味ではない） これらの図で０１は被接合母材で、Ｔｌ及びＴｉ合び第
４図に示す異材継手を作る場合、一般には真空中で管あ
るいは棒を、その軸方向に加圧しなから約８００°Ｃの
高温で加熱して行う。この時接合断面では接合線がほぼ
直線状になりステンレス鋼とＴｉ及びＴｉ合金あるいは
ステンレス鋼とＺｒ及びＺｒ合金を接合する場合、ステ
ンレス鋼の熱膨張率が、上記金属に比べ、相当大きいた
め、第７図の形状では、接合工程後温度が下がる過程で
接合面に剪断力か発生し、このため接合部強度はきわめ
て弱いものとなる。第８図の場合には、熱膨張率の大き
いステンレス鋼が雌型として組合せてあり、接合面には
剪断力と共に大きな圧縮力が作用し接合部強度は大幅に
向上する。
従来の拡散接合法では、ステンレス鋼とＴｉ及びＴｉ合
金又はステンレス鋼とＺｒ及びＺｒ合金を接合した場合
、接合条件により接合面にＦｅ、ＣｒとＴｉ及びＦｅ、
ＣｒとＺｒからなる強度と延性の低い金属間化合物が生
成し、このため接合部強度は、第８図に示す材料の組合
せを採用しても母材（ステンレス鋼、Ｔｉ、Ｔｉ合金、
Ｚｒ及びＺｒ合金）に比べ著しく低いものとなる。こ
の金属間化合物の生成量は、接合条件（温度・圧力、接
合時間、表面清浄度、雰囲気等）に著しく影響され、か
つ母材の成分元素濃度及び不純物元素濃度にも影響され
るため、接合部強度はバラツキが多く、従来の接合法は
きわめて信頼性の低いものであった。
金又はステンレス鋼とＺｒ及びＺｒ合金を接合した場合
、接合条件により接合面にＦｅ、ＣｒとＴｉ及びＦｅ、
ＣｒとＺｒからなる強度と延性の低い金属間化合物が生
成し、このため接合部強度は、第８図に示す材料の組合
せを採用しても母材（ステンレス鋼、Ｔｉ、Ｔｉ合金、
Ｚｒ及びＺｒ合金）に比べ著しく低いものとなる。こ
の金属間化合物の生成量は、接合条件（温度・圧力、接
合時間、表面清浄度、雰囲気等）に著しく影響され、か
つ母材の成分元素濃度及び不純物元素濃度にも影響され
るため、接合部強度はバラツキが多く、従来の接合法は
きわめて信頼性の低いものであった。
また、従来の継手では腐食性の強い環境に第８図に示す
異材継手管を採用すると、耐食性の劣るステンレス鋼側
に電食０４か発生する。この電食０４は発生当初は接合
面に沿って進んで行くが、ある程度深くなると、一部は
ステンレス鋼の結晶粒界に沿って肉厚方向に進行しはじ
める。
異材継手管を採用すると、耐食性の劣るステンレス鋼側
に電食０４か発生する。この電食０４は発生当初は接合
面に沿って進んで行くが、ある程度深くなると、一部は
ステンレス鋼の結晶粒界に沿って肉厚方向に進行しはじ
める。
このため電食０４の肉厚貫通時間を長くするために接合
線を長く（接合線の肉厚方向に対する傾きを大きくする
。）しても、肉厚方向に進む粒界腐食が早く肉厚を貫通
してしまう。
線を長く（接合線の肉厚方向に対する傾きを大きくする
。）しても、肉厚方向に進む粒界腐食が早く肉厚を貫通
してしまう。
よって従来法による異材接合管では、接合部の強度が非
常にバラツキ、信頼性の低い接合部になるばかりでなく
、腐食性の強い環境に使用した場合、接合部には電食ば
かりでなく粒界腐食も発生し、耐食性の低い接合部とな
っていた。
常にバラツキ、信頼性の低い接合部になるばかりでなく
、腐食性の強い環境に使用した場合、接合部には電食ば
かりでなく粒界腐食も発生し、耐食性の低い接合部とな
っていた。
そこで本発明は、上記従来法の不具合に鑑みてなされた
もので、接合部に金属間化合物が発生しても充分な接合
強度を得ることができる信頼性の高い異材継手の提供を
目的とし、更に本発明の実施態様には、腐食環境での使
用においても肉厚方向に進む粒界腐食が発生成長しにく
く耐食性のすぐれた異材継手をも提供する。
もので、接合部に金属間化合物が発生しても充分な接合
強度を得ることができる信頼性の高い異材継手の提供を
目的とし、更に本発明の実施態様には、腐食環境での使
用においても肉厚方向に進む粒界腐食が発生成長しにく
く耐食性のすぐれた異材継手をも提供する。
そのため本発明は、次の＋１１ （２１の構成を要旨と
する。
する。
（１）異なる部材を拡散接合した管状若しくは棒状の異
材継手において、接合部が肉厚に対し傾斜し、拡散接合
面が凹凸して形成されてなる事を特徴とする異材継手。
材継手において、接合部が肉厚に対し傾斜し、拡散接合
面が凹凸して形成されてなる事を特徴とする異材継手。
（２）熱膨張率の異なる部材を拡散接合した管状若しく
は棒状の異材継手において、熱膨張率の大きい部材の当
該接合面における２つの接合端の断面形状が鋭角に形成
されてなる事を特徴とする異材継手。
は棒状の異材継手において、熱膨張率の大きい部材の当
該接合面における２つの接合端の断面形状が鋭角に形成
されてなる事を特徴とする異材継手。
すなわち本発明（１）は上記のとおり拡散接合面の面積
が広いため異材継手の接合強度か高く、また接合面が凹
凸となっているため金属間化合物より発生した亀裂の伝
播が阻止され、接合強度の信頼性が著しく向上する。
が広いため異材継手の接合強度か高く、また接合面が凹
凸となっているため金属間化合物より発生した亀裂の伝
播が阻止され、接合強度の信頼性が著しく向上する。
また、本発明（２）も熱膨張率の大きい部材の当該接合
面における２つの接合端の断面形状が鋭角に形成されて
いることから、１つの接合面が弓形又はジグザクな断面
形状となっているので金属間化合物より発生した亀裂の
伝播が阻止されて接合強度の信頼性が著しく向上する上
に、更に熱膨張率の大きい部材の接合端の断面形状が鋭
角であることから、高温での拡散接合後室温まで冷却し
ても異材間の熱膨張差により、熱膨張率の小さい部材を
はさみこむように圧縮力か働らき、より一層接合強度の
信頼性が向上する。
面における２つの接合端の断面形状が鋭角に形成されて
いることから、１つの接合面が弓形又はジグザクな断面
形状となっているので金属間化合物より発生した亀裂の
伝播が阻止されて接合強度の信頼性が著しく向上する上
に、更に熱膨張率の大きい部材の接合端の断面形状が鋭
角であることから、高温での拡散接合後室温まで冷却し
ても異材間の熱膨張差により、熱膨張率の小さい部材を
はさみこむように圧縮力か働らき、より一層接合強度の
信頼性が向上する。
以下、図面に示す実施例により本発明を説明する。
（１）第１実施例
第１図に第１発明の一実施例としての異材継手の断面図
を、また第２図には第１図の異材継手の製造法を示すだ
めの製造過程における異材継手の断面図である。
を、また第２図には第１図の異材継手の製造法を示すだ
めの製造過程における異材継手の断面図である。
本実施例の異材継手は、接合面をテーパー状に加工し、
かつ上記テーパー面をネジ加工等の凹凸加工した後に熱
間等方圧加圧加工を行いなから固相拡散接合する方法に
より作られる。
かつ上記テーパー面をネジ加工等の凹凸加工した後に熱
間等方圧加圧加工を行いなから固相拡散接合する方法に
より作られる。
図中１は被接合母材でＴｉ 、 Ｔｉ合金又はｌｒ、Ｚ
ｒ合金である。２は被接合母材でステンレス鋼、３は接
合線である。また３ａは接合前の被接合線で、この場合
ステンレス鋼側にネジ加工、又は通常の凹凸加工がしで
ある。熱間等方圧加圧加工の場合、温度が高くかつ圧力
が高いためＴｉ及びＴ１合金等のある種の金属は非常に
塑性変形しやすくなり、はめ合い加工をせずども相手側
の形状に完全に従う。なお両母材の被接合面をはめ合い
加工しても良い。４は密ぺ（・部材、５は電子ビーム溶
接ビードである。
ｒ合金である。２は被接合母材でステンレス鋼、３は接
合線である。また３ａは接合前の被接合線で、この場合
ステンレス鋼側にネジ加工、又は通常の凹凸加工がしで
ある。熱間等方圧加圧加工の場合、温度が高くかつ圧力
が高いためＴｉ及びＴ１合金等のある種の金属は非常に
塑性変形しやすくなり、はめ合い加工をせずども相手側
の形状に完全に従う。なお両母材の被接合面をはめ合い
加工しても良い。４は密ぺ（・部材、５は電子ビーム溶
接ビードである。
第２図においてステンレス鋼２の棒を雌型に加工し、か
つ被接合面３をネジ状又は凹凸状に加工し、その後Ｔｉ
及びＴｉ合金又はＺｒ及びＺｒ合金１の棒をステンレス
鋼２の中に装着し、その後部をステンレス鋼でできた密
ぺい部材４でふたをする。その後、これを真空容器の中
で電子ビーム溶接５を行う。これにより被接合部３ａの
空間は真空となる。その後、このブロックを図示しない
熱間等方圧・加圧加工装置の中に入れ、温度を８００°
Ｃ程度に加熱すると同時に等方圧として１０００〜２０
００気圧の圧力をかけ、適当な時間放置する。接合終了
後このブロックを図示しない熱間等方圧・加圧加工装置
より取り出し、管として使用する場合には、第２図に図
示する破線迄外周削除および中ぐり加工などの機械加工
により第１に示す異材接合管に切り出す。
つ被接合面３をネジ状又は凹凸状に加工し、その後Ｔｉ
及びＴｉ合金又はＺｒ及びＺｒ合金１の棒をステンレス
鋼２の中に装着し、その後部をステンレス鋼でできた密
ぺい部材４でふたをする。その後、これを真空容器の中
で電子ビーム溶接５を行う。これにより被接合部３ａの
空間は真空となる。その後、このブロックを図示しない
熱間等方圧・加圧加工装置の中に入れ、温度を８００°
Ｃ程度に加熱すると同時に等方圧として１０００〜２０
００気圧の圧力をかけ、適当な時間放置する。接合終了
後このブロックを図示しない熱間等方圧・加圧加工装置
より取り出し、管として使用する場合には、第２図に図
示する破線迄外周削除および中ぐり加工などの機械加工
により第１に示す異材接合管に切り出す。
本実施例によるとステンレス鋼とＴｉ及びＴｉ合金又は
ステンレス鋼とＺｒ及びＺｒ合金の異材接合部の強度が
向上すると同時に強度のバラツキが少なくなり非常に信
頼性のあるものとなった。
ステンレス鋼とＺｒ及びＺｒ合金の異材接合部の強度が
向上すると同時に強度のバラツキが少なくなり非常に信
頼性のあるものとなった。
（２）第２実施例
第３図に第２発明の一実施例としての異材継手の断面図
、また第４図には第３図の異材継手の製造法を示すため
の製造過程における異材継手の断面図である。
、また第４図には第３図の異材継手の製造法を示すため
の製造過程における異材継手の断面図である。
本実施例の異材継手は、管の肉厚部を差し込み形状に加
工し、かつ差し込み部の雌側をステンレス鋼、雄側をＴ
ｉ若しくはＴｉ合金又はＺｒ若しくはＺｒ合金となるよ
うに配し、上記雌雄両部材を差し込んだ状態で熱間等方
圧加圧加工を行いなから固相拡散接合する方法により作
られる。
工し、かつ差し込み部の雌側をステンレス鋼、雄側をＴ
ｉ若しくはＴｉ合金又はＺｒ若しくはＺｒ合金となるよ
うに配し、上記雌雄両部材を差し込んだ状態で熱間等方
圧加圧加工を行いなから固相拡散接合する方法により作
られる。
図中２は被接合母材でステンレス鋼、１は被接合母材で
Ｔｉ及びＴｉ合金又はＺｒ及びＺｒ合金の雄型である。
Ｔｉ及びＴｉ合金又はＺｒ及びＺｒ合金の雄型である。
３は接合線、４は接合部に発生した電食であ′る。また
３ａは接合前の被接合線、５は密ぺい部材、６は密ぺい
ふた、７は電子ビーム溶接部である。
３ａは接合前の被接合線、５は密ぺい部材、６は密ぺい
ふた、７は電子ビーム溶接部である。
第寞図において、被接合母材のステンレス鋼２の棒の肉
厚部を雌型の差し込み形状に加工し、一方、被接合母材
のＴｉ若しくはＴｉ合金又はＺｒ若しくはＺｒ合金１の
棒の肉厚部を雄型の差し込み形状に加工する。その後両
部材を差し込み、ステンレス製の密ぺ（・部材５の中に
入れ、さらに雄型被接合母材１の後方にステンレス製の
密ぺいふた６を配置する。そして、このブロック全体を
真空容器の中に入れ、ステンレス鋼の被接合母材２と密
ぺい部材５及び密ぺい部材５と密ぺいふた６をそれぞれ
電子ビーム溶接７する。この工程で密ぺ（・部材５の中
は真空状態が保たれる。つぎにこのブロック全体を図示
しない熱間等方圧加圧加工装置の中に設置し、約８００
℃の高温に加熱し、かつ１０００〜２０００気圧の圧力
をかけ、適当な時間放置し拡散接合を行う。拡散接合後
、図示しない等方圧加圧加工装置から取り出し、管とし
て使用する場合には、第４図に図示の破線まで外周は削
り込み、内周は中ぐりする機械加工により第３図に示す
管状の異材継手を製作する。
厚部を雌型の差し込み形状に加工し、一方、被接合母材
のＴｉ若しくはＴｉ合金又はＺｒ若しくはＺｒ合金１の
棒の肉厚部を雄型の差し込み形状に加工する。その後両
部材を差し込み、ステンレス製の密ぺ（・部材５の中に
入れ、さらに雄型被接合母材１の後方にステンレス製の
密ぺいふた６を配置する。そして、このブロック全体を
真空容器の中に入れ、ステンレス鋼の被接合母材２と密
ぺい部材５及び密ぺい部材５と密ぺいふた６をそれぞれ
電子ビーム溶接７する。この工程で密ぺ（・部材５の中
は真空状態が保たれる。つぎにこのブロック全体を図示
しない熱間等方圧加圧加工装置の中に設置し、約８００
℃の高温に加熱し、かつ１０００〜２０００気圧の圧力
をかけ、適当な時間放置し拡散接合を行う。拡散接合後
、図示しない等方圧加圧加工装置から取り出し、管とし
て使用する場合には、第４図に図示の破線まで外周は削
り込み、内周は中ぐりする機械加工により第３図に示す
管状の異材継手を製作する。
本実施例によると、接合後の冷却によりステンレス鋼１
製の雌型が、Ｔｉ等の雄を２をはさみ込むこと蹟より拡
散接合部には圧縮力か作用し、接合強度の向上が認めら
れるほか、この異材継手の管内に腐食流体を流した場合
、電食４は第８図に示す継手と同様にステンレス鋼１の
接合線３近傍に発生するが、肉厚方向に深く進む粒界腐
食が防止され、耐食性は向上する。
製の雌型が、Ｔｉ等の雄を２をはさみ込むこと蹟より拡
散接合部には圧縮力か作用し、接合強度の向上が認めら
れるほか、この異材継手の管内に腐食流体を流した場合
、電食４は第８図に示す継手と同様にステンレス鋼１の
接合線３近傍に発生するが、肉厚方向に深く進む粒界腐
食が防止され、耐食性は向上する。
すなわち本実施例ではステンレス鋼とＴｉ若しくはＴｉ
合金と又はステンレス鋼とＺｒ若しくはＺｒ合金との異
材接合管の強度は従来通り強いものが得られると同時に
腐食環境下での使用においても従来に比べ耐食性が大幅
に向上した。
合金と又はステンレス鋼とＺｒ若しくはＺｒ合金との異
材接合管の強度は従来通り強いものが得られると同時に
腐食環境下での使用においても従来に比べ耐食性が大幅
に向上した。
（３）第３実施例
第５図に本発明の他の実施例としての異材継手の断面図
を、また第６図には第５図の異材継手の製造法を示すだ
めの製造過程における異材継手の断面図である。
を、また第６図には第５図の異材継手の製造法を示すだ
めの製造過程における異材継手の断面図である。
本実施例の異材継手は、管の肉厚部を差し込み形状に加
工し、かつ、差し込み部の一方又は両方をネジ加工等の
凹凸に加工し、さらに上記差し込み部の雌側をステンレ
ス鋼、雄側をＴ１若しくはＴ１合金又はＺｒ若しくはＺ
ｒ合金となるように配し、上記雌雄両部材をさしこんだ
状態で熱間等方圧加圧加工を行いながら固相拡散接合す
る方法により作られる。
工し、かつ、差し込み部の一方又は両方をネジ加工等の
凹凸に加工し、さらに上記差し込み部の雌側をステンレ
ス鋼、雄側をＴ１若しくはＴ１合金又はＺｒ若しくはＺ
ｒ合金となるように配し、上記雌雄両部材をさしこんだ
状態で熱間等方圧加圧加工を行いながら固相拡散接合す
る方法により作られる。
図中２は、被接合母材でステンレス鋼の中央部材、２ａ
は被接合母材でしめ付は部材、ｌは被接合母材でＴ１及
びＴ１合金又はＺｒ及びＺｒ合金の雄型である。３は接
合線、４は接合部に発生した電食である。また３ａは接
合前の被接合線、５は密ぺい部材、６は密ぺいふた、７
は電子ビーム溶接部である。
は被接合母材でしめ付は部材、ｌは被接合母材でＴ１及
びＴ１合金又はＺｒ及びＺｒ合金の雄型である。３は接
合線、４は接合部に発生した電食である。また３ａは接
合前の被接合線、５は密ぺい部材、６は密ぺいふた、７
は電子ビーム溶接部である。
第６図において、中央部材２としめ付は部材２ａを組合
せて雌型の差し込み形状となる様に加工する。この時、
中央部材２の被接合面３ａとしめ付は部材２ａの被接合
面は、テーパーネジ状あるいはテーパー凹凸状に加工す
る。一方、被接合母材のＴｉ若しくはＴｉ合金又はＺｒ
若しくはＺｒ合金１の棒の肉厚部を雄型の差し込み形状
に加工する。この時雄型ｌがＴｉ若しくはＴ１合金又は
Ｚｒ若しくはＺｒ合金である場合には接合面をステンレ
ス鋼の雌型に合せてテーパーネジ状あるいはテーパー凹
凸状に加工しなくても８００°Ｃ程度の温度と１０００
〜２０００ 気圧の圧力のもとて相手の形状に完全に
従うので無理に凹凸状に加工する必要はない。
せて雌型の差し込み形状となる様に加工する。この時、
中央部材２の被接合面３ａとしめ付は部材２ａの被接合
面は、テーパーネジ状あるいはテーパー凹凸状に加工す
る。一方、被接合母材のＴｉ若しくはＴｉ合金又はＺｒ
若しくはＺｒ合金１の棒の肉厚部を雄型の差し込み形状
に加工する。この時雄型ｌがＴｉ若しくはＴ１合金又は
Ｚｒ若しくはＺｒ合金である場合には接合面をステンレ
ス鋼の雌型に合せてテーパーネジ状あるいはテーパー凹
凸状に加工しなくても８００°Ｃ程度の温度と１０００
〜２０００ 気圧の圧力のもとて相手の形状に完全に
従うので無理に凹凸状に加工する必要はない。
その後、両部材を差し込み、ステンレス製の密ぺい部材
５の中に入れ、さらに雄型被接合母材１の後方にステン
レス製の密ぺいふた６を配置する。そしてこのブロック
全体を真空容器の中に入れ、ステンレス鋼の被接合母材
２と密ぺい部材５及び密ぺい部材５と密ぺいふた６をそ
れぞれ電子ビーム溶接７をする。
５の中に入れ、さらに雄型被接合母材１の後方にステン
レス製の密ぺいふた６を配置する。そしてこのブロック
全体を真空容器の中に入れ、ステンレス鋼の被接合母材
２と密ぺい部材５及び密ぺい部材５と密ぺいふた６をそ
れぞれ電子ビーム溶接７をする。
この工程で密ぺい部材５の中は真空状態が保たれる。次
にこのブロック全体を図示しない熱間等方圧加圧加工装
置の中に設置し、約８００°Ｃの高温に加熱し、かつ１
０００〜２０００気圧の圧力をかけ適当な時間放置し拡
散接合を行う。
にこのブロック全体を図示しない熱間等方圧加圧加工装
置の中に設置し、約８００°Ｃの高温に加熱し、かつ１
０００〜２０００気圧の圧力をかけ適当な時間放置し拡
散接合を行う。
拡散接合後、図示しない熱間等方圧加圧加工装置より本
ブロックを取り出し管として使用する場合には、第６図
に図示する破線まで外周は削り込み、内周は中ぐりする
機械加工により第５図に示す異材接合管を製作する。
ブロックを取り出し管として使用する場合には、第６図
に図示する破線まで外周は削り込み、内周は中ぐりする
機械加工により第５図に示す異材接合管を製作する。
本実施例によれば、雌側かステンレス鋼であるため、拡
散接合部には圧縮力が作用し、かつ、接合面が凹凸状に
なっているため、金属間化合物によってできたき裂の伝
播か阻止され、接合部強度は強く、かつ信頼性の高いも
のとなる。一方、管の内側で発生する腐食はほとんど電
食のみと言って良く、電食が直接の原因となる深い粒界
腐食は発生しない。
散接合部には圧縮力が作用し、かつ、接合面が凹凸状に
なっているため、金属間化合物によってできたき裂の伝
播か阻止され、接合部強度は強く、かつ信頼性の高いも
のとなる。一方、管の内側で発生する腐食はほとんど電
食のみと言って良く、電食が直接の原因となる深い粒界
腐食は発生しない。
すなわち１本実施例は、ステンレス鋼とＴｉ若しくはＴ
ｉ合金と又はステンレス鋼とＺｒ若しくはＺｒ合金の異
材接合部の強度が向上し強度のバラツキか少なくなり非
常に信頼性のあるものとなると同時に高腐食環境下での
使用においても、従来継手同様に電食４が発生するもの
の肉厚方向に進む粒界腐食が防止され、従来に比べ耐食
性が大幅に向上した。
ｉ合金と又はステンレス鋼とＺｒ若しくはＺｒ合金の異
材接合部の強度が向上し強度のバラツキか少なくなり非
常に信頼性のあるものとなると同時に高腐食環境下での
使用においても、従来継手同様に電食４が発生するもの
の肉厚方向に進む粒界腐食が防止され、従来に比べ耐食
性が大幅に向上した。
以上、本発明の異材継手は、継手接合部の接合強度が向
上し、継手の信頼性が著しく向上した。また、本発明の
実施態様では１強腐食環境での使用においても肉厚方向
に進む粒界腐食が発生・成長しにくく耐食性のすぐれる
。
上し、継手の信頼性が著しく向上した。また、本発明の
実施態様では１強腐食環境での使用においても肉厚方向
に進む粒界腐食が発生・成長しにくく耐食性のすぐれる
。
第１図は１本発明にかかる第１実施例の異材継手の断面
図、第２図は製造過程における第１図の異材継手の断面
図、第３図は本発明にががる第２実施例の異材継手の断
面図、第４図は製造過程における第３図の異材継手の断
面図、第５図は本発明にががる第３実施例の異材継手の
断面図、第６図は製造過程における第５図の異材継手の
断面図、第７図及び第８図は従来の異材継手の断面図で
ある。 １・・・被接合母材、２・・被接合母材、３・・接合線
、４・・・電食、５・・・密べい部材、６・・・密ぺし
・ふた、７・・・電子ビーム溶接部。 尺；人 汲 間 挽 ゛ ゛ ノ 第１区 第２図 第３図 第４図 第５図 第″７図
図、第２図は製造過程における第１図の異材継手の断面
図、第３図は本発明にががる第２実施例の異材継手の断
面図、第４図は製造過程における第３図の異材継手の断
面図、第５図は本発明にががる第３実施例の異材継手の
断面図、第６図は製造過程における第５図の異材継手の
断面図、第７図及び第８図は従来の異材継手の断面図で
ある。 １・・・被接合母材、２・・被接合母材、３・・接合線
、４・・・電食、５・・・密べい部材、６・・・密ぺし
・ふた、７・・・電子ビーム溶接部。 尺；人 汲 間 挽 ゛ ゛ ノ 第１区 第２図 第３図 第４図 第５図 第″７図
Claims (3)
- （１）異なる部材を拡散接合した管状若しくは棒状の異
材継手において、接合部が肉厚に対し傾斜し、拡散接合
面が凹凸して形成されてなる事を特徴とする異材継手。 - （２）熱膨張率の異なる部材を拡散接合した管状若しく
は棒状の異材継手において、熱膨張率の大きい部材の当
該接合面における２つの接合端の断面形状が鋭角に形成
されてなる事を特徴とする異材継手。 - （３）熱膨張率の大きい部材がステンレス鋼で、熱膨張
率の小さい部材がＴｉ若しくはＴｉ合金又はＺｒ若しく
はＺｒ合金である事を特徴とする特許請求の範囲第２項
の異材継手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29560585A JPS62156088A (ja) | 1985-12-27 | 1985-12-27 | 異材継手 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29560585A JPS62156088A (ja) | 1985-12-27 | 1985-12-27 | 異材継手 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62156088A true JPS62156088A (ja) | 1987-07-11 |
Family
ID=17822784
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29560585A Pending JPS62156088A (ja) | 1985-12-27 | 1985-12-27 | 異材継手 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62156088A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS635887A (ja) * | 1986-06-24 | 1988-01-11 | Hitachi Ltd | 異種材料の管の接合方法 |
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-
1985
- 1985-12-27 JP JP29560585A patent/JPS62156088A/ja active Pending
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