JPS6215248B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6215248B2 JPS6215248B2 JP53051752A JP5175278A JPS6215248B2 JP S6215248 B2 JPS6215248 B2 JP S6215248B2 JP 53051752 A JP53051752 A JP 53051752A JP 5175278 A JP5175278 A JP 5175278A JP S6215248 B2 JPS6215248 B2 JP S6215248B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- shaped
- shaped catalyst
- exhaust gas
- acute angle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 63
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 21
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 11
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 claims description 10
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 10
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 28
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 11
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 4
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 235000016068 Berberis vulgaris Nutrition 0.000 description 1
- 241000335053 Beta vulgaris Species 0.000 description 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 230000008685 targeting Effects 0.000 description 1
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は汚泥焼却炉排ガス脱硝法に関するもの
であり、特に、乾式アンモニア還元法を利用する
排ガス脱硝法の改良に関するものである。
であり、特に、乾式アンモニア還元法を利用する
排ガス脱硝法の改良に関するものである。
ボイラー、焼却炉、ガス溶融炉、高炉などから
発生する排ガス中に含まれる窒素酸化物の除去方
法としては、吸収液に吸収処理する湿式法や、触
媒を用い、または用いずに酸化または還元処理す
る乾式法が種々提案されているが、実用上、触媒
を用いた乾式アンモニア還元法、特に固定床によ
る乾式アンモニア還元法が最も広く使われていい
る。上記したような煙源から発生する排ガス中に
は窒素酸化物等以外に、通常数ｇ／Ｎm3Ｄ〜数百
mg／Ｎm3Ｄ程度のダストやヒユーム（以下媒塵と
総称する）が含まれている。その結果、従来多用
されていたペレツトやビート等の粒状触媒を触媒
反応器に充填して乾式アンモニア還元した場合に
は、これら媒塵により触媒層の閉塞が起こり、触
媒層での圧力損失の増加及び脱硝率の低下を防ぎ
得なかつた。そこで媒塵による閉塞を防ぐための
検討が行なわれ、最近では、円筒状、ハニカム
状、板状などの形状を有する、いわゆる成型触媒
を用いる方法が採用されるようになつてきた。
発生する排ガス中に含まれる窒素酸化物の除去方
法としては、吸収液に吸収処理する湿式法や、触
媒を用い、または用いずに酸化または還元処理す
る乾式法が種々提案されているが、実用上、触媒
を用いた乾式アンモニア還元法、特に固定床によ
る乾式アンモニア還元法が最も広く使われていい
る。上記したような煙源から発生する排ガス中に
は窒素酸化物等以外に、通常数ｇ／Ｎm3Ｄ〜数百
mg／Ｎm3Ｄ程度のダストやヒユーム（以下媒塵と
総称する）が含まれている。その結果、従来多用
されていたペレツトやビート等の粒状触媒を触媒
反応器に充填して乾式アンモニア還元した場合に
は、これら媒塵により触媒層の閉塞が起こり、触
媒層での圧力損失の増加及び脱硝率の低下を防ぎ
得なかつた。そこで媒塵による閉塞を防ぐための
検討が行なわれ、最近では、円筒状、ハニカム
状、板状などの形状を有する、いわゆる成型触媒
を用いる方法が採用されるようになつてきた。
これらの成型触媒はガス流れをさえぎらぬよう
に、たとえば円筒状触媒にあつては円筒の円形断
面がガスの流れと直角になるようにまたハニカム
状触媒にあつては、ハニカム形断面がガスの流れ
と直角になるように、配置され、媒塵による閉塞
を避けながら脱硝処理するものであり、圧力損失
の増加と脱硝率の低下を長期間かなりの程度にお
さえることができる。しかし、汚泥焼却炉から湿
式洗浄工程、電気集塵機を経て排出される排ガス
中には上記したような成触媒にも付着する特殊な
媒塵が含まれており、従来知られた成型触媒を用
いてもなおかなりの程度圧損失の増加、脱硝率の
低下が起こる。そこで、本発明者等は、汚泥焼却
炉排ガスを対象とした場合にも、媒塵による閉塞
を許容できる範囲におさえ、長期間圧力損失が増
加することなく安定した脱硝率を維持できるよう
な排ガス脱硝法を開発すべく検討した結果、従来
用いられていた固定床式乾式アンモニア還元法に
おける成型触媒にわずかな改良を加えるだけで、
媒塵による閉塞が大巾に抑えられ、長期間低圧力
損失と安定した脱硝率を維持しうるという効果の
顕著な本発明に到達した。
に、たとえば円筒状触媒にあつては円筒の円形断
面がガスの流れと直角になるようにまたハニカム
状触媒にあつては、ハニカム形断面がガスの流れ
と直角になるように、配置され、媒塵による閉塞
を避けながら脱硝処理するものであり、圧力損失
の増加と脱硝率の低下を長期間かなりの程度にお
さえることができる。しかし、汚泥焼却炉から湿
式洗浄工程、電気集塵機を経て排出される排ガス
中には上記したような成触媒にも付着する特殊な
媒塵が含まれており、従来知られた成型触媒を用
いてもなおかなりの程度圧損失の増加、脱硝率の
低下が起こる。そこで、本発明者等は、汚泥焼却
炉排ガスを対象とした場合にも、媒塵による閉塞
を許容できる範囲におさえ、長期間圧力損失が増
加することなく安定した脱硝率を維持できるよう
な排ガス脱硝法を開発すべく検討した結果、従来
用いられていた固定床式乾式アンモニア還元法に
おける成型触媒にわずかな改良を加えるだけで、
媒塵による閉塞が大巾に抑えられ、長期間低圧力
損失と安定した脱硝率を維持しうるという効果の
顕著な本発明に到達した。
即ち本発明は、汚泥焼却炉からの排ガスを乾式
アンモニア還元法により脱硝する汚泥焼却炉排ガ
スの脱硝方法において、触媒として横断面が環状
またはハニカム状に柱状成型触媒、あるいは板状
の成型触媒を用い、この成型触媒を排ガス流に沿
わせて充填すると共に、該成型触媒の上流側端部
の片面または両面を平面で鋭角に削りとり、この
削りとつた部分の肉厚をｔとし、その高さをｐと
したとき、ｐ／ｔは次の(イ)または(ロ)で表わされ、 (イ) 成型触媒の上流側の端部の片面のみを鋭角に
削りとつたときｐ／ｔが、ほぼ２であり、 (ロ) 成型触媒の上流側の端部の両面を鋭角に削り
とつたときｐ／ｔが、ほぼ１である、媒塵の付
着、成長を抑え長期間低圧力損失と安定した脱
硝率を維持することのできる排ガス脱硝法を提
供するものである。
アンモニア還元法により脱硝する汚泥焼却炉排ガ
スの脱硝方法において、触媒として横断面が環状
またはハニカム状に柱状成型触媒、あるいは板状
の成型触媒を用い、この成型触媒を排ガス流に沿
わせて充填すると共に、該成型触媒の上流側端部
の片面または両面を平面で鋭角に削りとり、この
削りとつた部分の肉厚をｔとし、その高さをｐと
したとき、ｐ／ｔは次の(イ)または(ロ)で表わされ、 (イ) 成型触媒の上流側の端部の片面のみを鋭角に
削りとつたときｐ／ｔが、ほぼ２であり、 (ロ) 成型触媒の上流側の端部の両面を鋭角に削り
とつたときｐ／ｔが、ほぼ１である、媒塵の付
着、成長を抑え長期間低圧力損失と安定した脱
硝率を維持することのできる排ガス脱硝法を提
供するものである。
本発明方法で用いる成型触媒の成分及び基本形
状は、固定床による乾式アンモニア還元法で、従
来用いられているいずれの成分及び基本形状のも
のも用いることができる。たとえば、触媒成分と
してはバナジウム、モリブデン、タングステン、
鉄等の金属もしくはその酸化物を二酸化チタンや
アルミナ等の担体に担持させたもの等が適宜に用
いられる。また成型触媒の基本形状としては、円
筒形、ハニカム形、板状等がある。
状は、固定床による乾式アンモニア還元法で、従
来用いられているいずれの成分及び基本形状のも
のも用いることができる。たとえば、触媒成分と
してはバナジウム、モリブデン、タングステン、
鉄等の金属もしくはその酸化物を二酸化チタンや
アルミナ等の担体に担持させたもの等が適宜に用
いられる。また成型触媒の基本形状としては、円
筒形、ハニカム形、板状等がある。
第１図は、成型触媒の基本形状を示す斜視図で
あり、同図Ａは円筒状触媒、Ｂはハニカム状触
媒、Ｄは板状触媒をそれぞれ示す。第１図Ｃは、
第１図Ｂ記載の触媒の要部を示す正面図である。
これら成型触媒の大きさも従来知られた大きさが
適宜選択される。たとえば第１図、Ａの円筒状触
媒では、50≧D0≧10（ｍ／ｍ）、1.0＞Di／D0≧
0.5（ｍ／ｍ）、3000≧ｌ≧100（ｍ／ｍ）、第１図
Ｂ，Ｃのハニカム状触媒では、500≧l1，l2≧10
（ｍ／ｍ）、3000≧Ｈ≧100（ｍ／ｍ）、10≧ｔ≧
0.2（ｍ／ｍ）、50≧ｗ≧1.0（ｍ／ｍ）、第１図Ｄ
の板状触媒では、2000≧ｌ≧50（ｍ／ｍ）、2000
≧Ｈ≧50（ｍ／ｍ）、50≧ｔ≧0.2（ｍ／ｍ）を、
それぞれ満足するものが好ましく用いられる。
あり、同図Ａは円筒状触媒、Ｂはハニカム状触
媒、Ｄは板状触媒をそれぞれ示す。第１図Ｃは、
第１図Ｂ記載の触媒の要部を示す正面図である。
これら成型触媒の大きさも従来知られた大きさが
適宜選択される。たとえば第１図、Ａの円筒状触
媒では、50≧D0≧10（ｍ／ｍ）、1.0＞Di／D0≧
0.5（ｍ／ｍ）、3000≧ｌ≧100（ｍ／ｍ）、第１図
Ｂ，Ｃのハニカム状触媒では、500≧l1，l2≧10
（ｍ／ｍ）、3000≧Ｈ≧100（ｍ／ｍ）、10≧ｔ≧
0.2（ｍ／ｍ）、50≧ｗ≧1.0（ｍ／ｍ）、第１図Ｄ
の板状触媒では、2000≧ｌ≧50（ｍ／ｍ）、2000
≧Ｈ≧50（ｍ／ｍ）、50≧ｔ≧0.2（ｍ／ｍ）を、
それぞれ満足するものが好ましく用いられる。
本発明ではこのような基本形状を有する成型触
媒のガス流に対して上流側の端面を鋭角に削りと
つた形状にするものである。第２図は本発明成型
触媒の主要部を示す斜視図であり、Ａは円筒状触
媒、Ｂはハニカム状触媒、Ｃは板状触媒を示すも
のである。
媒のガス流に対して上流側の端面を鋭角に削りと
つた形状にするものである。第２図は本発明成型
触媒の主要部を示す斜視図であり、Ａは円筒状触
媒、Ｂはハニカム状触媒、Ｃは板状触媒を示すも
のである。
本発明成型触媒のガス流と対向する端部は、前
記したように鋭角に削りとつた形となつている
が、特に、肉厚をｔとし、削りとつた部分の高さ
をｐとした場合、ｐ／ｔが大きい程好ましいが、
前記値は、製作上、片面のみを削る場合、ほぼ
２、両面を削る場合ほぼ１が適当である。
記したように鋭角に削りとつた形となつている
が、特に、肉厚をｔとし、削りとつた部分の高さ
をｐとした場合、ｐ／ｔが大きい程好ましいが、
前記値は、製作上、片面のみを削る場合、ほぼ
２、両面を削る場合ほぼ１が適当である。
通常は、第２図のＤ―１またはＤ―２のような
形状に削りとられた形が好ましく、Ｄ―１の場合
には0.1t≦ｐ≦5t、Ｄ―２の場合には0.2t≦ｐ≦
10tの範囲である。
形状に削りとられた形が好ましく、Ｄ―１の場合
には0.1t≦ｐ≦5t、Ｄ―２の場合には0.2t≦ｐ≦
10tの範囲である。
通常、固定床式反応器に本発明に係る成型触媒
を鋭端部がガス流に対向するように充填し、そこ
に被処理排ガスと排ガス中の窒素酸化物量に対応
させた量のアンモニアを供給することによつて、
脱硝反応は実施される。反応温度は、200〜500℃
程度が適宜選択される。
を鋭端部がガス流に対向するように充填し、そこ
に被処理排ガスと排ガス中の窒素酸化物量に対応
させた量のアンモニアを供給することによつて、
脱硝反応は実施される。反応温度は、200〜500℃
程度が適宜選択される。
この結果本発明によれば、成型触媒のガス流に
対向する端部の片面または両面が平面で鋭角に削
りとられ、削りとつた部分の肉厚をｔ、高さをｐ
としたときに、片面のみを鋭角に削りとつたとき
のｐ／ｔがほぼ２、両面を鋭角に削りとつたとき
のｐ／ｔがほぼ１になつているので、下記のよう
な優れた効果を奏することができる。
対向する端部の片面または両面が平面で鋭角に削
りとられ、削りとつた部分の肉厚をｔ、高さをｐ
としたときに、片面のみを鋭角に削りとつたとき
のｐ／ｔがほぼ２、両面を鋭角に削りとつたとき
のｐ／ｔがほぼ１になつているので、下記のよう
な優れた効果を奏することができる。
イ ｐ／ｔがほぼ２、またはほぼ１なので本発明
において用いる成型触媒は端部が著るしく鋭角
的なするどい形状になる。
において用いる成型触媒は端部が著るしく鋭角
的なするどい形状になる。
したがつて、ガス流に対向する触媒の端部に
おいて、媒塵の付着、成長の原因であるガス流
の渦流の形成が全くなくなるか、或は渦流の形
成が著るしく因難になる。
おいて、媒塵の付着、成長の原因であるガス流
の渦流の形成が全くなくなるか、或は渦流の形
成が著るしく因難になる。
そしてガス流は成型触媒の端部から側面に沿
つて流れるだけなので、成型触媒への媒塵の付
着、成長がさまたげられ、触媒層の閉塞がほと
んど起らず、また長期間にわたつて媒塵の付着
による圧力損失の増大がなく、安定した脱硝操
作が可能となる。
つて流れるだけなので、成型触媒への媒塵の付
着、成長がさまたげられ、触媒層の閉塞がほと
んど起らず、また長期間にわたつて媒塵の付着
による圧力損失の増大がなく、安定した脱硝操
作が可能となる。
ロ 成型触媒の端部がｐ／ｔがほぼ２、または
ｐ／ｔがほぼ１になるように製作することは容
易である。しかも、端部のみが平面で削りとら
れているので加工面積が少なくてすむ。
ｐ／ｔがほぼ１になるように製作することは容
易である。しかも、端部のみが平面で削りとら
れているので加工面積が少なくてすむ。
したがつて、本発明において用いる成型触媒を
新規に成型する場合、あるいは既存の柱状成型触
媒または板状成型触媒の端部を削りとる場合にお
いても、安価に、かつ特別の加工技術を必要とせ
ずに製造することができる。
新規に成型する場合、あるいは既存の柱状成型触
媒または板状成型触媒の端部を削りとる場合にお
いても、安価に、かつ特別の加工技術を必要とせ
ずに製造することができる。
このことは、本発明における汚泥焼却炉排ガス
の脱硝のように、触媒価格の低減が強く要望され
る場合に特に有利である。
の脱硝のように、触媒価格の低減が強く要望され
る場合に特に有利である。
次に、実施例により本発明の効果を説明する。
実施例
第３図は、実施例で用いた試験装置のフローシ
ートであり、１は多段式汚泥焼却炉、２は湿式洗
浄塔、３は冷却塔、４は電気集塵機、５は熱回収
用熱交換機、６は電熱ヒーター、７は流量計、８
は脱硝反応器、９はコントロールバルブ、１０は
煙突を示す。
ートであり、１は多段式汚泥焼却炉、２は湿式洗
浄塔、３は冷却塔、４は電気集塵機、５は熱回収
用熱交換機、６は電熱ヒーター、７は流量計、８
は脱硝反応器、９はコントロールバルブ、１０は
煙突を示す。
触媒としては、TiO2担体にＷを担持させたハ
ニカム状触媒（100□×600l、ｔ＝1.0ｍ／ｍ、ｐ
＝2.0ｍ／ｍ、第２図Ｄ―２で示された端部を有
する触媒）を用いた。
ニカム状触媒（100□×600l、ｔ＝1.0ｍ／ｍ、ｐ
＝2.0ｍ／ｍ、第２図Ｄ―２で示された端部を有
する触媒）を用いた。
実験に用いた排ガスは、多段式汚泥焼却炉１か
ら発生し、湿式洗浄塔２、冷却器３、電気集塵機
４を経たガスで、煙突１０の入口では20℃のもの
である。この排ガス2000Nm3／Ｈは、まず熱回収
用熱交換機５で200℃になり、電熱ヒーター６で
反応温度370℃まで昇温される。そのあと窒素酸
化物の絶対量に対し、モル比0.9のアンモニアが
注入され、脱硝反応器８に導かれ、脱硝反応が行
なわれる。そのあと、熱回収用熱交換機５で150
℃まで降温され、本プラントの冷却塔３の前に戻
される。
ら発生し、湿式洗浄塔２、冷却器３、電気集塵機
４を経たガスで、煙突１０の入口では20℃のもの
である。この排ガス2000Nm3／Ｈは、まず熱回収
用熱交換機５で200℃になり、電熱ヒーター６で
反応温度370℃まで昇温される。そのあと窒素酸
化物の絶対量に対し、モル比0.9のアンモニアが
注入され、脱硝反応器８に導かれ、脱硝反応が行
なわれる。そのあと、熱回収用熱交換機５で150
℃まで降温され、本プラントの冷却塔３の前に戻
される。
制御システムとして、ガス流量は流量計７で測
定されコントロールバルブ９で所定流量に制御さ
れる。温度は反応器入口で測定され、電熱ヒータ
６で所定温度に制御される。
定されコントロールバルブ９で所定流量に制御さ
れる。温度は反応器入口で測定され、電熱ヒータ
６で所定温度に制御される。
被処理排ガスの性状は次の通りである。
O2：17.4vol％
CO2：3.2vol％
H2O：3.3vol％
NOx：100ppm
Dust：0.009ｇ／Ｎm3−Dry
残り：N2
脱硝率η〔％〕と圧力損失△ｐ（mmHg）の経
時変化を第４図に示す。第４図から明らかなよう
に、本発明にかかる成型触媒を用いた場合は、
4000時間経過後も脱硝率、圧力損失の変化はほと
んど認められなかつた。
時変化を第４図に示す。第４図から明らかなよう
に、本発明にかかる成型触媒を用いた場合は、
4000時間経過後も脱硝率、圧力損失の変化はほと
んど認められなかつた。
第１図Ａ，Ｂ，Ｄはそれぞれ成型触媒の基本形
状を示す斜視図、第１図Ｃは第１図Ｂ記載の触媒
の要部を示す正面図である。第２図Ａ，Ｂ，Ｃは
本発明に係る成型触媒の主要部を示す斜視図、第
２図Ｄ―１，Ｄ―２は平板状触媒の側面図であ
る。第３図は実施例で用いた試験装置のフローシ
ートである。第４図は実施例における脱硝率と圧
力損失の経時変化を示す線図である。 １……多段式汚泥焼却炉、２……湿式洗浄塔、
３……冷却塔、４……電気集塵機、５……熱回収
用熱交換機、６……電熱ヒーター、７……流量
計、８……脱硝反応器、９……コントロールバル
ブ、１０……煙突。
状を示す斜視図、第１図Ｃは第１図Ｂ記載の触媒
の要部を示す正面図である。第２図Ａ，Ｂ，Ｃは
本発明に係る成型触媒の主要部を示す斜視図、第
２図Ｄ―１，Ｄ―２は平板状触媒の側面図であ
る。第３図は実施例で用いた試験装置のフローシ
ートである。第４図は実施例における脱硝率と圧
力損失の経時変化を示す線図である。 １……多段式汚泥焼却炉、２……湿式洗浄塔、
３……冷却塔、４……電気集塵機、５……熱回収
用熱交換機、６……電熱ヒーター、７……流量
計、８……脱硝反応器、９……コントロールバル
ブ、１０……煙突。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 汚泥焼却炉からの排ガスを乾式アンモニア還
元法により脱硝する汚泥焼却炉排ガスの脱硝方法
において、触媒として横断面が環状またはハニカ
ム状の柱状成型触媒、あるいは板状の成型触媒を
用い、この成型触媒を排ガス流に沿わせて充填す
ると共に、該成型触媒の上流側端部の片面または
両面を平面で鋭角に削りとつたことを特徴とする
汚泥焼却炉排ガスの脱硝方法。 ただし削りとつた部分の肉厚をｔとし、その高
さをｐとしたとき、ｐ／ｔは次の(イ)または(ロ)で表
わされる。 (イ) 成型触媒の上流側の端部の片面のみを鋭角に
削りとつたときｐ／ｔが、ほぼ２であり、 (ロ) 成型触媒の上流側の端部の両面を鋭角に削り
とつたときｐ／ｔが、ほぼ１である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5175278A JPS54143769A (en) | 1978-04-28 | 1978-04-28 | Exhaust gas denitration method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5175278A JPS54143769A (en) | 1978-04-28 | 1978-04-28 | Exhaust gas denitration method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54143769A JPS54143769A (en) | 1979-11-09 |
| JPS6215248B2 true JPS6215248B2 (ja) | 1987-04-07 |
Family
ID=12895658
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5175278A Granted JPS54143769A (en) | 1978-04-28 | 1978-04-28 | Exhaust gas denitration method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS54143769A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS523591A (en) * | 1975-06-27 | 1977-01-12 | Nippon Steel Corp | Cylindrical catalyst |
| JPS5230279A (en) * | 1975-09-04 | 1977-03-07 | Nippon Steel Corp | Rod catalyst body |
| JPS5230258A (en) * | 1975-09-04 | 1977-03-07 | Nippon Steel Corp | Catalytic reaction process |
| JPS53114794A (en) * | 1977-03-18 | 1978-10-06 | Nippon Steel Corp | Plate catalyst element suitable for mass production |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5478756U (ja) * | 1977-11-12 | 1979-06-04 |
-
1978
- 1978-04-28 JP JP5175278A patent/JPS54143769A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS523591A (en) * | 1975-06-27 | 1977-01-12 | Nippon Steel Corp | Cylindrical catalyst |
| JPS5230279A (en) * | 1975-09-04 | 1977-03-07 | Nippon Steel Corp | Rod catalyst body |
| JPS5230258A (en) * | 1975-09-04 | 1977-03-07 | Nippon Steel Corp | Catalytic reaction process |
| JPS53114794A (en) * | 1977-03-18 | 1978-10-06 | Nippon Steel Corp | Plate catalyst element suitable for mass production |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54143769A (en) | 1979-11-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7438876B2 (en) | Multi-stage heat absorbing reactor and process for SCR of NOx and for oxidation of elemental mercury | |
| EP1874441B1 (en) | Ammonia oxidation catalyst for coal fired utilities | |
| JP4293569B2 (ja) | 触媒構造体と被処理ガス浄化装置 | |
| US6027697A (en) | Method and apparatus for treating combustion exhaust gases | |
| JPS5824174B2 (ja) | 排ガス処理法 | |
| JP2006136869A (ja) | 排ガス処理触媒、排ガス処理方法および排ガス処理装置 | |
| JP2019531881A (ja) | 排煙脱硝方法 | |
| JPH11123318A (ja) | 窒素酸化物を含むガスの浄化装置 | |
| CN107456866A (zh) | 烟气脱硫脱硝剂及其制备方法和应用 | |
| JPH0368456A (ja) | 窒素酸化物除去用触媒および該触媒を用いた窒素酸化物の除去方法 | |
| JPS6215248B2 (ja) | ||
| JP2020515385A (ja) | 排ガスを処理するための触媒、排気システム及び方法 | |
| JP4709716B2 (ja) | 石炭燃焼排ガス用脱硝触媒及び排ガス浄化方法 | |
| KR20190049746A (ko) | Denox 촉매 재생 방법 | |
| CN110536739A (zh) | 使用具有scr催化剂的陶瓷过滤器从烟道气中去除颗粒状物质和有害化合物的方法和系统 | |
| JP3512454B2 (ja) | 排ガス浄化触媒および排ガスの浄化方法 | |
| JPS5911340B2 (ja) | 改良された窒素酸化物浄化用成型触媒 | |
| JPS62158160A (ja) | 成形触媒及び接触反応方法 | |
| JP3785296B2 (ja) | 触媒の再生方法 | |
| JPH0647282A (ja) | 煙道ガスの低温脱窒素用触媒、その製法及び煙道ガスの低温脱窒素法 | |
| JPH04118028A (ja) | 排ガス浄化装置 | |
| JP2001079346A (ja) | ガス処理方法とガス処理装置、およびハニカム状活性炭の再生方法 | |
| JP3900312B2 (ja) | 触媒構造体と該触媒構造体製造方法 | |
| JP2789871B2 (ja) | 触媒浄化装置 | |
| JPS6372342A (ja) | 窒素酸化物除去用触媒 |