JPS62148886A - 燃料集合体 - Google Patents
燃料集合体Info
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- JPS62148886A JPS62148886A JP60289241A JP28924185A JPS62148886A JP S62148886 A JPS62148886 A JP S62148886A JP 60289241 A JP60289241 A JP 60289241A JP 28924185 A JP28924185 A JP 28924185A JP S62148886 A JPS62148886 A JP S62148886A
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- Japan
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- fuel
- channel box
- tie plate
- fuel assembly
- channel
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Inert Electrodes (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は燃料集合体、さらに詳細には、沸騰水型原子炉
に組み込んで使用される燃料集合体、特に、ガス状核分
裂生成物による燃料棒内圧を小さく抑えるのに好適な燃
料集合体の改良に関するものである。
に組み込んで使用される燃料集合体、特に、ガス状核分
裂生成物による燃料棒内圧を小さく抑えるのに好適な燃
料集合体の改良に関するものである。
従来、沸騰水型原子炉に使用されてきた燃料集合体は、
第９図に示すように、複数本の燃料棒１および１本〜数
本の中空ロッド２と、これらを束ねて水平方向間隔を一
定に保持する複数個のスペーサ３と、上記燃料棒１と中
空ロッド２とを支持し、かつその間隔を一定に保持する
上部タイプレート４ならびに下部タイプレート５などに
より構成され、上記燃料束の外周は、当該燃料束を冷却
するための流路と制御棒や炉内計装などを冷却するため
の流路とを分け、しかも制御棒をガイドし、燃料束を保
護するためのチャンネルボックス６によって覆われてい
る。上部タイプレート４の上面四隅には、第１０図に示
すように、燃料棒１の伸び差を吸収するようにあけられ
た盲穴７を有するコーナーポスト４ａが立っている。こ
れら４個のコーナーポスト４ａのうちの１個には、燃料
集合体の水平方向位置を保持するチャンネルファスナ８
を固定するためのねじ穴が上部よりおいている。
第９図に示すように、複数本の燃料棒１および１本〜数
本の中空ロッド２と、これらを束ねて水平方向間隔を一
定に保持する複数個のスペーサ３と、上記燃料棒１と中
空ロッド２とを支持し、かつその間隔を一定に保持する
上部タイプレート４ならびに下部タイプレート５などに
より構成され、上記燃料束の外周は、当該燃料束を冷却
するための流路と制御棒や炉内計装などを冷却するため
の流路とを分け、しかも制御棒をガイドし、燃料束を保
護するためのチャンネルボックス６によって覆われてい
る。上部タイプレート４の上面四隅には、第１０図に示
すように、燃料棒１の伸び差を吸収するようにあけられ
た盲穴７を有するコーナーポスト４ａが立っている。こ
れら４個のコーナーポスト４ａのうちの１個には、燃料
集合体の水平方向位置を保持するチャンネルファスナ８
を固定するためのねじ穴が上部よりおいている。
なお、第１０図に示す従来型燃料集合体にあっては、キ
ャ△プスクリュー９を、コーナーポスト４ａの上方にあ
けられたねじ穴にねじ込むことにより、チャンネルボッ
クス６と当該チャンネルボックス６の上端部を補強する
ガード部材１０、さらにはチャンネルファスナ８などを
一体に固定するようにしている。
ャ△プスクリュー９を、コーナーポスト４ａの上方にあ
けられたねじ穴にねじ込むことにより、チャンネルボッ
クス６と当該チャンネルボックス６の上端部を補強する
ガード部材１０、さらにはチャンネルファスナ８などを
一体に固定するようにしている。
ところで、核燃料は、燃焼にともない核分裂生成物を燃
料ペレット内に蓄積するが、気体状の核分裂生成物（Ｆ
Ｐガス）の一部は、燃料ペレット外へ放出される。その
放出率は、燃焼が進むほど、また燃料ペレット温度が高
いほど大きくなることが知られている。燃料棒１内に放
出されたＦＰガスは、燃料棒内圧を高めて燃料被ｙｌ管
に発生する応力を直接高めるだけでなく、その熱伝導性
が悪いことから、燃料ペレットの温度を高めて、ＦＰガ
ス放出を促進するといった燃料健全性に対して悪いフィ
ードバックを生じる。
料ペレット内に蓄積するが、気体状の核分裂生成物（Ｆ
Ｐガス）の一部は、燃料ペレット外へ放出される。その
放出率は、燃焼が進むほど、また燃料ペレット温度が高
いほど大きくなることが知られている。燃料棒１内に放
出されたＦＰガスは、燃料棒内圧を高めて燃料被ｙｌ管
に発生する応力を直接高めるだけでなく、その熱伝導性
が悪いことから、燃料ペレットの温度を高めて、ＦＰガ
ス放出を促進するといった燃料健全性に対して悪いフィ
ードバックを生じる。
このため、従来の燃料棒１には、第１０図に示すように
、上部にプレナム部と呼ばれるＦＰガスをためておく空
間１１を設け、燃料棒内圧の抑制を図る設計となってい
る。
、上部にプレナム部と呼ばれるＦＰガスをためておく空
間１１を設け、燃料棒内圧の抑制を図る設計となってい
る。
一方、燃料サイクルコストの観点から燃料棒を観察して
みると、燃焼度を上げるほどサイクルコストは下がり、
経済上有利である。また、放射性廃棄物量も、燃焼度に
ほぼ反比例する。
みると、燃焼度を上げるほどサイクルコストは下がり、
経済上有利である。また、放射性廃棄物量も、燃焼度に
ほぼ反比例する。
しかしながら、燃焼度とともに燃料棒内圧は次第に上昇
し、ついには限界内圧に達してしまう。
し、ついには限界内圧に達してしまう。
すなわち、燃焼度には、燃料枠内正によって定まると限
値が存在することになる。
値が存在することになる。
燃料棒内圧は、ＦＰガスおよび燃料棒製造時に封入した
ヘリウムガスが理想気体として振舞うと仮定すると、ボ
イルーシャルルの法則にのっとり、次の式で決定される
。
ヘリウムガスが理想気体として振舞うと仮定すると、ボ
イルーシャルルの法則にのっとり、次の式で決定される
。
ＲＴ
Ｐ＝□ ・・・（１）■
ここで、
Ｐ：燃料棒内圧
■＝ブレナム体積
ｎ：燃料棒製造時に封入したヘリウムガス量と燃料ペレ
ットより放出されるＦＰ ガス量との和 Ｒ：ガス定数 Ｔ：ガス温度 （１）式において、ＲとＴとは一定と考えられるので、
燃料棒内圧Ｐは、 ｐｃ−一 ・・・（２）■ と表わせる。
ットより放出されるＦＰ ガス量との和 Ｒ：ガス定数 Ｔ：ガス温度 （１）式において、ＲとＴとは一定と考えられるので、
燃料棒内圧Ｐは、 ｐｃ−一 ・・・（２）■ と表わせる。
燃料棒内圧Ｐを低くするためには、ガス量ｎを小さくす
るか、プレナム体積Ｖを大きくすればよいことがわかる
。このうち、ガス量ｎを小さくするには、燃料ペレット
の温度を下げるのが効果的であるが、燃料ペレットの温
度を下げるためには。
るか、プレナム体積Ｖを大きくすればよいことがわかる
。このうち、ガス量ｎを小さくするには、燃料ペレット
の温度を下げるのが効果的であるが、燃料ペレットの温
度を下げるためには。
出力を犠牲にして発熱量そのものを下げるとか、被覆管
と燃料ペレットとのギャップをせばめてギャップ熱伝達
率をよくするとかの方竿が考えられるが、前者は、原子
炉出力そのものを下げることを意味し、後者は、燃料ペ
レット−被覆管機械的相互作用（ＰＣＭＩ）を促進して
しまう。したがって、燃料体内圧Ｐを下げるためには、
プレナム体積Ｖを増大することが望ましい。
と燃料ペレットとのギャップをせばめてギャップ熱伝達
率をよくするとかの方竿が考えられるが、前者は、原子
炉出力そのものを下げることを意味し、後者は、燃料ペ
レット−被覆管機械的相互作用（ＰＣＭＩ）を促進して
しまう。したがって、燃料体内圧Ｐを下げるためには、
プレナム体積Ｖを増大することが望ましい。
プレナム体積Ｖは、プレナム長さにほぼ比例するが、プ
レナム長さは、様々な制約を受けて、自由に変更できな
い。プレナム長さＱｐは、次のように表わすことができ
る（なお、下記の各符号部分については、第１０図参照
）。
レナム長さは、様々な制約を受けて、自由に変更できな
い。プレナム長さＱｐは、次のように表わすことができ
る（なお、下記の各符号部分については、第１０図参照
）。
Ｑｐ＝ｈ ｈｓ Ｑｅ Ｑｂ Ｑｃここで、
ｈ：チャンネルボックス上端の高さ
ｈｓ：燃料ペレット上端の高さ
Ｑｃ：燃料棒の首長さ
Ｑｂ：上部タイプレートのボス高さ
Ｑｃ＝上部タイプレートのコーナーポスト長さ
プレナム長さＱｐ を最大にするには、チャンネルボッ
クス上端の高さｈを大きくシ、他の要素を最小にするこ
とが考えられるが、次の理由により容易でない。
クス上端の高さｈを大きくシ、他の要素を最小にするこ
とが考えられるが、次の理由により容易でない。
すなわち、チャンネルボックス上端の高さｈを従来より
高くすると、緊急炉心冷却系（ＥＣＣＳ）のスプレー水
が、炉心中央部の燃料体に届きにくくなり、安全上好ま
しくない。また、燃料ペレット上端の高さｈｓ を下げ
ると、ウラン装荷量が減り、サイクルコストが増大する
。さらに、燃料体の首長さＱ、および上部タイプレート
のコーナーポスト長さＱｃは、燃料体の照射伸び差を吸
収するために必要で、燃焼度が高くなるほど多く必要と
なる。上部タイプレートのボス長さＱ−も、当該タイプ
レートの強度を保つ上で、従来より小さくするのは困難
である。
高くすると、緊急炉心冷却系（ＥＣＣＳ）のスプレー水
が、炉心中央部の燃料体に届きにくくなり、安全上好ま
しくない。また、燃料ペレット上端の高さｈｓ を下げ
ると、ウラン装荷量が減り、サイクルコストが増大する
。さらに、燃料体の首長さＱ、および上部タイプレート
のコーナーポスト長さＱｃは、燃料体の照射伸び差を吸
収するために必要で、燃焼度が高くなるほど多く必要と
なる。上部タイプレートのボス長さＱ−も、当該タイプ
レートの強度を保つ上で、従来より小さくするのは困難
である。
以上のようなことから、従来にあっては、第１０図に符
号４で示す上部タイプレートの下端からチャンネルボッ
クス６の上端までの寸法を、実寸で８０ｍｍ以上必要と
している。
号４で示す上部タイプレートの下端からチャンネルボッ
クス６の上端までの寸法を、実寸で８０ｍｍ以上必要と
している。
本発明は、従来型燃料集合体の全体構成を改めて見直し
の結果なされたものであって、その目的とするところは
、燃料束の上部を支持する上部タイプレートとチャンネ
ルボックスとの取合い関係を工夫し、燃料棒プレナム部
の長さを従来よりも長くして、ＦＰガスによる燃料棒内
圧を低く抑えることにより、燃料棒の健全性を損うこと
なく、高燃焼度燃料を得ることができ、ひいては燃料サ
イクルコストの低減化、さらには放射性廃棄物の物量低
減化など、経済性の点でもすぐれた、改良された燃料集
合体を提供しようとするものである。
の結果なされたものであって、その目的とするところは
、燃料束の上部を支持する上部タイプレートとチャンネ
ルボックスとの取合い関係を工夫し、燃料棒プレナム部
の長さを従来よりも長くして、ＦＰガスによる燃料棒内
圧を低く抑えることにより、燃料棒の健全性を損うこと
なく、高燃焼度燃料を得ることができ、ひいては燃料サ
イクルコストの低減化、さらには放射性廃棄物の物量低
減化など、経済性の点でもすぐれた、改良された燃料集
合体を提供しようとするものである。
上記目的を達成するため、本発明は、複数本の燃料棒を
スペーサで束ね、その上下部を、それぞれ上部タイプレ
ートと下部タイプレートとによって固定し、かつ上記燃
料束を、チャンネルボックス内に収容する構造の燃料集
合体において、上記チャンネルボックスの高さ方向上端
レベルに近接して、燃料棒プレナム部を直接的に支持す
る上部タイプレートのボス部を臨設せしめてなることを
特徴とするものである。
スペーサで束ね、その上下部を、それぞれ上部タイプレ
ートと下部タイプレートとによって固定し、かつ上記燃
料束を、チャンネルボックス内に収容する構造の燃料集
合体において、上記チャンネルボックスの高さ方向上端
レベルに近接して、燃料棒プレナム部を直接的に支持す
る上部タイプレートのボス部を臨設せしめてなることを
特徴とするものである。
以下、本発明を、第１図の一実施例にもとづいて説明す
ると、第１図において、第９図および第１０図に示す従
来型燃料集合体と同一符号は同一部分、すなわち４は燃
料棒と中空ロッドとを支持し、かつその間隔を一定に保
持する上部タイプレート、４ａは上部タイプレート４の
隅角に位置して、燃料体の伸び差を吸収するようにあけ
られた盲穴７を有するコーナーポスト、６は燃料束を冷
却するための流路と制御棒や炉内計装などを冷却するた
めの流路とを分け、しかも制御棒をガイドし、燃料束を
保護するためのチャンネルボックス、８は燃料集合体の
水平方向位置を保持するチャンネルファスナ、１０はチ
ャンネルボックス６の上端部を補強するガード部材を示
している。
ると、第１図において、第９図および第１０図に示す従
来型燃料集合体と同一符号は同一部分、すなわち４は燃
料棒と中空ロッドとを支持し、かつその間隔を一定に保
持する上部タイプレート、４ａは上部タイプレート４の
隅角に位置して、燃料体の伸び差を吸収するようにあけ
られた盲穴７を有するコーナーポスト、６は燃料束を冷
却するための流路と制御棒や炉内計装などを冷却するた
めの流路とを分け、しかも制御棒をガイドし、燃料束を
保護するためのチャンネルボックス、８は燃料集合体の
水平方向位置を保持するチャンネルファスナ、１０はチ
ャンネルボックス６の上端部を補強するガード部材を示
している。
しかして、第１図に示す本発明の実施例においては、上
部タイプレート４の隅角に位置するコーナーポスト４ａ
の高さを、チャンネルボックス６の高さ方向上端レベル
よりも若干上方に突出した短尺形とし、この短尺形コー
ナーボスト４ａの縦方向中間段部に、チャンネルボック
ス６の上端折曲部を挿通係止し、かつ上記チャンネルボ
ックス６の上端折曲部に位置して、当該チャンネルボッ
クス６の上端部を補強するガード部材１０を、弾性リン
グ１２およびガード部材１０に螺合したねじ１３を介し
て、コーナーポスト４ａに挿通係止し、このガード部材
１０を、上記短尺形コーナーボスト４ａに締付固定する
とともに、上記ガード部材１０に、ナツト１４を介し、
チャンネルファスナ８を取り付けた場合を示した。
部タイプレート４の隅角に位置するコーナーポスト４ａ
の高さを、チャンネルボックス６の高さ方向上端レベル
よりも若干上方に突出した短尺形とし、この短尺形コー
ナーボスト４ａの縦方向中間段部に、チャンネルボック
ス６の上端折曲部を挿通係止し、かつ上記チャンネルボ
ックス６の上端折曲部に位置して、当該チャンネルボッ
クス６の上端部を補強するガード部材１０を、弾性リン
グ１２およびガード部材１０に螺合したねじ１３を介し
て、コーナーポスト４ａに挿通係止し、このガード部材
１０を、上記短尺形コーナーボスト４ａに締付固定する
とともに、上記ガード部材１０に、ナツト１４を介し、
チャンネルファスナ８を取り付けた場合を示した。
第２図は第１図に示す燃料集合体イの寸法を。
従来型燃料集合体口の寸法と比較して示す図であって、
本発明においては、チャンネルボックス６の高さ方向上
端レベルに近接して、燃料棒プレナム部１１を直接的に
支持する上部タイプレート４のボス部４ｂが臨設されて
いるから、従来型燃料集合体と比較して、チャンネルボ
ックス６の長さを長くしなくとも、燃料プレナム部１１
の長さを長くして（Ｌ １＞ Ｌ ｚ） 、その体積を
増加させることができる。しかして、燃料プレナム部１
１の体積を大きくできるということは、ＦＰガスによる
燃料棒内圧を低く抑えられることを意味し、燃料棒１の
健全性を損うことなく、高燃焼度燃料を得ることができ
、ひいては燃料サイクルコストの低減化、さらには放射
性廃棄物の物量低減化などといった効果をも奏する。
本発明においては、チャンネルボックス６の高さ方向上
端レベルに近接して、燃料棒プレナム部１１を直接的に
支持する上部タイプレート４のボス部４ｂが臨設されて
いるから、従来型燃料集合体と比較して、チャンネルボ
ックス６の長さを長くしなくとも、燃料プレナム部１１
の長さを長くして（Ｌ １＞ Ｌ ｚ） 、その体積を
増加させることができる。しかして、燃料プレナム部１
１の体積を大きくできるということは、ＦＰガスによる
燃料棒内圧を低く抑えられることを意味し、燃料棒１の
健全性を損うことなく、高燃焼度燃料を得ることができ
、ひいては燃料サイクルコストの低減化、さらには放射
性廃棄物の物量低減化などといった効果をも奏する。
第３図は本発明によって得られる効果、すなねち燃料棒
内圧−燃焼度の関係を、従来型燃料集合体の燃料棒内圧
−燃焼度の関係と比較して示す図であり、曲線ハが本発
明によって奏される燃料棒内圧と燃焼度との関係、曲線
二が従来型燃料集合体によって奏される燃料棒内圧と燃
焼度との関係を示しており、第３図から１本発明による
場合の方が、従来よりも高燃焼度の燃料が得られること
が判る。
内圧−燃焼度の関係を、従来型燃料集合体の燃料棒内圧
−燃焼度の関係と比較して示す図であり、曲線ハが本発
明によって奏される燃料棒内圧と燃焼度との関係、曲線
二が従来型燃料集合体によって奏される燃料棒内圧と燃
焼度との関係を示しており、第３図から１本発明による
場合の方が、従来よりも高燃焼度の燃料が得られること
が判る。
なお、第１図の実施例に示す燃料集合体は、従来型燃料
集合体の構成を大幅に変更することなく、その一部、す
なわち上部タイプレート４のコーナーポスト４ａを短尺
形とし、これに関連する部材を上部コーナーポスト４ａ
に取り付けるだけでよいから、従来における燃料集合体
の製作技術をほとんどそのまま踏襲することができ、燃
料集合体を実際に製作する上での設計、さらには現場作
業性のいずれの点でもすぐれている。
集合体の構成を大幅に変更することなく、その一部、す
なわち上部タイプレート４のコーナーポスト４ａを短尺
形とし、これに関連する部材を上部コーナーポスト４ａ
に取り付けるだけでよいから、従来における燃料集合体
の製作技術をほとんどそのまま踏襲することができ、燃
料集合体を実際に製作する上での設計、さらには現場作
業性のいずれの点でもすぐれている。
第４図〜第６図に本発明の第２の実施例を示し、この第
２の実施例においては、第５図に明示するように、燃料
棒プレナム部を直接的に支持する上部タイプレート４の
ボス部４ｂに、チャンネルボックス６の高さ方向上端レ
ベルよりも若干上方に突出する短尺形のチャンネルボッ
クス取付部材４ｃを一体に連設し、上記チャンネルボッ
クス６と上部タイプレート４のチャンネルボックス取付
部材４ｃとを、チャンネルボックス６の上端部を補強す
るガード部材１０を介し、ボルト１５により締付固定し
た場合を示した。第４図中、８はガード部材１０に近接
して、チャンネルボックス６に取り付けたチャンネルフ
ァスナを示し、チャンネルファスナ８とチャンネルボッ
クス６とは、第６図に示すように、その両者にまたがっ
て溶着したコイルスプリング１６により一体に接続され
ている。
２の実施例においては、第５図に明示するように、燃料
棒プレナム部を直接的に支持する上部タイプレート４の
ボス部４ｂに、チャンネルボックス６の高さ方向上端レ
ベルよりも若干上方に突出する短尺形のチャンネルボッ
クス取付部材４ｃを一体に連設し、上記チャンネルボッ
クス６と上部タイプレート４のチャンネルボックス取付
部材４ｃとを、チャンネルボックス６の上端部を補強す
るガード部材１０を介し、ボルト１５により締付固定し
た場合を示した。第４図中、８はガード部材１０に近接
して、チャンネルボックス６に取り付けたチャンネルフ
ァスナを示し、チャンネルファスナ８とチャンネルボッ
クス６とは、第６図に示すように、その両者にまたがっ
て溶着したコイルスプリング１６により一体に接続され
ている。
しかして、上記第２の実施例によれば、第１の実施例と
同様の効果に加えて、第１図に符号４ａで示すコーナー
ポストをなくしたことにより、その分、冷却材の圧力損
失を少なくすることができる。
同様の効果に加えて、第１図に符号４ａで示すコーナー
ポストをなくしたことにより、その分、冷却材の圧力損
失を少なくすることができる。
第７図および第８図に本発明の第３の実施例を示し、こ
の第３の実施例においては、チャンネルボックス６の隅
角に切欠部１７を設け、この切欠部１７に上部タイプレ
ート４をａ置して取り付けた場合を示した。第７図中、
８はチャンネルボックス６に取り付けたチャンネルファ
スナを示し、チャンネルファスナ８とチャンネルボック
ス６とは、第８図に示すように、その両者にまたがって
溶着したコイルスプリング１６により一体に接続されて
いる。
の第３の実施例においては、チャンネルボックス６の隅
角に切欠部１７を設け、この切欠部１７に上部タイプレ
ート４をａ置して取り付けた場合を示した。第７図中、
８はチャンネルボックス６に取り付けたチャンネルファ
スナを示し、チャンネルファスナ８とチャンネルボック
ス６とは、第８図に示すように、その両者にまたがって
溶着したコイルスプリング１６により一体に接続されて
いる。
しかして、上記第３の実施例によっても、第２の実施例
と同様の効果を得ることができる。
と同様の効果を得ることができる。
本発明は以上のごときであり、図示実施例の説明からも
明らかなように、本発明によれば、燃料束の上部を支持
する上部タイプレートとチャンネルボックスとの取合い
関係を工夫し、燃料棒プレナム部の長さを従来よりも長
くして、ＦＰガスによる燃料棒内圧を低く抑えることに
より、燃料棒の健全性を損うことなく、高燃焼度燃料を
得ることができ、ひいては燃料サイクルコストの低減化
、さらには放射性廃棄物の物量低減化など、経済性の点
でもすぐれた、改良された燃料集合体を得ることができ
る。
明らかなように、本発明によれば、燃料束の上部を支持
する上部タイプレートとチャンネルボックスとの取合い
関係を工夫し、燃料棒プレナム部の長さを従来よりも長
くして、ＦＰガスによる燃料棒内圧を低く抑えることに
より、燃料棒の健全性を損うことなく、高燃焼度燃料を
得ることができ、ひいては燃料サイクルコストの低減化
、さらには放射性廃棄物の物量低減化など、経済性の点
でもすぐれた、改良された燃料集合体を得ることができ
る。
第１図は本発明に係る燃料集合体の一実施例を示す要部
（チャンネルボックスと上部タイプレートとの取合い状
態を示す要部）の縦断面図、第２図は第１図に示す本発
明要部の寸法を、従来型燃料集合体の寸法と比較して示
す図、第３図は本発明によって奏される効果、すなわち
燃料棒内圧−燃焼度の関係を、従来型燃料集合体の燃料
棒内圧−燃焼度の関係と比較して示す図、第４図は本発
明に係る燃料集合体の他の実施例を示す要部の斜視図、
第５図は第４図のＡ−Ａ断面図、第６図は第４図のＢ−
Ｂ断面図、第７図は本発明のさらに他の実施例を示す要
部の斜視図、第８図は第７図のＣ−Ｃ断面図、第９図は
従来型燃料集合体の全体構成を示す縦断面図、第１０図
は従来型燃料集合体におけるチャンネルボックスと上部
タイプレートとの取合い状態を示す縦断面図である。 １・・・燃料棒、２・・・中空ロンド、３・・・スペー
サ、４・・・上部タイプレート、４ａ・・・コーナーポ
スト。 ４ｂ・・・ボス部、４ｃ・・・チャンネルボックス取付
部材、５・・・下部タイプレート、６・・・チャンネル
ボックス、７・・・盲穴、８・・・チャンネルファスナ
、１゜・・・ガード部材、１１・・・燃料棒プレナム部
、１２・・・弾性リング、１３・・・ねじ、１４・・・
ナツト、１５・・・（ほか１名ン め４力 ｔ′７０
（チャンネルボックスと上部タイプレートとの取合い状
態を示す要部）の縦断面図、第２図は第１図に示す本発
明要部の寸法を、従来型燃料集合体の寸法と比較して示
す図、第３図は本発明によって奏される効果、すなわち
燃料棒内圧−燃焼度の関係を、従来型燃料集合体の燃料
棒内圧−燃焼度の関係と比較して示す図、第４図は本発
明に係る燃料集合体の他の実施例を示す要部の斜視図、
第５図は第４図のＡ−Ａ断面図、第６図は第４図のＢ−
Ｂ断面図、第７図は本発明のさらに他の実施例を示す要
部の斜視図、第８図は第７図のＣ−Ｃ断面図、第９図は
従来型燃料集合体の全体構成を示す縦断面図、第１０図
は従来型燃料集合体におけるチャンネルボックスと上部
タイプレートとの取合い状態を示す縦断面図である。 １・・・燃料棒、２・・・中空ロンド、３・・・スペー
サ、４・・・上部タイプレート、４ａ・・・コーナーポ
スト。 ４ｂ・・・ボス部、４ｃ・・・チャンネルボックス取付
部材、５・・・下部タイプレート、６・・・チャンネル
ボックス、７・・・盲穴、８・・・チャンネルファスナ
、１゜・・・ガード部材、１１・・・燃料棒プレナム部
、１２・・・弾性リング、１３・・・ねじ、１４・・・
ナツト、１５・・・（ほか１名ン め４力 ｔ′７０
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、複数本の燃料棒をスペーサで束ね、その上下部を、
それぞれ上部タイプレートと下部タイプレートとによつ
て固定し、かつ上記燃料束を、チャンネルボックス内に
収容する構造の燃料集合体において、上記チャンネルボ
ックスの高さ方向上端レベルに近接して、燃料棒プレナ
ム部を直接的に支持する上部タイプレートのボス部を臨
設せしめてなることを特徴とする燃料集合体。 ２、特許請求の範囲第１項記載の発明において、上部タ
イプレートの隅角に位置するコーナーポストの高さを、
チャンネルボックスの高さ方向上端レベルよりも若干上
方に突出した短尺形とし、この短尺形コーナーポストの
縦方向中間段部に、チャンネルボックスの上端折曲部を
挿通係止し、かつ上記チャンネルボックスの上端折曲部
に位置して、当該チャンネルボックスの上端部を補強す
るガード部材をコーナーポストに挿通係止し、このガー
ド部材を、上記短尺形コーナーポストに締付固定すると
ともに、上記ガード部材に、チャンネルファスナを取り
付けた燃料集合体。 ３、特許請求の範囲第１項記載の発明において、燃料棒
プレナム部を直接的に支持する上部タイプレートのボス
部に、チャンネルボックスの高さ方向上端レベルよりも
若干上方に突出する短尺形のチャンネルボックス取付部
材を一体に連設し、上記チャンネルボックスと上部タイ
プレートのチャンネルボックス取付部材とを、チャンネ
ルボックスの上端部を補強するガード部材を介して締付
固定した燃料集合体。 ４、特許請求の範囲第１項記載の発明において、チャン
ネルボックスの隅角に切欠部を設け、この切欠部に上部
タイプレートを載置して取り付けた燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60289241A JP2695407B2 (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | 燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60289241A JP2695407B2 (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | 燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62148886A true JPS62148886A (ja) | 1987-07-02 |
| JP2695407B2 JP2695407B2 (ja) | 1997-12-24 |
Family
ID=17740605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60289241A Expired - Lifetime JP2695407B2 (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | 燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2695407B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0453592U (ja) * | 1990-09-13 | 1992-05-07 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS523993A (en) * | 1975-06-30 | 1977-01-12 | Hitachi Ltd | Fuel assembly |
| JPS57129200U (ja) * | 1981-02-04 | 1982-08-12 | ||
| JPS5858496A (ja) * | 1981-10-02 | 1983-04-07 | 株式会社日立製作所 | 核燃料集合体 |
-
1985
- 1985-12-24 JP JP60289241A patent/JP2695407B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS523993A (en) * | 1975-06-30 | 1977-01-12 | Hitachi Ltd | Fuel assembly |
| JPS57129200U (ja) * | 1981-02-04 | 1982-08-12 | ||
| JPS5858496A (ja) * | 1981-10-02 | 1983-04-07 | 株式会社日立製作所 | 核燃料集合体 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0453592U (ja) * | 1990-09-13 | 1992-05-07 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2695407B2 (ja) | 1997-12-24 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |