JPS621214Y2 - - Google Patents
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- JPS621214Y2 JPS621214Y2 JP5833082U JP5833082U JPS621214Y2 JP S621214 Y2 JPS621214 Y2 JP S621214Y2 JP 5833082 U JP5833082 U JP 5833082U JP 5833082 U JP5833082 U JP 5833082U JP S621214 Y2 JPS621214 Y2 JP S621214Y2
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
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- C21B2400/024—Methods of cooling or quenching molten slag with the direct use of steam or liquid coolants, e.g. water
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
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-
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Glanulating (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Description
本考案は溶滓から粒滓を製造する設備における
回転ドラム羽根の構造に関するものである。 その目的とするところは1500℃前後の高温溶融
スラグを飛散冷却させる回転ドラム羽根の摩耗、
亀裂を防止し、羽根の寿命延長をはかることにあ
る。 高炉より出滓した溶融スラグを原料として粒滓
を製造することは既知であり従来からスラグ製造
方式の一つに第１図に示すような水砕化方式があ
る。 溶滓鍋１を傾倒しながら1500℃前後の高温溶融
スラグ２を溶滓処理シユート３を介して回転ドラ
ム４へ落下供給し、回転ドラム羽根１０で飛散さ
せる。上記回転ドラム羽根１０の回転により溶融
スラグ２は粒状化し、粒状化スラグ５はピツト６
の冷却水中へ落下し、冷却されて水滓となる。 第１図は本考案に係る回転ドラム羽根４を説明
するための全体構成であり、粒状スラグ（水滓）
を回収し搬送するためのコンベアー７、貯蔵ホツ
パー８、飛散する粒状スラグ５を捕集するための
捕集ドーム９を備えたものである。 上述の構成のなかで、高温の溶融スラグ２を粒
状化すべく、飛散させるには回転ドラム羽根の回
転力を利用するのが一般的である。 従来、溶滓の粒砕製造用回転ドラム羽根として
は回転ドラムにボルト、ナツトで固着した鉄製の
ジヤケツト方式、銅含有率95％程度の銅製ジヤケ
ツト方式がある。しかし、上記、従来の粒砕製造
用回転ドラム羽根は寿命が著しく短いという欠陥
を有していた。 特に鉄製のジヤケツト方式は、単価の面で優れ
ているものの寿命は極端に短かく、溶滓の高温衝
突接触により亀甲クラツクが激しく、原単位では
最も高価なものとなる。又銅含有率95％程度の銅
製ジヤケツト方式は、溶滓の顕熱や還元性雰囲気
で酸化銅がH2と反応し、水蒸気を発生し、脆弱
化し熱変形、熱歪などを起こし羽根表面にピツチ
40m／ｍ程度、深さ8m／ｍ、ギヤツプ2m／ｍ程
度の亀裂が発生する。さらに亀裂が進行するとギ
ヤツプ12〜13m／ｍ、深さ40m／ｍとなり水冷ジ
ヤケツト部より漏水し、水蒸気爆発を誘発するな
ど安全面でも大きな問題をかかえていた。 本考案は上記の問題を解決し、原単位低減に大
きく寄与する回転ドラム羽根を提供するもので、
その要旨は、銅含有率99.2％以上からなる回転ド
ラム羽根の溶融スラグ接触側面及び羽根先端部に
耐摩耗層を溶着し、該ドラム羽根のジヤケツト上
面から羽根先端部迄の肉厚を50m／ｍ〜65m／ｍ
に構成することを特徴とする溶滓の粒砕設備にお
ける回転ドラム羽根にある。 本考案の回転ドラム羽根は、３図に示すように
直径1200mm、幅2000mmのドラムに長さ120mmの羽
根をボルトナツトで固着し、計12枚で構成したも
のであり、羽根の内部は第２図で示すように冷却
水が循環するジヤケツト方式になつている。 羽根本体１０の材質はCu99.2％以上の高純度
銅製で該羽根の回転方向に面した溶融スラグ接触
側面部１１及び羽根先端部１２に次に示す成分
Cu：88〜92％，Al：７〜８％，Mn：0.5〜２
％、Ni：0.5〜２％のアルミブロンズを肉厚3m／
ｍにわたり第２図で示すように耐摩耗材１５とし
てコーテイングして硬度の強化をはかり耐摩耗性
の向上と同時に亀裂の抑制を狙つたものである。 また該羽根のヘツド肉厚（羽根先端部１２とジ
ヤケツト１３の厚み）50〜65m／ｍの数値は、溶
滓の温度が高温でかつ、衝突接触による羽根の摩
耗が著しく大きいため、本考案者等の種々の試験
を行つた結果見い出したものである。 すなわち冷却能力を上げるため材質99.2％の銅
製ジヤケツトを第４図のＣで示すようにジヤケツ
ト上面１３と羽根先端部１２間のヘツド肉厚を
20m／ｍとしたものは、本考案の羽根Ａに比べて
17％と極端に短寿命であつた、又、肉厚を40m／
ｍとしたＢでも、Ａに比べて70％と短寿命であつ
た。いずれも長時間の使用により摩耗が進行し、
亀裂による水洩れで限界となつた。 従つて本考案者等は冷却能力と先端部肉厚との
相関から50〜60m／ｍのヘツド肉厚が最適である
ことを知見した。この知見に基づきCu99.2％以
上の銅製回転ドラム羽根１０の溶融スラグ接触側
面部１１と羽根先端部１２にCu88〜92％，Al7〜
８％，Mn0.5〜２％、Ni0.5〜２％の膨張係数が
ほゞ同一のアルミブロンズを肉厚3m／ｍにわた
り溶着し、回転数200r.p.m、冷却水圧力６Kg／
cm2、流量4m3／分で操業した結果、稼動当初溶着
部表面に毛状の亀裂は発生するものの、従来よう
なクラツクは発生せず従来の銅鋳物によるものに
対し耐用ｔ数が2.5〜５倍となり羽根１組当たり
の価格では、下表の価格比で示すように本考案の
ものは高価であるが、最終的に、原単位面では、
価格差を大幅に上廻る良好な成績を残すことがで
きた。下表に示す従来材質（銅鋳物）のものと本
考案のものの比較においても耐久比で0.40：１，
Cu95％に到つては0.20：１と格段の差異を生じ
ることができた。
回転ドラム羽根の構造に関するものである。 その目的とするところは1500℃前後の高温溶融
スラグを飛散冷却させる回転ドラム羽根の摩耗、
亀裂を防止し、羽根の寿命延長をはかることにあ
る。 高炉より出滓した溶融スラグを原料として粒滓
を製造することは既知であり従来からスラグ製造
方式の一つに第１図に示すような水砕化方式があ
る。 溶滓鍋１を傾倒しながら1500℃前後の高温溶融
スラグ２を溶滓処理シユート３を介して回転ドラ
ム４へ落下供給し、回転ドラム羽根１０で飛散さ
せる。上記回転ドラム羽根１０の回転により溶融
スラグ２は粒状化し、粒状化スラグ５はピツト６
の冷却水中へ落下し、冷却されて水滓となる。 第１図は本考案に係る回転ドラム羽根４を説明
するための全体構成であり、粒状スラグ（水滓）
を回収し搬送するためのコンベアー７、貯蔵ホツ
パー８、飛散する粒状スラグ５を捕集するための
捕集ドーム９を備えたものである。 上述の構成のなかで、高温の溶融スラグ２を粒
状化すべく、飛散させるには回転ドラム羽根の回
転力を利用するのが一般的である。 従来、溶滓の粒砕製造用回転ドラム羽根として
は回転ドラムにボルト、ナツトで固着した鉄製の
ジヤケツト方式、銅含有率95％程度の銅製ジヤケ
ツト方式がある。しかし、上記、従来の粒砕製造
用回転ドラム羽根は寿命が著しく短いという欠陥
を有していた。 特に鉄製のジヤケツト方式は、単価の面で優れ
ているものの寿命は極端に短かく、溶滓の高温衝
突接触により亀甲クラツクが激しく、原単位では
最も高価なものとなる。又銅含有率95％程度の銅
製ジヤケツト方式は、溶滓の顕熱や還元性雰囲気
で酸化銅がH2と反応し、水蒸気を発生し、脆弱
化し熱変形、熱歪などを起こし羽根表面にピツチ
40m／ｍ程度、深さ8m／ｍ、ギヤツプ2m／ｍ程
度の亀裂が発生する。さらに亀裂が進行するとギ
ヤツプ12〜13m／ｍ、深さ40m／ｍとなり水冷ジ
ヤケツト部より漏水し、水蒸気爆発を誘発するな
ど安全面でも大きな問題をかかえていた。 本考案は上記の問題を解決し、原単位低減に大
きく寄与する回転ドラム羽根を提供するもので、
その要旨は、銅含有率99.2％以上からなる回転ド
ラム羽根の溶融スラグ接触側面及び羽根先端部に
耐摩耗層を溶着し、該ドラム羽根のジヤケツト上
面から羽根先端部迄の肉厚を50m／ｍ〜65m／ｍ
に構成することを特徴とする溶滓の粒砕設備にお
ける回転ドラム羽根にある。 本考案の回転ドラム羽根は、３図に示すように
直径1200mm、幅2000mmのドラムに長さ120mmの羽
根をボルトナツトで固着し、計12枚で構成したも
のであり、羽根の内部は第２図で示すように冷却
水が循環するジヤケツト方式になつている。 羽根本体１０の材質はCu99.2％以上の高純度
銅製で該羽根の回転方向に面した溶融スラグ接触
側面部１１及び羽根先端部１２に次に示す成分
Cu：88〜92％，Al：７〜８％，Mn：0.5〜２
％、Ni：0.5〜２％のアルミブロンズを肉厚3m／
ｍにわたり第２図で示すように耐摩耗材１５とし
てコーテイングして硬度の強化をはかり耐摩耗性
の向上と同時に亀裂の抑制を狙つたものである。 また該羽根のヘツド肉厚（羽根先端部１２とジ
ヤケツト１３の厚み）50〜65m／ｍの数値は、溶
滓の温度が高温でかつ、衝突接触による羽根の摩
耗が著しく大きいため、本考案者等の種々の試験
を行つた結果見い出したものである。 すなわち冷却能力を上げるため材質99.2％の銅
製ジヤケツトを第４図のＣで示すようにジヤケツ
ト上面１３と羽根先端部１２間のヘツド肉厚を
20m／ｍとしたものは、本考案の羽根Ａに比べて
17％と極端に短寿命であつた、又、肉厚を40m／
ｍとしたＢでも、Ａに比べて70％と短寿命であつ
た。いずれも長時間の使用により摩耗が進行し、
亀裂による水洩れで限界となつた。 従つて本考案者等は冷却能力と先端部肉厚との
相関から50〜60m／ｍのヘツド肉厚が最適である
ことを知見した。この知見に基づきCu99.2％以
上の銅製回転ドラム羽根１０の溶融スラグ接触側
面部１１と羽根先端部１２にCu88〜92％，Al7〜
８％，Mn0.5〜２％、Ni0.5〜２％の膨張係数が
ほゞ同一のアルミブロンズを肉厚3m／ｍにわた
り溶着し、回転数200r.p.m、冷却水圧力６Kg／
cm2、流量4m3／分で操業した結果、稼動当初溶着
部表面に毛状の亀裂は発生するものの、従来よう
なクラツクは発生せず従来の銅鋳物によるものに
対し耐用ｔ数が2.5〜５倍となり羽根１組当たり
の価格では、下表の価格比で示すように本考案の
ものは高価であるが、最終的に、原単位面では、
価格差を大幅に上廻る良好な成績を残すことがで
きた。下表に示す従来材質（銅鋳物）のものと本
考案のものの比較においても耐久比で0.40：１，
Cu95％に到つては0.20：１と格段の差異を生じ
ることができた。
【表】
又、従来は羽根部の水洩れにより耐用期限を決
めていたが本考案により羽根部先端の摩耗距離を
測定し耐用限度を知ることが出来た。 このことは水洩れによる水蒸気爆発の危険を除
去できることにつながる。 上述した如く本考案によれば従来の鉄製ジヤケ
ツト、銅含有率95％以上を有する鉄製ジヤケツト
による羽根で耐用日数54日間の寿命であつたもの
が、本考案のアルミブロンズコーテイングを施し
たものは２倍〜５倍と寿命が向上し、原単位低減
に大きく寄与し、さらに取替機会損失を減らして
生産増及び歩留向上に著しく経済的効果をもたら
し工業的にも著大な効果を有するものである。な
お本考案に示す構造は粒砕スラグの回転ドラム羽
根のみならず一般の高温飛散処理にも充分適用す
ることができる。
めていたが本考案により羽根部先端の摩耗距離を
測定し耐用限度を知ることが出来た。 このことは水洩れによる水蒸気爆発の危険を除
去できることにつながる。 上述した如く本考案によれば従来の鉄製ジヤケ
ツト、銅含有率95％以上を有する鉄製ジヤケツト
による羽根で耐用日数54日間の寿命であつたもの
が、本考案のアルミブロンズコーテイングを施し
たものは２倍〜５倍と寿命が向上し、原単位低減
に大きく寄与し、さらに取替機会損失を減らして
生産増及び歩留向上に著しく経済的効果をもたら
し工業的にも著大な効果を有するものである。な
お本考案に示す構造は粒砕スラグの回転ドラム羽
根のみならず一般の高温飛散処理にも充分適用す
ることができる。
第１図は溶滓を粒状化する設備の全体構成概略
図、第２図は本考案に係る粒砕製造用回転ドラム
羽根の一部拡大断面図、第３図は羽根の構成を示
す回転ドラムの概略図、第４図Ａ，Ｂ，Ｃは肉厚
の差を夫々示した図である。 １……溶滓鍋、２……溶融スラグ、３……溶滓
処理シユート、４……回転ドラム、粒状化スラ
グ、６……ピツト、７……コンベアー、８……貯
蔵ホツパー、９……捕集ドーム、１０……回転ド
ラム羽根、１１……溶融スラグ接触側面部、１２
……羽根先端部、１３……ジヤケツト、１４……
溶融スラグ不接触側面部、１５……耐摩耗材、１
６……羽根取付部。
図、第２図は本考案に係る粒砕製造用回転ドラム
羽根の一部拡大断面図、第３図は羽根の構成を示
す回転ドラムの概略図、第４図Ａ，Ｂ，Ｃは肉厚
の差を夫々示した図である。 １……溶滓鍋、２……溶融スラグ、３……溶滓
処理シユート、４……回転ドラム、粒状化スラ
グ、６……ピツト、７……コンベアー、８……貯
蔵ホツパー、９……捕集ドーム、１０……回転ド
ラム羽根、１１……溶融スラグ接触側面部、１２
……羽根先端部、１３……ジヤケツト、１４……
溶融スラグ不接触側面部、１５……耐摩耗材、１
６……羽根取付部。
Claims (1)
- 銅含有率99.2％以上からなる回転ドラム羽根の
溶融スラグ接触側面及び羽根先端部に耐摩耗層を
溶着し、該ドラム羽根のジヤケツト上面から羽根
先端部迄のヘツド肉厚を50m／ｍ〜65m／ｍに構
成することを特徴とする溶滓の粒砕設備における
回転ドラム羽根。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1982058330U JPS58160236U (ja) | 1982-04-21 | 1982-04-21 | 溶滓の粒砕設備における回転ドラム羽根 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1982058330U JPS58160236U (ja) | 1982-04-21 | 1982-04-21 | 溶滓の粒砕設備における回転ドラム羽根 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58160236U JPS58160236U (ja) | 1983-10-25 |
| JPS621214Y2 true JPS621214Y2 (ja) | 1987-01-13 |
Family
ID=30068727
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1982058330U Granted JPS58160236U (ja) | 1982-04-21 | 1982-04-21 | 溶滓の粒砕設備における回転ドラム羽根 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58160236U (ja) |
-
1982
- 1982-04-21 JP JP1982058330U patent/JPS58160236U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58160236U (ja) | 1983-10-25 |
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