JPS6211942B2 - - Google Patents
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- JPS6211942B2 JPS6211942B2 JP54043076A JP4307679A JPS6211942B2 JP S6211942 B2 JPS6211942 B2 JP S6211942B2 JP 54043076 A JP54043076 A JP 54043076A JP 4307679 A JP4307679 A JP 4307679A JP S6211942 B2 JPS6211942 B2 JP S6211942B2
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Description
この発明は、酸化性の強い金属の鋳造に好敵な
低圧鋳造法に関する。 低圧鋳造法は、密閉した溶湯鍋内の溶湯面に比
較的小さい正圧力（0.5〜0.7Kg／cm）を圧縮空気
により加え、溶湯中に挿入した溶湯鍋外への唯一
の開放口である給湯管を通して、重力と反対方向
に溶湯を押し上げ、給湯管上端に設置した鋳型空
胴部に注湯する鋳造法である。 上記低圧鋳造法において、従来、溶湯中に吸蔵
されているガス（Ｈz）の脱ガス処理をせず、い
きなり加圧する方法が採られていたためガス鋳物
に巻込まれ、鋳物に巣を発生させる原因になつて
いた。 また、給湯管などに空気が充満していると、溶
湯が給湯管内を上昇する過程で空気中の酸素と反
応し、酸化物を生成する。この酸化物が鋳物中に
残り、同様の鋳物品質を低下させる原因になつて
いた。この発明は上記に鑑みてなしたもので、鋳
物にガスおよび酸化物が巻込まれることを防止
し、Al、Mg、Znおよびそれらの合金など酸化性
の強い金属などにおいても、良質の鋳物を得るこ
とが可能な低圧鋳造法を提供することを目的とす
る。 この発明は、溶湯鍋内を加圧し給湯管を介して
鋳型空胴部に溶湯を充填する鋳造法において、鋳
型密閉タンクを設け、該タンク内に鋳型を設置し
て鋳型を密閉する工程の前後に溶湯鍋内および給
湯管内を真空にした後に不活性ガスを供給する工
程からなるものであり、溶湯に吸蔵されているガ
スを除去するとともに溶湯鍋内および給湯管内の
溶湯表面、さらに鋳型空胴部をも不活性ガスで被
覆し、鋳型内を復圧して溶湯を充填するもので、
つぎの(a)〜(i)の工程からなつている。 (a) ダイプレート上に鋳型密閉タンクを設置する
工程 (b) 溶湯鍋内と鋳型密閉タンク内とを真空にし、
溶湯に吸蔵されているガスを除去する工程 (c) 溶湯鍋内および鋳型密閉タンク内に不活性ガ
スを供給して該溶湯鍋内、該鋳型密閉タンク内
及び給湯管内を不活性ガスで満たす工程 (d) 鋳型密閉タンク内に鋳型を設置して鋳型を密
閉する工程 (e) 溶湯鍋内および鋳型密閉タンク内を真空にす
る工程 (f) 溶湯鍋内および鋳型密閉タンク内に不活性ガ
スを供給して該溶湯鍋内、該鋳型密閉タンク内
及び給湯管内を不活性ガスで満たす工程 (g) 溶湯鍋内を加圧して鋳型空胴部内に溶湯を充
填する工程 (h) 溶湯鍋内の加圧を解除する工程 (i) 鋳型を取り出す工程 なお、上述の(a)〜(i)は最初の一サイクルに必要
な工程で、二サイクル目からは(d)〜(i)の工程を繰
り返すのみでよい。 以下図によつてこの発明の実施例について説明
する。 第１図は、この発明を実施するための鋳造装置
の説明図で、図において１は溶湯鍋で、鍋１内に
は溶湯２が満たされ、熱源３によつて常に適温に
保持されている。４は鋳型で、鋳造装置５のダイ
プレート６上に設置されている。７は給湯管で、
溶湯２を鋳型４の空胴部８に案内するためのもの
である。９は鋳型密閉タンクで、ダイプレート６
とともに鋳型４を密閉する構造となつている。１
０はシリンダで、密閉タンク９を昇降するための
ものである。１１は真空もしくは不活性ガスを供
給するための配管で、一方の側の分枝管１１ａ，
１１ｂは溶湯鍋１もしくは鋳型密閉タンク９に開
放され、他方の側の分枝管１１ｃ，１１ｄは真
空・圧縮ポンプ１２および不活性ガス収納ボンベ
１３に接続されている。１４は溶湯鍋１内の圧力
を排除するための配管で一方の側は溶湯鍋１に開
放され、他方の側は大気に開放されている。１
５，１６，１７，１８は開閉バルブで配管１１も
しくは１４を開放するためのものである。 このような構造をした低圧鋳造装置により、鋳
造はつぎの工程にしたがつて実施される。 工程１；バルブ１５，１６を開けてバルブ１７，
１８を閉め、ポンプ１２によつて溶湯鍋１およ
び鋳型密閉タンク９内を真空にする。この工程
で溶湯中に吸蔵されているガス（Ｈz）が除去
される。 工程２；バルブ１６を閉めてバルブ１８を開け、
溶湯鍋１および鋳型密閉タンク９及び給湯管７
内に不活性ガスを供給して復圧をはかる。 工程３；鋳型密閉タンク９をシリンダ１０で上昇
させ、予熱した鋳型４をダイプレート６上に設
置する。密閉タンク９を上昇させても溶湯面は
不活性ガスで被覆されている。 工程４；鋳型密閉タンク９を下降させ、工程１と
同様の操作によつて溶湯鍋１および鋳型密閉タ
ンク９内を真空にする。この工程によつて鋳型
４内の大気が除去される。なお、溶湯鍋１も真
空にする理由は、鋳型密閉タンク９と均等に減
圧しないと溶湯が給湯管７を上昇するからであ
る。 工程５；工程２と同様にし、溶湯鍋１および鋳型
密閉タンク９及び給湯管７内に不活性ガスを供
給する。 工程６；バルブ１６を閉め、バルブ１８を開けて
溶湯鍋１内を加圧し、溶湯２を空胴部８に充填
する。 工程７；バルブ１８を閉め、バルブ１７を開けて
溶湯鍋１内の加圧を解除する。 工程８；鋳型密閉タンク９を上昇させ、鋳型４を
取り出す。 以上一サイクルの工程で表にまとめて示す。
低圧鋳造法に関する。 低圧鋳造法は、密閉した溶湯鍋内の溶湯面に比
較的小さい正圧力（0.5〜0.7Kg／cm）を圧縮空気
により加え、溶湯中に挿入した溶湯鍋外への唯一
の開放口である給湯管を通して、重力と反対方向
に溶湯を押し上げ、給湯管上端に設置した鋳型空
胴部に注湯する鋳造法である。 上記低圧鋳造法において、従来、溶湯中に吸蔵
されているガス（Ｈz）の脱ガス処理をせず、い
きなり加圧する方法が採られていたためガス鋳物
に巻込まれ、鋳物に巣を発生させる原因になつて
いた。 また、給湯管などに空気が充満していると、溶
湯が給湯管内を上昇する過程で空気中の酸素と反
応し、酸化物を生成する。この酸化物が鋳物中に
残り、同様の鋳物品質を低下させる原因になつて
いた。この発明は上記に鑑みてなしたもので、鋳
物にガスおよび酸化物が巻込まれることを防止
し、Al、Mg、Znおよびそれらの合金など酸化性
の強い金属などにおいても、良質の鋳物を得るこ
とが可能な低圧鋳造法を提供することを目的とす
る。 この発明は、溶湯鍋内を加圧し給湯管を介して
鋳型空胴部に溶湯を充填する鋳造法において、鋳
型密閉タンクを設け、該タンク内に鋳型を設置し
て鋳型を密閉する工程の前後に溶湯鍋内および給
湯管内を真空にした後に不活性ガスを供給する工
程からなるものであり、溶湯に吸蔵されているガ
スを除去するとともに溶湯鍋内および給湯管内の
溶湯表面、さらに鋳型空胴部をも不活性ガスで被
覆し、鋳型内を復圧して溶湯を充填するもので、
つぎの(a)〜(i)の工程からなつている。 (a) ダイプレート上に鋳型密閉タンクを設置する
工程 (b) 溶湯鍋内と鋳型密閉タンク内とを真空にし、
溶湯に吸蔵されているガスを除去する工程 (c) 溶湯鍋内および鋳型密閉タンク内に不活性ガ
スを供給して該溶湯鍋内、該鋳型密閉タンク内
及び給湯管内を不活性ガスで満たす工程 (d) 鋳型密閉タンク内に鋳型を設置して鋳型を密
閉する工程 (e) 溶湯鍋内および鋳型密閉タンク内を真空にす
る工程 (f) 溶湯鍋内および鋳型密閉タンク内に不活性ガ
スを供給して該溶湯鍋内、該鋳型密閉タンク内
及び給湯管内を不活性ガスで満たす工程 (g) 溶湯鍋内を加圧して鋳型空胴部内に溶湯を充
填する工程 (h) 溶湯鍋内の加圧を解除する工程 (i) 鋳型を取り出す工程 なお、上述の(a)〜(i)は最初の一サイクルに必要
な工程で、二サイクル目からは(d)〜(i)の工程を繰
り返すのみでよい。 以下図によつてこの発明の実施例について説明
する。 第１図は、この発明を実施するための鋳造装置
の説明図で、図において１は溶湯鍋で、鍋１内に
は溶湯２が満たされ、熱源３によつて常に適温に
保持されている。４は鋳型で、鋳造装置５のダイ
プレート６上に設置されている。７は給湯管で、
溶湯２を鋳型４の空胴部８に案内するためのもの
である。９は鋳型密閉タンクで、ダイプレート６
とともに鋳型４を密閉する構造となつている。１
０はシリンダで、密閉タンク９を昇降するための
ものである。１１は真空もしくは不活性ガスを供
給するための配管で、一方の側の分枝管１１ａ，
１１ｂは溶湯鍋１もしくは鋳型密閉タンク９に開
放され、他方の側の分枝管１１ｃ，１１ｄは真
空・圧縮ポンプ１２および不活性ガス収納ボンベ
１３に接続されている。１４は溶湯鍋１内の圧力
を排除するための配管で一方の側は溶湯鍋１に開
放され、他方の側は大気に開放されている。１
５，１６，１７，１８は開閉バルブで配管１１も
しくは１４を開放するためのものである。 このような構造をした低圧鋳造装置により、鋳
造はつぎの工程にしたがつて実施される。 工程１；バルブ１５，１６を開けてバルブ１７，
１８を閉め、ポンプ１２によつて溶湯鍋１およ
び鋳型密閉タンク９内を真空にする。この工程
で溶湯中に吸蔵されているガス（Ｈz）が除去
される。 工程２；バルブ１６を閉めてバルブ１８を開け、
溶湯鍋１および鋳型密閉タンク９及び給湯管７
内に不活性ガスを供給して復圧をはかる。 工程３；鋳型密閉タンク９をシリンダ１０で上昇
させ、予熱した鋳型４をダイプレート６上に設
置する。密閉タンク９を上昇させても溶湯面は
不活性ガスで被覆されている。 工程４；鋳型密閉タンク９を下降させ、工程１と
同様の操作によつて溶湯鍋１および鋳型密閉タ
ンク９内を真空にする。この工程によつて鋳型
４内の大気が除去される。なお、溶湯鍋１も真
空にする理由は、鋳型密閉タンク９と均等に減
圧しないと溶湯が給湯管７を上昇するからであ
る。 工程５；工程２と同様にし、溶湯鍋１および鋳型
密閉タンク９及び給湯管７内に不活性ガスを供
給する。 工程６；バルブ１６を閉め、バルブ１８を開けて
溶湯鍋１内を加圧し、溶湯２を空胴部８に充填
する。 工程７；バルブ１８を閉め、バルブ１７を開けて
溶湯鍋１内の加圧を解除する。 工程８；鋳型密閉タンク９を上昇させ、鋳型４を
取り出す。 以上一サイクルの工程で表にまとめて示す。
【表】
不活性ガスとして空気より比重の大きいガスを
選択することが好ましく、Arガスなどが使用で
きる。ただし鋳型４の設置に長時間を要しないよ
うな場合にはＮz、Heなどの空気より比重の小さ
い不活性ガスを使用しても差支えない。空気より
比重が小さくても、給湯管７が細いため、不活性
ガスが空気と容易に置換されることはない。溶湯
鍋１内は常に密閉されているので、比重の大小を
考慮する必要のないことはもちろんである。また
溶湯鍋１と鋳型密閉タンク９とを均等に減圧する
ために、両者を結合するための管路は可能なかぎ
り短縮することが好ましい。 つぎにこの発明と従来法との鋳造特性を比較
し、この発明が顕著な効果を有するものであるこ
とを述べる。 まず鋳物に生成される酸化物の量について比較
する。 第２図は酸化物の生成量を知るために造つた試
験片を示すもので、下方より注湯した場合に、球
面１９にどの程度の酸化物が生成されるかを知る
ためのものである。生成量は（球面に生成された
線上の酸化物の長さの総和／球面の面積）×10-3
の値でもつて示す。この結果、従来法によるもの
は17（１／mm）であつたが、この発明によるものは全 く認められず、その効果は顕著であつた。また湯
まわり、すなわち流動性についても試験した。第
３図は流動性を試験するため、一般に実施されて
いる試験法の試験片の形状を示すもので、下方よ
り注湯した場合の渦巻き部２０の長さをもつて流
動性を判断した。この結果、従来法によるものは
273mmであつたが、この発明によるものは470mmで
あり、顕著な差が認められた。 流動性が向上した原因としては、溶湯が狭隘な
渦巻き路に沿つて進行しても、溶湯の先端に酸化
物が生成されないためと、不活性ガスが溶湯と鋳
型壁との間に介在し溶湯温度の降下が少ないこと
とによるものと判断される。 流動性を試験するために、さらに別の試験をし
た。第４図ａ，ｂはこの試験片のために造つた鋳
型の形状で、図ａは平面図、図ｂは図ａのＡ−
A′線に沿う縦断面図で、インペラの形状に似せ
たものである。図中２１は心板、２２は羽根、２
３は外板に相当する部分である。羽根２２は厚さ
は10、６、３、１、1.5、0.5mmのように種々変化
させてある。心板２１の下方より注湯して試験し
た結果、従来法によるものは、厚さ1.5mm以下の
部分においては湯まわりが不十分であつたが、こ
の発明によるものは全て湯まわりが良好であつ
て、良質の鋳物を得られることが判明した。 以上説明したように、この発明によればつぎの
効果が得られる。 (1) 溶湯鍋内のみならず給湯管内の溶湯表面をも
不活性ガスで被覆するようにしたので、Al、
Mg、Znおよびそれらの合金などの酸化物の強
い金属に適用しても酸化物が生成することはな
く、このため良質の鋳物が得られる。 (2) 酸化物が生成されず、また不活性ガスの存在
によつて流動性が向上し、このために形状複雑
な鋳物の鋳造に適用できる。 (3) 鋳型内を大気圧程度に復圧しているので、鋳
型内に溶湯を充填する際に溶湯は層流をなして
流れるので形状複雑な鋳物の鋳造に適用でき
る。
選択することが好ましく、Arガスなどが使用で
きる。ただし鋳型４の設置に長時間を要しないよ
うな場合にはＮz、Heなどの空気より比重の小さ
い不活性ガスを使用しても差支えない。空気より
比重が小さくても、給湯管７が細いため、不活性
ガスが空気と容易に置換されることはない。溶湯
鍋１内は常に密閉されているので、比重の大小を
考慮する必要のないことはもちろんである。また
溶湯鍋１と鋳型密閉タンク９とを均等に減圧する
ために、両者を結合するための管路は可能なかぎ
り短縮することが好ましい。 つぎにこの発明と従来法との鋳造特性を比較
し、この発明が顕著な効果を有するものであるこ
とを述べる。 まず鋳物に生成される酸化物の量について比較
する。 第２図は酸化物の生成量を知るために造つた試
験片を示すもので、下方より注湯した場合に、球
面１９にどの程度の酸化物が生成されるかを知る
ためのものである。生成量は（球面に生成された
線上の酸化物の長さの総和／球面の面積）×10-3
の値でもつて示す。この結果、従来法によるもの
は17（１／mm）であつたが、この発明によるものは全 く認められず、その効果は顕著であつた。また湯
まわり、すなわち流動性についても試験した。第
３図は流動性を試験するため、一般に実施されて
いる試験法の試験片の形状を示すもので、下方よ
り注湯した場合の渦巻き部２０の長さをもつて流
動性を判断した。この結果、従来法によるものは
273mmであつたが、この発明によるものは470mmで
あり、顕著な差が認められた。 流動性が向上した原因としては、溶湯が狭隘な
渦巻き路に沿つて進行しても、溶湯の先端に酸化
物が生成されないためと、不活性ガスが溶湯と鋳
型壁との間に介在し溶湯温度の降下が少ないこと
とによるものと判断される。 流動性を試験するために、さらに別の試験をし
た。第４図ａ，ｂはこの試験片のために造つた鋳
型の形状で、図ａは平面図、図ｂは図ａのＡ−
A′線に沿う縦断面図で、インペラの形状に似せ
たものである。図中２１は心板、２２は羽根、２
３は外板に相当する部分である。羽根２２は厚さ
は10、６、３、１、1.5、0.5mmのように種々変化
させてある。心板２１の下方より注湯して試験し
た結果、従来法によるものは、厚さ1.5mm以下の
部分においては湯まわりが不十分であつたが、こ
の発明によるものは全て湯まわりが良好であつ
て、良質の鋳物を得られることが判明した。 以上説明したように、この発明によればつぎの
効果が得られる。 (1) 溶湯鍋内のみならず給湯管内の溶湯表面をも
不活性ガスで被覆するようにしたので、Al、
Mg、Znおよびそれらの合金などの酸化物の強
い金属に適用しても酸化物が生成することはな
く、このため良質の鋳物が得られる。 (2) 酸化物が生成されず、また不活性ガスの存在
によつて流動性が向上し、このために形状複雑
な鋳物の鋳造に適用できる。 (3) 鋳型内を大気圧程度に復圧しているので、鋳
型内に溶湯を充填する際に溶湯は層流をなして
流れるので形状複雑な鋳物の鋳造に適用でき
る。
第１図はこの発明を実施するための低圧鋳造装
置の説明図、第２図および第３図はこの発明の鋳
造特性を試験するための試験片の説明図、同様
に、第４図ａ，ｂはこの発明の鋳造特性を試験す
るための鋳型の説明図で、図ａは平面図、図ｂは
図ａのＡ−A′線に沿う縦断面図である。 １……溶湯鍋、４……鋳型、５……鋳造装置、
６……ダイプレート、７……給湯管、９……鋳型
密閉タンク、１０……シリンダ、１１，１４……
配管、１２……ポンプ、１３……不活性ガス収納
ボンベ、１５，１６，１７，１８……開閉バル
ブ。
置の説明図、第２図および第３図はこの発明の鋳
造特性を試験するための試験片の説明図、同様
に、第４図ａ，ｂはこの発明の鋳造特性を試験す
るための鋳型の説明図で、図ａは平面図、図ｂは
図ａのＡ−A′線に沿う縦断面図である。 １……溶湯鍋、４……鋳型、５……鋳造装置、
６……ダイプレート、７……給湯管、９……鋳型
密閉タンク、１０……シリンダ、１１，１４……
配管、１２……ポンプ、１３……不活性ガス収納
ボンベ、１５，１６，１７，１８……開閉バル
ブ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 溶湯鍋内を加圧し給湯管を介して鋳型空胴部
に溶湯を充填する低圧鋳造法において、つぎの(a)
〜(i)の工程からなることを特徴とする低圧鋳造
法。 (a) ダイプレート上に鋳型密閉タンクを設置する
工程 (b) 溶湯鍋内と鋳型密閉タンク内とを真空にし、
溶湯に吸蔵されているガスを除去する工程 (c) 溶湯鍋内および鋳型密閉タンク内に不活性ガ
スを供給して該溶湯鍋内、該鋳型密閉タンク内
及び給湯管内を不活性ガスで満たす工程 (d) 鋳型密閉タンク内に鋳型を設置して鋳型を密
閉する工程 (e) 溶湯鍋内および鋳型密閉タンク内を真空にす
る工程 (f) 溶湯鍋内および鋳型密閉タンク内に不活性ガ
スを供給して該溶湯鍋内、該鋳型密閉タンク内
及び給湯管内を不活性ガスで満たす工程 (g) 溶湯鍋内を加圧して鋳型空胴部内に溶湯を充
填する工程 (h) 溶湯鍋内の加圧を解除する工程 (i) 鋳型を取り出す工程 ２ 不活性ガスとして空気より比重の大きいガス
を選択することを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の低圧鋳造法。 ３ 不活性ガスがArガスであることを特徴とす
る特許請求の範囲第２項記載の低圧鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4307679A JPS55136555A (en) | 1979-04-11 | 1979-04-11 | Low-pressure casting method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4307679A JPS55136555A (en) | 1979-04-11 | 1979-04-11 | Low-pressure casting method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55136555A JPS55136555A (en) | 1980-10-24 |
| JPS6211942B2 true JPS6211942B2 (ja) | 1987-03-16 |
Family
ID=12653747
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4307679A Granted JPS55136555A (en) | 1979-04-11 | 1979-04-11 | Low-pressure casting method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55136555A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63146030U (ja) * | 1987-03-14 | 1988-09-27 | ||
| CN106052389A (zh) * | 2016-07-26 | 2016-10-26 | 北京交通大学 | 一种搅拌法制备颗粒增强金属基复合材料用坩埚 |
| CN106141135A (zh) * | 2015-04-24 | 2016-11-23 | 重庆吉科阳机械配件有限公司 | 一种汽油机活塞的压铸工艺 |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58128252A (ja) * | 1982-01-26 | 1983-07-30 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 金属加工方法および金属フイルム製造装置 |
| JPS58209464A (ja) * | 1982-05-28 | 1983-12-06 | Japan Steel Works Ltd:The | 層状複合金属板素材の製造方法 |
| JPS60106648A (ja) * | 1983-11-11 | 1985-06-12 | Mitsubishi Metal Corp | 鋳造炉 |
| FR2583321B1 (fr) * | 1985-06-18 | 1987-09-18 | Etude Dev Metallurg | Procede de coulee sous basse pression isostatique et machine pour sa mise en oeuvre |
| FR2615768A1 (fr) * | 1987-05-27 | 1988-12-02 | Centre Nat Rech Scient | Procede de moulage en coquille, notamment metallique, et dispositif et coquille s'y rapportant |
| JPH0225260A (ja) * | 1988-07-13 | 1990-01-26 | Daido Steel Co Ltd | 減圧鋳造方法 |
| JP4519764B2 (ja) * | 2005-11-25 | 2010-08-04 | 株式会社浅沼技研 | 差圧鋳造装置 |
| KR101367301B1 (ko) * | 2011-09-17 | 2014-02-28 | 주식회사 포스코 | 플럭스 공급장치 및 공급방법 |
| CN102389964B (zh) * | 2011-11-11 | 2013-04-10 | 上海交通大学 | 镁合金熔体保护装置 |
| CN102632219A (zh) * | 2012-05-15 | 2012-08-15 | 山东滨州渤海活塞股份有限公司 | 一种汽油机铝活塞铸造方法 |
| CN103691911B (zh) * | 2013-12-16 | 2015-08-19 | 河南理工大学 | 一种镁合金的铸造方法及其装置 |
| CN103624237B (zh) * | 2013-12-16 | 2015-08-05 | 河南理工大学 | 一种镁合金反重力铸造装置及其方法 |
| CN107570690A (zh) * | 2017-08-22 | 2018-01-12 | 北京北方恒利科技发展有限公司 | 一种电磁浇注系统 |
| CN107866546B (zh) * | 2017-12-18 | 2021-02-23 | 广东鸿泰科技股份有限公司 | 一种空心车架设计与差压铸造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5238924A (en) * | 1975-09-23 | 1977-03-25 | Fuji Photo Film Co Ltd | Collapsible camera |
-
1979
- 1979-04-11 JP JP4307679A patent/JPS55136555A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5238924A (en) * | 1975-09-23 | 1977-03-25 | Fuji Photo Film Co Ltd | Collapsible camera |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63146030U (ja) * | 1987-03-14 | 1988-09-27 | ||
| CN106141135A (zh) * | 2015-04-24 | 2016-11-23 | 重庆吉科阳机械配件有限公司 | 一种汽油机活塞的压铸工艺 |
| CN106052389A (zh) * | 2016-07-26 | 2016-10-26 | 北京交通大学 | 一种搅拌法制备颗粒增强金属基复合材料用坩埚 |
| CN106052389B (zh) * | 2016-07-26 | 2018-05-01 | 北京交通大学 | 一种搅拌法制备颗粒增强金属基复合材料用坩埚 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55136555A (en) | 1980-10-24 |
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