JPS62117895A - 酸化処理方法 - Google Patents
酸化処理方法Info
- Publication number
- JPS62117895A JPS62117895A JP25839285A JP25839285A JPS62117895A JP S62117895 A JPS62117895 A JP S62117895A JP 25839285 A JP25839285 A JP 25839285A JP 25839285 A JP25839285 A JP 25839285A JP S62117895 A JPS62117895 A JP S62117895A
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- JP
- Japan
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- liquid
- treated
- oxygen
- amount
- ejector
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は被処理液中の特定成分を酸化処理する方法に関
するものである。
するものである。
排煙脱硫工程において生ずる亜硫酸塩水溶液、クラフト
パルプ製造工場で生成する黒液、硫化水素を含むガスの
脱硫により生ずる硫化ソーダ水溶液等は特定成分である
硫黄化合物が酸化処理される０ 〔従来の技術〕 従来、このような湿式酸化には基或の充満型反応器、散
水塔屋反応器、圧力種型反応器等が用いられている。
パルプ製造工場で生成する黒液、硫化水素を含むガスの
脱硫により生ずる硫化ソーダ水溶液等は特定成分である
硫黄化合物が酸化処理される０ 〔従来の技術〕 従来、このような湿式酸化には基或の充満型反応器、散
水塔屋反応器、圧力種型反応器等が用いられている。
しかしながらこのような反応器を用いる従来の方法では
被処理液の移動に大きなエネルギーが必要であシ、しか
も酸素の溶解効率が悪いために反応率が低く、黒液処理
等の場合にはイナートガスの残存量が多くな）これが悪
臭発生の面図となるし、更に設備費が莫大なものになる
と云う問題点がある。
被処理液の移動に大きなエネルギーが必要であシ、しか
も酸素の溶解効率が悪いために反応率が低く、黒液処理
等の場合にはイナートガスの残存量が多くな）これが悪
臭発生の面図となるし、更に設備費が莫大なものになる
と云う問題点がある。
本発明は上記従来の問題点を解決する手段として、循環
径路内（３）に被処理液（力を循環させつ＼酸素もしく
は酸素含有ガスを吹込んで該被処理液（７）中の特定成
分を酸化せしめる酸化処理方法において、被処理液の液
深を１ｍ以上としかつ循環速度をｏ、ｘｍ７秒以上とす
る酸化処理方法を提供するものである。
径路内（３）に被処理液（力を循環させつ＼酸素もしく
は酸素含有ガスを吹込んで該被処理液（７）中の特定成
分を酸化せしめる酸化処理方法において、被処理液の液
深を１ｍ以上としかつ循環速度をｏ、ｘｍ７秒以上とす
る酸化処理方法を提供するものである。
本発明の作用、を以下に説明する。
被処理液を循環させつ＼酸素もしくは酸素含有ガスを吹
込むと被処理液中に酸素が溶解して被処理液中の特定成
分を酸化する。この際被処理液の液深を１ｍ以上とする
と液圧が高くなシ被処理液中への酸素の移動量が多くな
り、更に循環速度を０１ｍ／秒以上にすると被処理液の
酸化処理すべき特定成分と酸素との接触効率が向上し、
かくして被処理液中に多量の酸素が溶解されて特定成分
の酸化反応が円滑に進行する。
込むと被処理液中に酸素が溶解して被処理液中の特定成
分を酸化する。この際被処理液の液深を１ｍ以上とする
と液圧が高くなシ被処理液中への酸素の移動量が多くな
り、更に循環速度を０１ｍ／秒以上にすると被処理液の
酸化処理すべき特定成分と酸素との接触効率が向上し、
かくして被処理液中に多量の酸素が溶解されて特定成分
の酸化反応が円滑に進行する。
したがって本発明においては低廉な設備費で最小限のエ
ネルギーによシ被処理液中の特定成分を効率よく酸化処
理することが出来る。
ネルギーによシ被処理液中の特定成分を効率よく酸化処
理することが出来る。
本発明を第１図〜第４図に示す一実施例によって説明す
れば、（１ンは処理槽であシ中央部には隔壁（２）が設
置され、かくして処理槽（１）内には隔壁（２）の周シ
に循環径路（３）が形成せしめられる。処理槽（１）の
両端底部には対角的に酸素溶解循環機（４）が設置され
る。更に処理槽（１）の入口側には被処理液導入路（５
）、出口側には被処理液排出路（６）が連絡している０ 酸素溶解循環手段としては曝気管と循環ポンプの組合せ
を用いるのが一般的であるが、特公昭５７−４１２９０
号にか＼る気体の溶解装置を用いることが望ましい。即
ち第３図において酸素溶解循環機（４）は並設される３
段のエジェクター０１）。
れば、（１ンは処理槽であシ中央部には隔壁（２）が設
置され、かくして処理槽（１）内には隔壁（２）の周シ
に循環径路（３）が形成せしめられる。処理槽（１）の
両端底部には対角的に酸素溶解循環機（４）が設置され
る。更に処理槽（１）の入口側には被処理液導入路（５
）、出口側には被処理液排出路（６）が連絡している０ 酸素溶解循環手段としては曝気管と循環ポンプの組合せ
を用いるのが一般的であるが、特公昭５７−４１２９０
号にか＼る気体の溶解装置を用いることが望ましい。即
ち第３図において酸素溶解循環機（４）は並設される３
段のエジェクター０１）。
初、−と、エジェクター（６）の入口側にノズル−Ｅを
介して被処理液を噴出せしめる送液管■Ａと、該送液管
ＨＡに処理槽（１）内の被処理液を供給する供液管−Ｂ
と、該送液管■Ａと該供液管−Ｂとの間に介在するポン
プ（ロ）Ｃと、該送液管（ロ）Ａに連絡する気体吸引管
（財）Ｄと、分岐管■Ａ、に）Ｂを介してエジェクター
（財）内、およびエジェクター卿、（ロ）間に空気を吹
込む送気管に）と、該送気管に）に介在する気体プロワ
（７）とからなる。
介して被処理液を噴出せしめる送液管■Ａと、該送液管
ＨＡに処理槽（１）内の被処理液を供給する供液管−Ｂ
と、該送液管■Ａと該供液管−Ｂとの間に介在するポン
プ（ロ）Ｃと、該送液管（ロ）Ａに連絡する気体吸引管
（財）Ｄと、分岐管■Ａ、に）Ｂを介してエジェクター
（財）内、およびエジェクター卿、（ロ）間に空気を吹
込む送気管に）と、該送気管に）に介在する気体プロワ
（７）とからなる。
上記構成において処理槽（１）内に被処理液導入路（５
）から被処理液を処理槽（１）内に導入し、液深りを１
ｍ以上、望ましくは４ｍ以上とする。処理槽（１）内の
被処理液（力を供液管−Ｂから一部取出しポンプ■Ｃに
よシ送液管ＨＡに圧送し、該送液管■Ａからエジェクタ
ー４１）の入口側へ被処理液（７）を噴出させる。エジ
ェクター（６）、Ｑ２．（財）は順次その径を大きくさ
れており、送液管（ロ）Ａよシ噴出された被処理液（７
）がエジェクター卿、（６）、（財）を通過する間にエ
ジェクター（ロ）、に）間、およびエジェクターに）。
）から被処理液を処理槽（１）内に導入し、液深りを１
ｍ以上、望ましくは４ｍ以上とする。処理槽（１）内の
被処理液（力を供液管−Ｂから一部取出しポンプ■Ｃに
よシ送液管ＨＡに圧送し、該送液管■Ａからエジェクタ
ー４１）の入口側へ被処理液（７）を噴出させる。エジ
ェクター（６）、Ｑ２．（財）は順次その径を大きくさ
れており、送液管（ロ）Ａよシ噴出された被処理液（７
）がエジェクター卿、（６）、（財）を通過する間にエ
ジェクター（ロ）、に）間、およびエジェクターに）。
（財）間から処理槽（１）内の被処理液（７）がエジェ
クター（６）、（財）内へ吸引同伴されエジェクター（
財）から矢印方向に噴出される被処理液量、即ち被処理
液（７）の循環量は大きくなりしたがりて、循環速度も
大きくなって０．１ｍ／秒の循環速度ｒは容易に確保さ
れる。そして気体ブロワ■を作動させて送気ｇ（ハ）か
ら分岐管に）Ａ、（ハ）Ｂを介してエジェクター０１）
内およびエジェクター〇η、（６）間に空気を吹込むと
被処理液（力の循環量が大きいから該空気は被処理液（
７）中に効率よく溶解し被処理液（力中の酸素濃度は大
きくなる。このようＫして被処理液（７）は処理槽（１
）内に形成されている循環径路（３）を一対の酸素溶解
循環機（４）により循環せしめられつ＼空気を溶解せし
められ、被処理液（７）の特定成分が酸化処理される。
クター（６）、（財）内へ吸引同伴されエジェクター（
財）から矢印方向に噴出される被処理液量、即ち被処理
液（７）の循環量は大きくなりしたがりて、循環速度も
大きくなって０．１ｍ／秒の循環速度ｒは容易に確保さ
れる。そして気体ブロワ■を作動させて送気ｇ（ハ）か
ら分岐管に）Ａ、（ハ）Ｂを介してエジェクター０１）
内およびエジェクター〇η、（６）間に空気を吹込むと
被処理液（力の循環量が大きいから該空気は被処理液（
７）中に効率よく溶解し被処理液（力中の酸素濃度は大
きくなる。このようＫして被処理液（７）は処理槽（１
）内に形成されている循環径路（３）を一対の酸素溶解
循環機（４）により循環せしめられつ＼空気を溶解せし
められ、被処理液（７）の特定成分が酸化処理される。
このようにして処理された被処理液（刀は被処理液排出
路（６）から槽外へ排出される。
路（６）から槽外へ排出される。
第１表にはボイラー排ガス（１００，００ＯＮ”ン’ｈ
ｒ）の脱硫工程より生じた被処理液を本発明の方法と従
来法（高水頭充満型反応器を用いる方法）とによって処
理した結果が示される。
ｒ）の脱硫工程より生じた被処理液を本発明の方法と従
来法（高水頭充満型反応器を用いる方法）とによって処
理した結果が示される。
第１表
＊に酸化に関与した酸素単位量当りの消費電力＊２：処
理装置単位容積当りの酸化量（１日当り）第１表をみれ
ば消費電力は本発明にお込ては従末法に比して大巾に節
減されまた処理装置単位容積当りの酸化量も本発明の方
が従来法に比して大巾に向上していることが明らかであ
る。このような本発明の従来法と比較しての効果をまと
めると第２表のようになる。
理装置単位容積当りの酸化量（１日当り）第１表をみれ
ば消費電力は本発明にお込ては従末法に比して大巾に節
減されまた処理装置単位容積当りの酸化量も本発明の方
が従来法に比して大巾に向上していることが明らかであ
る。このような本発明の従来法と比較しての効果をまと
めると第２表のようになる。
第２表
上記第１表および第２表にか＼る試験は液深４ｍ、循環
速度１ｍ／秒にて行われた。
速度１ｍ／秒にて行われた。
第３表には稀黒液を本発明の方法と従来法（散水基型反
応器を用いる方法）とによって処理した結果が示される
。
応器を用いる方法）とによって処理した結果が示される
。
＊３：単位酸化量当りの供給空気量、稀黒液１ゴ当りの
Ｎゴで表わす。
Ｎゴで表わす。
＊４：単位酸化量当りの放出ガス量、稀黒液１ゴ当りの
Ｎゴで表わす。
Ｎゴで表わす。
＊５：１日当りの蒸気ｆｆ（Ｔ）で表わす。
第３表をみれば供給空気量は本発明の方が従来法よりも
大巾に少々〈また放出ガス量も本発明の方が従来法より
も大巾に少ないことが明らかである。このような本発明
の方法と従来法と比較しての効果をまとめると第４表の
ようＫなる。
大巾に少々〈また放出ガス量も本発明の方が従来法より
も大巾に少ないことが明らかである。このような本発明
の方法と従来法と比較しての効果をまとめると第４表の
ようＫなる。
第４表
第１表および第２表の試験において用いた核処理液によ
り液深と酸化処理との関係を求めた結果を第５表に示す
。
り液深と酸化処理との関係を求めた結果を第５表に示す
。
第５表
第５表をみれば酸化処理効率は液深が０．８ ｍの場合
と１ｍ以上の場合とでは大巾に相違し１ｍ以上、特に４
ｍ以上の場合は酸化処理効率が大巾に向上していること
が明かになる。
と１ｍ以上の場合とでは大巾に相違し１ｍ以上、特に４
ｍ以上の場合は酸化処理効率が大巾に向上していること
が明かになる。
第１図〜第３図は本発明の一実施例を示すものであり、
第１図は平面模式図、第２図は側断面模式図、第３図は
酸素溶解循環機の模式図である。 図中 （１）・・・処理槽、（３）・・・循環径路、（
４）・−・酸素溶解循環機、（７）・・・被処理液 第１図 手続補正帯 昭和６０年１１月２６日 １、事件の表示 （ｏ−）ｚｉ−一２２昭和６０年
１１月１８日提出の特許願 ２、発明の名称 酸化処理方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 名古屋市南区南陽通り六ノー 名称 東海プラントエンジニアリング株式会社取締役社
長 山 １）昭 二 ４、代理人 〒４６７
第１図は平面模式図、第２図は側断面模式図、第３図は
酸素溶解循環機の模式図である。 図中 （１）・・・処理槽、（３）・・・循環径路、（
４）・−・酸素溶解循環機、（７）・・・被処理液 第１図 手続補正帯 昭和６０年１１月２６日 １、事件の表示 （ｏ−）ｚｉ−一２２昭和６０年
１１月１８日提出の特許願 ２、発明の名称 酸化処理方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 名古屋市南区南陽通り六ノー 名称 東海プラントエンジニアリング株式会社取締役社
長 山 １）昭 二 ４、代理人 〒４６７
Claims (1)
- 循環径路内に被処理液を循環させつゝ酸素もしくは酸素
含有ガスを吹込んで該被処理液中の特定成分を酸化せし
める酸化処理方法において、被処理液の液深を１ｍ以上
としかつ循環速度を０．１ｍ／秒以上とすることを特徴
とする酸化処理方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25839285A JPS62117895A (ja) | 1985-11-18 | 1985-11-18 | 酸化処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25839285A JPS62117895A (ja) | 1985-11-18 | 1985-11-18 | 酸化処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62117895A true JPS62117895A (ja) | 1987-05-29 |
Family
ID=17319598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25839285A Pending JPS62117895A (ja) | 1985-11-18 | 1985-11-18 | 酸化処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62117895A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001087471A3 (en) * | 2000-05-17 | 2002-03-14 | Hydro Dynamics Inc | Highly efficient method of mixing dissimilar fluids using mechanically induced cavitation |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5225441A (en) * | 1975-08-20 | 1977-02-25 | Ko Mizuno | Sanitary fitting |
-
1985
- 1985-11-18 JP JP25839285A patent/JPS62117895A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5225441A (en) * | 1975-08-20 | 1977-02-25 | Ko Mizuno | Sanitary fitting |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001087471A3 (en) * | 2000-05-17 | 2002-03-14 | Hydro Dynamics Inc | Highly efficient method of mixing dissimilar fluids using mechanically induced cavitation |
| US7360755B2 (en) | 2000-05-17 | 2008-04-22 | Hydro Dynamics, Inc. | Cavitation device with balanced hydrostatic pressure |
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