JPS62114709A - 表面被覆圧延ロ−ル - Google Patents
表面被覆圧延ロ−ルInfo
- Publication number
- JPS62114709A JPS62114709A JP25202985A JP25202985A JPS62114709A JP S62114709 A JPS62114709 A JP S62114709A JP 25202985 A JP25202985 A JP 25202985A JP 25202985 A JP25202985 A JP 25202985A JP S62114709 A JPS62114709 A JP S62114709A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolling
- build
- metal
- thickness
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、鋼板圧延に用いられる冷間又は熱間圧延機用
ロールに関し、詳しくは、プラズマ溶接法にて表面を肉
盛して硬化金属層を設けた表面被覆圧延ロールに関する
。
ロールに関し、詳しくは、プラズマ溶接法にて表面を肉
盛して硬化金属層を設けた表面被覆圧延ロールに関する
。
（従来の技術）
鋼板圧延機用ロールは、表面層が耐摩耗性に勝れ、内部
がじん性に富むことが理想である。
がじん性に富むことが理想である。
従来、鋼板圧延機用ロールには、炭素含有量の高い炭素
鋼、低合金鋼又は鋳鉄等が使用されている。鋳鉄におい
ては、遠心鋳造にて表面層と５栃とを異なる材質とする
ことも行われているが、材質の組合せに制約を受ける。
鋼、低合金鋼又は鋳鉄等が使用されている。鋳鉄におい
ては、遠心鋳造にて表面層と５栃とを異なる材質とする
ことも行われているが、材質の組合せに制約を受ける。
なお、鋼板圧延機用ロールが摩耗した場合に、耐摩耗性
を有する材料の肉盛溶接がなされているが、通常の肉盛
溶接では、母材との接合力が十分でなく、接合面が剥離
破損することがあった。
を有する材料の肉盛溶接がなされているが、通常の肉盛
溶接では、母材との接合力が十分でなく、接合面が剥離
破損することがあった。
（発明が解決しようとする問題点）
従って、鋼板圧延機用新製ロールにおいても、また再生
ロールにおいても、表面層が耐摩耗性に勝れ、内部がじ
ん性に富む、満足すべき製品が得られていなかった。
ロールにおいても、表面層が耐摩耗性に勝れ、内部がじ
ん性に富む、満足すべき製品が得られていなかった。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、肉盛金属の母材への溶着性を犬とし、かつ肉
盛金属の母材への溶着界面を４５度せん断応用最大発生
位置を避けて、表面層が耐摩耗性に勝れ、内部がじん性
に富む鋼板圧延機用ロールを提供するために、その構成
を次の通シとする。
盛金属の母材への溶着界面を４５度せん断応用最大発生
位置を避けて、表面層が耐摩耗性に勝れ、内部がじん性
に富む鋼板圧延機用ロールを提供するために、その構成
を次の通シとする。
炭素鋼又は低合金鋼よりなる軸材の表面に硬化肉盛用粉
体を用いてプラズマ溶接法にて肉盛し、その肉盛厚さを
、圧延ロールのころがり接触応力において、４５度せん
断芯力最大値の発生深さよシも薄くした表面被覆圧延ロ
ールである。
体を用いてプラズマ溶接法にて肉盛し、その肉盛厚さを
、圧延ロールのころがり接触応力において、４５度せん
断芯力最大値の発生深さよシも薄くした表面被覆圧延ロ
ールである。
（作 用）
表面被覆圧延ロールの軸材が炭素鋼又は低合金鋼である
のでじん性に勝れ、表面は硬化肉盛用粉体を用いてプラ
ズマ溶接法にて肉盛しておるので、その肉盛金属は硬度
が高く、耐摩耗性に勝れ、かつ溶着性が良好でら夛、ま
た、肉盛厚さを圧延ロールとしてのころがり接触応力に
おいて、４５度せん断芯力最大値の発生深さよシも薄く
しであるので、新製時、摩耗を伴う使用時、おるいは再
生時においても、軸材の肉盛界面が、４５度せん断芯力
最大値の発生深さに合致することはない。
のでじん性に勝れ、表面は硬化肉盛用粉体を用いてプラ
ズマ溶接法にて肉盛しておるので、その肉盛金属は硬度
が高く、耐摩耗性に勝れ、かつ溶着性が良好でら夛、ま
た、肉盛厚さを圧延ロールとしてのころがり接触応力に
おいて、４５度せん断芯力最大値の発生深さよシも薄く
しであるので、新製時、摩耗を伴う使用時、おるいは再
生時においても、軸材の肉盛界面が、４５度せん断芯力
最大値の発生深さに合致することはない。
（実施例）
本発明に係る表面被覆圧延ロールの実施例を第１図に基
づいて説明する。
づいて説明する。
第１図は、表面被覆圧延ロール１の一部分を示す。２は
炭素鋼又は低合金鋼よシなる軸材であシ、軸材２を母材
としてその表面に硬化肉盛用粉体を用いてプラズマ溶接
法にて肉盛して肉盛金属３を溶着しである。そして、肉
盛金属３の厚さｔは、圧延ロールとしてのころがり接触
応力において、点線４で示す４５度せん断芯力τ４１ｏ
の最大値の発生個所よシも薄くしである。
炭素鋼又は低合金鋼よシなる軸材であシ、軸材２を母材
としてその表面に硬化肉盛用粉体を用いてプラズマ溶接
法にて肉盛して肉盛金属３を溶着しである。そして、肉
盛金属３の厚さｔは、圧延ロールとしてのころがり接触
応力において、点線４で示す４５度せん断芯力τ４１ｏ
の最大値の発生個所よシも薄くしである。
次に、上記のような構成を採用した理由を説明する。
先ず、軸材２を炭素鋼又は低合金鋼とするのは、内部が
じん性に富む表面被覆圧延ロール１を提供するためであ
る。
じん性に富む表面被覆圧延ロール１を提供するためであ
る。
次に、軸材２の表面を硬化肉盛用粉体を用いてプラズマ
溶接法にて肉盛するのは、プラズマの超高温を利用して
、硬度の高い高融点金属材料を溶着性を向上させて軸材
２の表面を被覆して、耐摩耗性を有する肉盛金属３を得
るためである。
溶接法にて肉盛するのは、プラズマの超高温を利用して
、硬度の高い高融点金属材料を溶着性を向上させて軸材
２の表面を被覆して、耐摩耗性を有する肉盛金属３を得
るためである。
更に、肉盛金属３の厚さｔを制限するのは次の理由によ
る。
る。
ロールの接触部における接触幅を２ｂとするとＲ，、Ｒ
，：接触する２対のロール半径＋１Ｅ１． Ｅ、 ：接
触する２対のロール材の縦弾性係数ｌ ：接触する２
対のロールの接触長さＰ ：圧延荷重 そして、ロールのスポーリングは、ロールのころがり接
触応力において、４５度せん断芯カτ４１１’によると
されておシ、その最大値のロール表面からの深さは２ｂ
Ｘ０．７８といわれている（日立評論：昭和４３年６月
発行、ＶｏＬ、 ５０ 、４６．７２頁参照）。従って
、上記の式よりτ４．Ｐの最大値が発生するロール表面
からの位置を求めることができる。
，：接触する２対のロール半径＋１Ｅ１． Ｅ、 ：接
触する２対のロール材の縦弾性係数ｌ ：接触する２
対のロールの接触長さＰ ：圧延荷重 そして、ロールのスポーリングは、ロールのころがり接
触応力において、４５度せん断芯カτ４１１’によると
されておシ、その最大値のロール表面からの深さは２ｂ
Ｘ０．７８といわれている（日立評論：昭和４３年６月
発行、ＶｏＬ、 ５０ 、４６．７２頁参照）。従って
、上記の式よりτ４．Ｐの最大値が発生するロール表面
からの位置を求めることができる。
肉盛金属３の軸材２への溶着部の剥離強度は軸材２内部
の剥離強度よりも弱Ａのは当然であυ、肉盛金属３の厚
さｔを制限するのは、表面被覆圧延ロール１の新製時お
よび使用時の摩耗に伴っても肉盛金属３の軸材２への溶
着界面を４５度せん断芯力τ４５ｏの最大値発生位置に
合致させないためでらるＯ 従って、本表面被覆圧延ロールは、下記のように作用す
る。
の剥離強度よりも弱Ａのは当然であυ、肉盛金属３の厚
さｔを制限するのは、表面被覆圧延ロール１の新製時お
よび使用時の摩耗に伴っても肉盛金属３の軸材２への溶
着界面を４５度せん断芯力τ４５ｏの最大値発生位置に
合致させないためでらるＯ 従って、本表面被覆圧延ロールは、下記のように作用す
る。
軸材２が炭素鋼又は低合金鋼よりなるのでじん性に勝れ
、表面は硬化肉盛用粉体を用いてプラズマ溶接法にて得
られた肉盛金属３にて被覆されているので、硬度が高く
、耐摩耗性に勝れた表面被覆圧延ロールとして作動し、
肉盛金属３の厚さを圧延ロールとしてのころがり接触応
力において４５度せん断芯力最大値の発生深さよ）も薄
くしであるので、新製時および使用による摩耗時、ある
いは再生時を含めて、肉盛金属３の軸材２への溶着界面
が、該４５度せん断芯力τ４−の最大値の発生深さと一
致することがない。
、表面は硬化肉盛用粉体を用いてプラズマ溶接法にて得
られた肉盛金属３にて被覆されているので、硬度が高く
、耐摩耗性に勝れた表面被覆圧延ロールとして作動し、
肉盛金属３の厚さを圧延ロールとしてのころがり接触応
力において４５度せん断芯力最大値の発生深さよ）も薄
くしであるので、新製時および使用による摩耗時、ある
いは再生時を含めて、肉盛金属３の軸材２への溶着界面
が、該４５度せん断芯力τ４−の最大値の発生深さと一
致することがない。
次に本発明に係る実施例の適用例につめて説明する。
予備試験として硬度試験を行った。すなわち、第１表に
示すような低合金鋼よシなる円墳体を母材とし、硬化肉
盛用粉体として５ＫＨ５３を用い、第２表に示す溶接条
件にてプラズマ溶接を行い、肉盛溶接ままで硬度試験を
行った。
示すような低合金鋼よシなる円墳体を母材とし、硬化肉
盛用粉体として５ＫＨ５３を用い、第２表に示す溶接条
件にてプラズマ溶接を行い、肉盛溶接ままで硬度試験を
行った。
硬度試験の結果を第２図に示す。横軸に肉盛金属と母材
との溶着界面からの距離を、縦軸にビッカース硬さを示
しである。肉感金属の硬度は、約Ｉ（ｖ８００を示し、
十分に高い硬さが得られた。
との溶着界面からの距離を、縦軸にビッカース硬さを示
しである。肉感金属の硬度は、約Ｉ（ｖ８００を示し、
十分に高い硬さが得られた。
次に、第３図（イ）に示すローラ幅ＷＡを５０ｍ、ロー
ラ直径ＤＡを３００ｍとする低合金鋼の母材の表面を硬
化肉盛用粉体として５ＫＨ５３を用いてプラズマ溶接法
にて、その厚さを変えて肉盛して上ローラＡとし、第３
図（ロ）に示すローラ幅ＷＢを７０關、ローラ直径ｐＢ
を３００ｍとするショア硬さ９３．０．９％Ｃ−３％Ｇ
ｒ−Ｍｏ鋼よりなるローラを下口−２Ｂとして、転勤疲
労試験を行った。その結果を、横軸に肉盛金属の厚さを
、縦軸に破断までの転勤接触回数を示す第４図に線図に
て示す。
ラ直径ＤＡを３００ｍとする低合金鋼の母材の表面を硬
化肉盛用粉体として５ＫＨ５３を用いてプラズマ溶接法
にて、その厚さを変えて肉盛して上ローラＡとし、第３
図（ロ）に示すローラ幅ＷＢを７０關、ローラ直径ｐＢ
を３００ｍとするショア硬さ９３．０．９％Ｃ−３％Ｇ
ｒ−Ｍｏ鋼よりなるローラを下口−２Ｂとして、転勤疲
労試験を行った。その結果を、横軸に肉盛金属の厚さを
、縦軸に破断までの転勤接触回数を示す第４図に線図に
て示す。
なお、この際の最大接触圧力Ｐｍａｘを、＝ １ ９
ａ ｋｇｔ／ｄ とし、ここで、ＲＩ Ｔ Ｒ１＋ ”１１ Ｌ ｌ ’
ｌ ”は（１）式の場合と同じであシ、τ４１Ｆ’の
最大値が発生するロール表面からの位置は２．０ ｍと
なる。同図よシ知られるように肉盛厚さが２Ｈよシ小さ
い場合と大きい場合は破断までの転勤接触回数は１０６
サイクル程度の勝れた性能を有している。これは、実機
の作動ロールの破断までの転勤接触回数約１０５サイク
ルを十分に上回る。
ａ ｋｇｔ／ｄ とし、ここで、ＲＩ Ｔ Ｒ１＋ ”１１ Ｌ ｌ ’
ｌ ”は（１）式の場合と同じであシ、τ４１Ｆ’の
最大値が発生するロール表面からの位置は２．０ ｍと
なる。同図よシ知られるように肉盛厚さが２Ｈよシ小さ
い場合と大きい場合は破断までの転勤接触回数は１０６
サイクル程度の勝れた性能を有している。これは、実機
の作動ロールの破断までの転勤接触回数約１０５サイク
ルを十分に上回る。
しかし、２１１ｍを越えて肉盛した場合には、使用によ
る肉厚の減少に伴い、肉盛金属表面から溶着界面までの
距離が２ｎとなシ、τａｔＰの最大値が発生する位置と
合致するために、２ｎ未満の肉盛とする。
る肉厚の減少に伴い、肉盛金属表面から溶着界面までの
距離が２ｎとなシ、τａｔＰの最大値が発生する位置と
合致するために、２ｎ未満の肉盛とする。
第５図は、横軸に破断までの転勤接触回数を、縦軸に接
触応力をそれぞれ表示し、第３図（イ）に示した上ロー
ラＡに、５ＫＨ５３を肉厚１．０酊で、それぞれプラズ
マ溶接したものとプラズマ溶射したものとを転勤疲労試
験を行い、前者の結果を１線、後者の結果を■線で示し
である。同図より知られるように、プラズマ溶接したも
のは、プラズマ溶射したものに比し３倍以上の耐久液、
１１上面圧を有することが知られる。
触応力をそれぞれ表示し、第３図（イ）に示した上ロー
ラＡに、５ＫＨ５３を肉厚１．０酊で、それぞれプラズ
マ溶接したものとプラズマ溶射したものとを転勤疲労試
験を行い、前者の結果を１線、後者の結果を■線で示し
である。同図より知られるように、プラズマ溶接したも
のは、プラズマ溶射したものに比し３倍以上の耐久液、
１１上面圧を有することが知られる。
第７図に、実機ロールによる試験結果を示す。
第６図に示す、ロール径Ｄｃ、ロール幅Ｗｃ共に３００
ｍの低合金鋼ロール上に硬化肉盛用粉体として５ＫＨ
５３および５ＫＤ１１を用いてプラズマ溶接法にて肉盛
厚さ１．ＯＮに肉盛溶接を行った。
ｍの低合金鋼ロール上に硬化肉盛用粉体として５ＫＨ
５３および５ＫＤ１１を用いてプラズマ溶接法にて肉盛
厚さ１．ＯＮに肉盛溶接を行った。
これ等のロールを４重式冷間圧延機に組込んで摩耗量を
測定した。
測定した。
第７図の縦軸に、１１００ｋ圧延時摩耗量としてロール
の胴径の減少ｉｋ（μφ）をとって棒グラフで示しであ
る。甲は５ＫＨ５３を、乙は５ＫＤＩ １をプラズマ溶
接したロールでアシ、丙は従来のロール材である０、
９％Ｃ−３％Ｃｒ −Ｍｏ鋼よシなるロールを示す。同
図よシ知られるように、従来のロール材に比し、本発明
に係るロール材は、約３〜５倍の耐摩耗性を有している
。
の胴径の減少ｉｋ（μφ）をとって棒グラフで示しであ
る。甲は５ＫＨ５３を、乙は５ＫＤＩ １をプラズマ溶
接したロールでアシ、丙は従来のロール材である０、
９％Ｃ−３％Ｃｒ −Ｍｏ鋼よシなるロールを示す。同
図よシ知られるように、従来のロール材に比し、本発明
に係るロール材は、約３〜５倍の耐摩耗性を有している
。
（発明の効果）
以上の説明によって理解されるように本発明になる表面
被覆圧延ロールは、次の効果を有する。
被覆圧延ロールは、次の効果を有する。
（１）各種の硬化金属材料の肉盛溶接が可能となシ使用
目的に応じた肉盛金属を選択することができ、従来の低
合金鍛鋼ロールに比較して耐摩耗性′ｔｔ−？′しく向
上できた。
目的に応じた肉盛金属を選択することができ、従来の低
合金鍛鋼ロールに比較して耐摩耗性′ｔｔ−？′しく向
上できた。
（２）プラズマの超高温による溶接と肉盛金属の厚さの
制限によって、肉盛金属の剥離を防止するこができ、圧
延ロールの寿命を延長できた。
制限によって、肉盛金属の剥離を防止するこができ、圧
延ロールの寿命を延長できた。
（３）肉盛金属が摩耗した場合には容易に補修でき、ま
た従来の低合金鍛鋼ロールが摩耗した際にも本発明の表
面被覆圧延ロールとして再生できる。
た従来の低合金鍛鋼ロールが摩耗した際にも本発明の表
面被覆圧延ロールとして再生できる。
第１図は、本発明の実施例の表面被覆圧延ロールの一部
分を示す図、第２図は、本発明の実施例に係る硬度試験
の線図、第３図（イ）は、転勤疲労試験に用いられた実
施例に係るローラの図、第３図（ロ）は転勤疲労試験に
用いられた相手ローラの図、第４図は転勤疲労試験の結
果を示す線図、第５図は、実施例に係るローラと、プラ
ズマ溶射したローラとの転勤疲労試験の結果を示す線図
、第６図は、実機に供した実施例に係るロールの図、第
７図は、実機試験の結果を示す棒グラフである。 ２：（母材たる）軸材、３：肉盛金属、４：４５度せん
断芯力τａｆｓ ｔ’肉盛金属の厚さ。 代理人弁理士 前 １）利 之（ほか１名）第１図 第２図 ５各着界面力゛ろの距離（ｍｍ） 第３図 （イ） （ロ） ｓ 第４図 内金を為の４で （ｍｍ） 第５図
分を示す図、第２図は、本発明の実施例に係る硬度試験
の線図、第３図（イ）は、転勤疲労試験に用いられた実
施例に係るローラの図、第３図（ロ）は転勤疲労試験に
用いられた相手ローラの図、第４図は転勤疲労試験の結
果を示す線図、第５図は、実施例に係るローラと、プラ
ズマ溶射したローラとの転勤疲労試験の結果を示す線図
、第６図は、実機に供した実施例に係るロールの図、第
７図は、実機試験の結果を示す棒グラフである。 ２：（母材たる）軸材、３：肉盛金属、４：４５度せん
断芯力τａｆｓ ｔ’肉盛金属の厚さ。 代理人弁理士 前 １）利 之（ほか１名）第１図 第２図 ５各着界面力゛ろの距離（ｍｍ） 第３図 （イ） （ロ） ｓ 第４図 内金を為の４で （ｍｍ） 第５図
Claims (1)
- １、炭素鋼又は低合金鋼よりなる軸材の表面に硬化肉盛
用粉体を用いてプラズマ溶接法にて肉盛し、その肉盛厚
さを、圧延ロールのころがり接触応力において、４５度
せん断応力最大値の発生深さよりも薄くしたことを特徴
とする表面被覆圧延ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25202985A JPS62114709A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | 表面被覆圧延ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25202985A JPS62114709A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | 表面被覆圧延ロ−ル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62114709A true JPS62114709A (ja) | 1987-05-26 |
Family
ID=17231593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25202985A Pending JPS62114709A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | 表面被覆圧延ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62114709A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5653473A (en) * | 1979-10-08 | 1981-05-13 | Furuno Electric Co Ltd | Indicating device for object detector |
| JPS6012211A (ja) * | 1983-07-01 | 1985-01-22 | Hitachi Ltd | 圧延機用ロ−ルとその製造法および圧延機 |
| JPS60216906A (ja) * | 1984-04-10 | 1985-10-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 肉盛ロ−ルおよびその製造方法 |
-
1985
- 1985-11-12 JP JP25202985A patent/JPS62114709A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5653473A (en) * | 1979-10-08 | 1981-05-13 | Furuno Electric Co Ltd | Indicating device for object detector |
| JPS6012211A (ja) * | 1983-07-01 | 1985-01-22 | Hitachi Ltd | 圧延機用ロ−ルとその製造法および圧延機 |
| JPS60216906A (ja) * | 1984-04-10 | 1985-10-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 肉盛ロ−ルおよびその製造方法 |
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