JPS62103340A - 機械構造用Ｃａ快削鋼 - Google Patents
機械構造用Ｃａ快削鋼Info
- Publication number
- JPS62103340A JPS62103340A JP24247685A JP24247685A JPS62103340A JP S62103340 A JPS62103340 A JP S62103340A JP 24247685 A JP24247685 A JP 24247685A JP 24247685 A JP24247685 A JP 24247685A JP S62103340 A JPS62103340 A JP S62103340A
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- Japan
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、機械構造用炭素鋼や機械構造用合金鋼を対象
とする被剛性及び切屑処理性の優れた機械構造用Ｃａ快
削鋼に関するものである。
とする被剛性及び切屑処理性の優れた機械構造用Ｃａ快
削鋼に関するものである。
［従来の技術］
従来のＣａ快削鋼は、ハイス工具寿命や切屑処理性につ
いて未た幾つかの問題を残しているが、超硬工具寿命を
著しく向上することができるという点て一応の満足を得
ている。これは、Ｃａの存在によって鋼中の酸化物系介
在物がある特定の組成に制御され、この介在物が切削時
に超硬工具の摩耗面に付着し、超硬工具の摩耗を抑制す
る為であると考えられている。この種のＣａ快削鋼を機
械構造用鋼として使用する場合には、結晶粒度の調整（
結晶粒の微細化）が物性改善の面で不可欠となるが、結
晶粒度調整元素として安価なＡｔ（強力な脱酸剤として
も作用する）を使用すると、系中の介在物組成がＡｔ２
０３リツチになり高融点且つ高硬度となる為、被削性は
かなり低下してくる。この様なところから現在実用化さ
れている機械構造用Ｃａ快削鋼にあっては、結晶粒微細
化元素として高価なＮｂを添加している。
いて未た幾つかの問題を残しているが、超硬工具寿命を
著しく向上することができるという点て一応の満足を得
ている。これは、Ｃａの存在によって鋼中の酸化物系介
在物がある特定の組成に制御され、この介在物が切削時
に超硬工具の摩耗面に付着し、超硬工具の摩耗を抑制す
る為であると考えられている。この種のＣａ快削鋼を機
械構造用鋼として使用する場合には、結晶粒度の調整（
結晶粒の微細化）が物性改善の面で不可欠となるが、結
晶粒度調整元素として安価なＡｔ（強力な脱酸剤として
も作用する）を使用すると、系中の介在物組成がＡｔ２
０３リツチになり高融点且つ高硬度となる為、被削性は
かなり低下してくる。この様なところから現在実用化さ
れている機械構造用Ｃａ快削鋼にあっては、結晶粒微細
化元素として高価なＮｂを添加している。
［発明か解決しようとする問題点］
ところがＮｂは鋼中に硬いＮｂ窒化物を生成して被剛性
に悪影響を及ぼすばかりでなく、ＡＩ添加Ｃａ快削鋼に
比べると熱ＩＡ埋時特性焼戻し軟化抵抗）が異なるとい
った問題が生してくる。本発明はこの様な状況のもとて
、結晶粒度調整元素としてＡｌを添加した場合でも超硬
工具寿命を劣化させることがなく、しかもハイス工具寿
命や切屑処理性についても満足のいく特性を発揮し得る
様な機械構造用Ｃａ快削鋼を提供しようとするものであ
る。
に悪影響を及ぼすばかりでなく、ＡＩ添加Ｃａ快削鋼に
比べると熱ＩＡ埋時特性焼戻し軟化抵抗）が異なるとい
った問題が生してくる。本発明はこの様な状況のもとて
、結晶粒度調整元素としてＡｌを添加した場合でも超硬
工具寿命を劣化させることがなく、しかもハイス工具寿
命や切屑処理性についても満足のいく特性を発揮し得る
様な機械構造用Ｃａ快削鋼を提供しようとするものであ
る。
［問題点を解決する為の手段コ
本発明に係る８Ｍ域構造用Ｃａ快削鋼とは、酸化物系介
在物を実質的に含まず、Ｃａを３〜５５重二％含有し且
つそのサイズが長径（ｕ）＋２０μｍ以下、長径（ｌ）
と短径（Ｗ）の比（ｌ／Ｗ）：３以下の各要件を満たす
Ｍ ｎ −Ｃａ −Ｓ系介在物が鋼中に均一に分散され
てなるところに要旨を有するものである。
在物を実質的に含まず、Ｃａを３〜５５重二％含有し且
つそのサイズが長径（ｕ）＋２０μｍ以下、長径（ｌ）
と短径（Ｗ）の比（ｌ／Ｗ）：３以下の各要件を満たす
Ｍ ｎ −Ｃａ −Ｓ系介在物が鋼中に均一に分散され
てなるところに要旨を有するものである。
［作用］
本発明の機械構造用Ｃａ快削鋼は、適量のＭｎを含む溶
鋼を結晶粒微細化効果を兼備したＡ１で脱酸した後脱酸
生成物を除去し、次いで適量のＣａ及びＳを順次吹込み
、鋼中にＭ ｎ −Ｃａ −Ｓ系介在物を生成させるこ
とによって得ることができるが、本発明者等が色々検討
を重ねたところによると、該Ｍ ｎ −Ｃａ −Ｓ系介
在物の特性・性状はＣａの含有量によって著しく変わり
、ＣａＮが多くなるにつれて該介在物の圧延時における
圧延方向の伸びが小さくなり、それに伴って被剛性が向
上するという事実をつきとめた。例えば第１図は、８０
ｍｍφに圧延した鋼材中に覗察される硫化物系介在物（
ＭｎＳ又はＭ ｎ −Ｃａ −Ｓ ）の組成をＥＰＭＡ
分析により求めると共に、夫々の介在物の長径（λ）と
短径（Ｗ）を画像処理装置により測定し、長径５μｍ以
上の介在物について介在物組成と［長径（立）／短径（
Ｗ）］比の関係としてまとめた結果をグラフ化して示し
たものであり、また第２図は同様の実験により介在物組
成と該介在物の長径（ｌとの関係としてまとめた結果を
示したものである。これらの図からも明らな様に、Ｃａ
含有率の少ない硫化物系介在物の（１／Ｗ）比は大きく
且つその長径（１）は非常に大きいのに対し、Ｃａ含有
率が多くなるにつれて硫化物系介在物の（ｊＺ／Ｗ）比
は急激に小さく且つその長径（ｊ２）は小さくなってい
る。そして硫化物系介在物中のＣａ含有率が３重量％以
上になると（ｌ／Ｗ ）比は３以下の極めて小さい値を
示す様になると共に、その長径（ｌは２０μｍ以下の非
常に短いものとなる。そして後記実施例でも明らかにす
る通り、硫化物系介在物（Ｍｎ−Ｃａ−Ｓ）中のＣａ量
が３重量％以上になる様にＣａ及びＳを吹き込んで得た
鋼材は、各種の旋削工具寿命やドリル寿命を延長し得る
他切屑分断性も良好であり、更には硫化物系介在物が短
く丸みを帯びているため、その結果として鋼材自体の機
械的性質の異方性がなく且つ非常に優れたものであるこ
とが確認された。但しＭｎ−Ｃａ−３介在物中のＣａ含
有量が多すぎると介在物が大型化し、機械的性質等にか
えって悪影響を及ぼし、更には多量に入れずぎると経済
的にも不利になるため本発明ではＣａｆｆ１の上限を５
５重量％と定めた。尚Ｃａは前述の如く硫化物系介在物
を短尺化して異方性を少なくす゛るという大きな特徴を
有しているが、更には次の様な作用も発揮する。即ち脱
酸剤及び結晶粒微細化剤の両作用を期待してＡＩを添加
した場合に鋼中に混入してくる硬質の酸化物（Ａ ｌ
２０３）が下記式に従ってＣａと反応し該酸化物を消滅
させる。その結果、該酸化物によって生ずる被剛性の低
下を防止するのである。
鋼を結晶粒微細化効果を兼備したＡ１で脱酸した後脱酸
生成物を除去し、次いで適量のＣａ及びＳを順次吹込み
、鋼中にＭ ｎ −Ｃａ −Ｓ系介在物を生成させるこ
とによって得ることができるが、本発明者等が色々検討
を重ねたところによると、該Ｍ ｎ −Ｃａ −Ｓ系介
在物の特性・性状はＣａの含有量によって著しく変わり
、ＣａＮが多くなるにつれて該介在物の圧延時における
圧延方向の伸びが小さくなり、それに伴って被剛性が向
上するという事実をつきとめた。例えば第１図は、８０
ｍｍφに圧延した鋼材中に覗察される硫化物系介在物（
ＭｎＳ又はＭ ｎ −Ｃａ −Ｓ ）の組成をＥＰＭＡ
分析により求めると共に、夫々の介在物の長径（λ）と
短径（Ｗ）を画像処理装置により測定し、長径５μｍ以
上の介在物について介在物組成と［長径（立）／短径（
Ｗ）］比の関係としてまとめた結果をグラフ化して示し
たものであり、また第２図は同様の実験により介在物組
成と該介在物の長径（ｌとの関係としてまとめた結果を
示したものである。これらの図からも明らな様に、Ｃａ
含有率の少ない硫化物系介在物の（１／Ｗ）比は大きく
且つその長径（１）は非常に大きいのに対し、Ｃａ含有
率が多くなるにつれて硫化物系介在物の（ｊＺ／Ｗ）比
は急激に小さく且つその長径（ｊ２）は小さくなってい
る。そして硫化物系介在物中のＣａ含有率が３重量％以
上になると（ｌ／Ｗ ）比は３以下の極めて小さい値を
示す様になると共に、その長径（ｌは２０μｍ以下の非
常に短いものとなる。そして後記実施例でも明らかにす
る通り、硫化物系介在物（Ｍｎ−Ｃａ−Ｓ）中のＣａ量
が３重量％以上になる様にＣａ及びＳを吹き込んで得た
鋼材は、各種の旋削工具寿命やドリル寿命を延長し得る
他切屑分断性も良好であり、更には硫化物系介在物が短
く丸みを帯びているため、その結果として鋼材自体の機
械的性質の異方性がなく且つ非常に優れたものであるこ
とが確認された。但しＭｎ−Ｃａ−３介在物中のＣａ含
有量が多すぎると介在物が大型化し、機械的性質等にか
えって悪影響を及ぼし、更には多量に入れずぎると経済
的にも不利になるため本発明ではＣａｆｆ１の上限を５
５重量％と定めた。尚Ｃａは前述の如く硫化物系介在物
を短尺化して異方性を少なくす゛るという大きな特徴を
有しているが、更には次の様な作用も発揮する。即ち脱
酸剤及び結晶粒微細化剤の両作用を期待してＡＩを添加
した場合に鋼中に混入してくる硬質の酸化物（Ａ ｌ
２０３）が下記式に従ってＣａと反応し該酸化物を消滅
させる。その結果、該酸化物によって生ずる被剛性の低
下を防止するのである。
Ａ １２０３＋Ｃａ＝ｍＣａＯ・Ａ １２０３ ｉ本
発明のＣａ快削鋼は、例えば転炉等でＣａとＳを除く他
の成分を調整した後ＡＩによる強力脱酸処理に付し、脱
酸生成物を十分に除去した後所定量のＣａ及びＳを順次
或は同時に吹込むことによって得られるが、最終製品と
しての代表的な成分組成を例示すると下記の通りである
。
発明のＣａ快削鋼は、例えば転炉等でＣａとＳを除く他
の成分を調整した後ＡＩによる強力脱酸処理に付し、脱
酸生成物を十分に除去した後所定量のＣａ及びＳを順次
或は同時に吹込むことによって得られるが、最終製品と
しての代表的な成分組成を例示すると下記の通りである
。
Ｃ：０．０６〜０．６０重量％
Ｓ ｉ ： Ｑ、（１１〜０．５０重量％Ｍ ｎ ：
０．３〜２．０重量％ Ｐ ・０．０３５重量％以下 Ｓ ：０．０１〜０．１２重量％ Ｃａ ： ０．００１〜０．１５重二％Ａ１ｌ ： ０
．０１５〜０．０６０重量％○ ：１〜２０ ｐｐｍ Ｎ ｉ ： ０．０１〜３７５重二％ Ｃｒ ： ０．０１〜１．５０重量％ Ｍ ｏ ： ０．０１〜０．５０重量％上記成分のうち
Ｃ，Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐの含有量は通常の機械構造用炭素鋼
又は同合金鋼中に含まれる範囲内にあり、Ｎｉ、Ｃｒ、
Ｍｏについても同様である。Ｓ及びＣａはＭ ｎ −Ｃ
ａ −Ｓ系介在物を生成させる為の必須成分であり、こ
れらの量が不足すると被削性改善効果を十分に発揮させ
ることができず、一方Ｓが０．１２重量％を超えると鋼
材の機械的性質、殊に横目の靭性が乏しくなる。尚Ｃａ
量はＳ及びＭｎの含有率に応じて、Ｍｎ−Ｃａ −Ｓ系
介在物中のＣａ量が前記好適範囲内に納まる様に調整す
ればよい。またＯは鋼中に酸化物（殊にＡｌ２Ｏりとし
て介在し被剛性に悪影響を及ぼす為少ない方が良いが、
２０ ｐｐｍを超えるとその影響が顕著に表われてくる
ので注意しなければならない。この他本発明に係る鋼材
中には、被剛性を更に高める為ｐｂやＴｅ等の快削性向
上成分を適量添加することもできる。尚本発明における
Ｍ ｎ −Ｃａ −Ｓ系介在物の被剛性向上効果は、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｂ等の合金元素を加えた場合でもいさ
さかも阻害されず、従って炭素鋼や各種の合金鋼に対し
ても同様に適用し得るものである。
０．３〜２．０重量％ Ｐ ・０．０３５重量％以下 Ｓ ：０．０１〜０．１２重量％ Ｃａ ： ０．００１〜０．１５重二％Ａ１ｌ ： ０
．０１５〜０．０６０重量％○ ：１〜２０ ｐｐｍ Ｎ ｉ ： ０．０１〜３７５重二％ Ｃｒ ： ０．０１〜１．５０重量％ Ｍ ｏ ： ０．０１〜０．５０重量％上記成分のうち
Ｃ，Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐの含有量は通常の機械構造用炭素鋼
又は同合金鋼中に含まれる範囲内にあり、Ｎｉ、Ｃｒ、
Ｍｏについても同様である。Ｓ及びＣａはＭ ｎ −Ｃ
ａ −Ｓ系介在物を生成させる為の必須成分であり、こ
れらの量が不足すると被削性改善効果を十分に発揮させ
ることができず、一方Ｓが０．１２重量％を超えると鋼
材の機械的性質、殊に横目の靭性が乏しくなる。尚Ｃａ
量はＳ及びＭｎの含有率に応じて、Ｍｎ−Ｃａ −Ｓ系
介在物中のＣａ量が前記好適範囲内に納まる様に調整す
ればよい。またＯは鋼中に酸化物（殊にＡｌ２Ｏりとし
て介在し被剛性に悪影響を及ぼす為少ない方が良いが、
２０ ｐｐｍを超えるとその影響が顕著に表われてくる
ので注意しなければならない。この他本発明に係る鋼材
中には、被剛性を更に高める為ｐｂやＴｅ等の快削性向
上成分を適量添加することもできる。尚本発明における
Ｍ ｎ −Ｃａ −Ｓ系介在物の被剛性向上効果は、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｂ等の合金元素を加えた場合でもいさ
さかも阻害されず、従って炭素鋼や各種の合金鋼に対し
ても同様に適用し得るものである。
［実施例コ
転炉にてＣａとＳ以外の成分を調整した後Ａ１による強
膜酸処理に付した溶鋼を取鍋に受け、ＫＡＴ装置を用い
てＣａ及びＳを順次吹込み、第１表に示す如＜Ｃａ量及
びＳ量の異なる９ｆ！１類の鋼材を溶製した。第１表中
符号Ａ−ＣはＣａ無添加鋼、符号りはＣａ脱酸鋼、符号
ＥはＣａ少量添加鋼、符号Ｆ−Ｉは本発明のＣａ快削鋼
を夫々示す。
膜酸処理に付した溶鋼を取鍋に受け、ＫＡＴ装置を用い
てＣａ及びＳを順次吹込み、第１表に示す如＜Ｃａ量及
びＳ量の異なる９ｆ！１類の鋼材を溶製した。第１表中
符号Ａ−ＣはＣａ無添加鋼、符号りはＣａ脱酸鋼、符号
ＥはＣａ少量添加鋼、符号Ｆ−Ｉは本発明のＣａ快削鋼
を夫々示す。
上記鋼材を常法により造塊・圧延した後、その中に含ま
れる長径５μｍ以上の介在物のうち任意の１０００個に
ついて画像処理装置により、介在物の長径（ｌと短径（
Ｗ）及び［長径（Ｊ２）／短径（Ｗ）ｌ比を求めると同
時にその介在物の組成をＥＰＭＡで分析し、介在物中の
Ｃａ含有量を定量した。夫々の結果をまとめて第１表に
併記した。
れる長径５μｍ以上の介在物のうち任意の１０００個に
ついて画像処理装置により、介在物の長径（ｌと短径（
Ｗ）及び［長径（Ｊ２）／短径（Ｗ）ｌ比を求めると同
時にその介在物の組成をＥＰＭＡで分析し、介在物中の
Ｃａ含有量を定量した。夫々の結果をまとめて第１表に
併記した。
また上記で分析した硫化物系介在物のＳＥＭ像及びスペ
クトル像の一部を抜粋して参考写真に示した。
クトル像の一部を抜粋して参考写真に示した。
第１表からも明らかな様に、本発明鋼（符号Ｆ〜■）は
何れも適量のＣａ、Ｓを含んでおり、硫化物系介在物中
のＣａ量が規定範囲内である他、該介在物の長径（Ｕ）
は２０μｍ以下で且つ（ｌ／Ｗ）比も３以下の値を示し
、短尺で異方性の少ないものであることが分かる。これ
に対しＣａ無添加鋼（符号Ａ−Ｃ）中に含まれるＭ ｎ
−Ｓ系介在物は何れも非常に長尺で異方性が強く、ま
たＣａ量が不足する比較鋼（符号Ｄ）及びＣａ脱酸鋼（
符号Ｅ）も介在物が長尺で異方性が強い。
何れも適量のＣａ、Ｓを含んでおり、硫化物系介在物中
のＣａ量が規定範囲内である他、該介在物の長径（Ｕ）
は２０μｍ以下で且つ（ｌ／Ｗ）比も３以下の値を示し
、短尺で異方性の少ないものであることが分かる。これ
に対しＣａ無添加鋼（符号Ａ−Ｃ）中に含まれるＭ ｎ
−Ｓ系介在物は何れも非常に長尺で異方性が強く、ま
たＣａ量が不足する比較鋼（符号Ｄ）及びＣａ脱酸鋼（
符号Ｅ）も介在物が長尺で異方性が強い。
次に上記で得た各鋼材の機械的性質及び被削性を調べた
結果を第３〜７図に示す。
結果を第３〜７図に示す。
第３図は各鋼材の横目の機械的性質（衝撃値、伸び及び
絞り）をＳ含有率との関係で整理したグラフである。但
し試験法は下記の通りとした。
絞り）をＳ含有率との関係で整理したグラフである。但
し試験法は下記の通りとした。
供試片の熱ＩＡ理：８３０℃Ｘ ２ ｈ ｒ ４Ａ、Ｃ
。
。
引張り試験 ：Ｊ、１３４号ミニ
衝撃試験 ：ＪＩＳ ３号
この図からも明らかな様に、本発明鋼（符号Ｆ〜Ｉ）は
比較鋼（符号Ａ−Ｅ）に比べて何れも優れた機械的性質
を有している。これは、本発明鋼の硫化物系介在物の形
状が比較鋼に比べて著しく短尺で丸形に近い為であり、
機械的性質の異方性が高められたものであることは明白
である。
比較鋼（符号Ａ−Ｅ）に比べて何れも優れた機械的性質
を有している。これは、本発明鋼の硫化物系介在物の形
状が比較鋼に比べて著しく短尺で丸形に近い為であり、
機械的性質の異方性が高められたものであることは明白
である。
また第４〜７図は、上記各鋼材の超硬工具寿命、セラミ
ック工具寿命、ドリル寿命及び切屑分断性を、Ｓ含有量
との関係で整理して示したグラフであり、各試験は下記
の条件に準じて行なった。
ック工具寿命、ドリル寿命及び切屑分断性を、Ｓ含有量
との関係で整理して示したグラフであり、各試験は下記
の条件に準じて行なった。
く超硬工具寿命・・・第４図〉
切削条件
工具：ＰｊＯ
Ｖ ：３００ｍ／ｎ＋ｉｎ
ｆ ： ０．２５ ｍｍ ／ ｒｅｖｄ ：
０．５ ｍｍ 切削油二なし 工具寿命基準： Ｖ Ｂ ＝０．３ ｍｍくセラミック
工具寿命・・・第５図〉 切削条件 工具；黒セラミック（Ａ１２０３ ＋ ＴｉＣ）Ｖ
：５００ｍ／ｍ１ｎ ｆ ： （１，２５ｍｍ／ｒｅｖ ｄ ： ０．５ ｍｍ 切削油：なし 工具寿命基準： Ｖ Ｂ ＝０．３ ｍｍくドリル寿命
・・・第６図〉 切削条件 工具＋５ＫＨ９，１０ｍｍφストレートドリル Ｖ ：３０ｍ／ｍ１ｎ ｆ ： ０．２１ ｍｍ ／ｒｅｖｄ ・ ０
．５ ｍｍ 切削油：なし 工具寿命基準：溶損 く切屑分断性・・・第７図〉 切削条件 工具：Ｐｌｏ Ｖ ： １５０，２５０ｍ／＋ｎ１ｎｆ ： ０．
３ 、０．２ 、０．１ 、 （１，０５ｍｍ／ｒｅｖ
ｄ ： ２．０ 、１．０ 、０．５ ＋ｎ＋ｎ切削
油：なし 第４〜７図からも明らかな様に、超硬工具寿命、セラミ
ック工具寿命、ドリル寿命、切屑分断性の何れを見ても
本発明の要件を満たす快削鋼（符号Ｆ〜工）は比較鋼（
符号Ａ−Ｅ）に比べて格段に優れた切削特性を有してい
ることが分かる。
０．５ ｍｍ 切削油二なし 工具寿命基準： Ｖ Ｂ ＝０．３ ｍｍくセラミック
工具寿命・・・第５図〉 切削条件 工具；黒セラミック（Ａ１２０３ ＋ ＴｉＣ）Ｖ
：５００ｍ／ｍ１ｎ ｆ ： （１，２５ｍｍ／ｒｅｖ ｄ ： ０．５ ｍｍ 切削油：なし 工具寿命基準： Ｖ Ｂ ＝０．３ ｍｍくドリル寿命
・・・第６図〉 切削条件 工具＋５ＫＨ９，１０ｍｍφストレートドリル Ｖ ：３０ｍ／ｍ１ｎ ｆ ： ０．２１ ｍｍ ／ｒｅｖｄ ・ ０
．５ ｍｍ 切削油：なし 工具寿命基準：溶損 く切屑分断性・・・第７図〉 切削条件 工具：Ｐｌｏ Ｖ ： １５０，２５０ｍ／＋ｎ１ｎｆ ： ０．
３ 、０．２ 、０．１ 、 （１，０５ｍｍ／ｒｅｖ
ｄ ： ２．０ 、１．０ 、０．５ ＋ｎ＋ｎ切削
油：なし 第４〜７図からも明らかな様に、超硬工具寿命、セラミ
ック工具寿命、ドリル寿命、切屑分断性の何れを見ても
本発明の要件を満たす快削鋼（符号Ｆ〜工）は比較鋼（
符号Ａ−Ｅ）に比べて格段に優れた切削特性を有してい
ることが分かる。
［発明の効果コ
本発明は以上の様に構成されているが、殊に鋼中の硫化
物系介在物をＭ ｎ −Ｃａ −Ｓ系とし且つ該介在物
中におけるＣａ含有率を特定することによって当該介在
物を短尺で球形に近い状態となる様に形状制御したので
、被剛性が著しく改善されるばかりでなく機械的特性の
異方性もなくなり、機械的性質、被剛性更には切屑切断
性のすべてに優れた性能を示す機械構造用Ｃａ快削鋼を
提供し得ることになった。
物系介在物をＭ ｎ −Ｃａ −Ｓ系とし且つ該介在物
中におけるＣａ含有率を特定することによって当該介在
物を短尺で球形に近い状態となる様に形状制御したので
、被剛性が著しく改善されるばかりでなく機械的特性の
異方性もなくなり、機械的性質、被剛性更には切屑切断
性のすべてに優れた性能を示す機械構造用Ｃａ快削鋼を
提供し得ることになった。
第１図はＭ ｎ −Ｃａ −Ｓ系介在物中のＣａ含有率
と当該介在物の長径（１）／短径（Ｗ）比の関係を示す
グラフ、第２図は同じ＜ Ｍ ｎ −Ｃａ −Ｓ系介在
物中のＣａ含有率と当該介在物の長径（ｎ）の関係を示
すグラフ、第３〜７図は供試鋼材中におけるＳ含有率が
機械的性質、被剛性及び切屑処理性に及ぼす影習を示す
実験結果のグラフである。
と当該介在物の長径（１）／短径（Ｗ）比の関係を示す
グラフ、第２図は同じ＜ Ｍ ｎ −Ｃａ −Ｓ系介在
物中のＣａ含有率と当該介在物の長径（ｎ）の関係を示
すグラフ、第３〜７図は供試鋼材中におけるＳ含有率が
機械的性質、被剛性及び切屑処理性に及ぼす影習を示す
実験結果のグラフである。
Claims (1)
- 酸化物系介在物を実質的に含まず、Ｃａを３〜５５重量
％含有するＭｎ−Ｃａ−Ｓ系介在物が鋼中に均一に分散
されており、且つ該Ｍｎ−Ｃａ−Ｓ系介在物のサイズが
、長径（ｌ）が２０μｍ以下で長径（ｌ）と短径（Ｗ）
の比（ｌ／Ｗ）が３以下であることを特徴とする機械構
造用Ｃａ快削鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24247685A JPS62103340A (ja) | 1985-10-29 | 1985-10-29 | 機械構造用Ｃａ快削鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24247685A JPS62103340A (ja) | 1985-10-29 | 1985-10-29 | 機械構造用Ｃａ快削鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62103340A true JPS62103340A (ja) | 1987-05-13 |
| JPH0515777B2 JPH0515777B2 (ja) | 1993-03-02 |
Family
ID=17089653
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24247685A Granted JPS62103340A (ja) | 1985-10-29 | 1985-10-29 | 機械構造用Ｃａ快削鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62103340A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10287953A (ja) * | 1997-04-16 | 1998-10-27 | Daido Steel Co Ltd | 機械的性質とドリル穴あけ加工性に優れた機械構造用鋼 |
| US6797231B2 (en) | 2001-11-15 | 2004-09-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel for machine structural use |
| US6838048B2 (en) | 2001-10-01 | 2005-01-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel for machine structural use and method of producing same |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0515777B2 (ja) | 1993-03-02 |
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