JPS6210226A - 優れた還元性および強度を有する焼成塊成鉱 - Google Patents
優れた還元性および強度を有する焼成塊成鉱Info
- Publication number
- JPS6210226A JPS6210226A JP14827885A JP14827885A JPS6210226A JP S6210226 A JPS6210226 A JP S6210226A JP 14827885 A JP14827885 A JP 14827885A JP 14827885 A JP14827885 A JP 14827885A JP S6210226 A JPS6210226 A JP S6210226A
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- Japan
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- pores
- ore
- diameter
- strength
- pellets
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- Pending
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、高炉用原料として、優れた還元性および実
用上十分な強度を有する焼成塊成鉱に関するものである
。
用上十分な強度を有する焼成塊成鉱に関するものである
。
近時、高炉用原料として、焼成塊成鉱を使用することが
多くなってきた。このような焼成塊成鉱は、粉粒状鉄鉱
石【媒溶剤または媒溶剤と粉粒状固体燃料とを添加しそ
して混合した混合物を造粒して得られた生ペレット、ま
だは、前記混合物を造粒して得られた造粒物の表面に粉
粒状固体燃料が被覆された生ベレットを焼成することに
より製造される。
多くなってきた。このような焼成塊成鉱は、粉粒状鉄鉱
石【媒溶剤または媒溶剤と粉粒状固体燃料とを添加しそ
して混合した混合物を造粒して得られた生ペレット、ま
だは、前記混合物を造粒して得られた造粒物の表面に粉
粒状固体燃料が被覆された生ベレットを焼成することに
より製造される。
上記のようにして製造された焼成塊成鉱は、多数の気孔
を有している。従来の焼成塊成鉱の大部分の気孔の直径
は０．５μｍ以下で小さい。従って、従来の焼成塊成鉱
は、還元時における還元ガスの拡散が悪いため、焼結鉱
に比べて還元性が劣る間順を有していた。
を有している。従来の焼成塊成鉱の大部分の気孔の直径
は０．５μｍ以下で小さい。従って、従来の焼成塊成鉱
は、還元時における還元ガスの拡散が悪いため、焼結鉱
に比べて還元性が劣る間順を有していた。
上述のような問題を解決するために、例えば、特公昭５
７−１４４１７号公報には、全気孔の５〜２０ 気孔の
直径が０．１〜３ｆｆＩＩＩ＋である焼成塊成鉱が開示
されている。上記のように気孔の直径が大きいと還元ガ
スの拡散がよくなるため、還元性が良好になる。しかし
ながら、気孔の直径が大きいと、強度の低下を招くため
、焼成塊成鉱が移送中に破壊したり、高炉内において粉
化する問題が生ずる。
７−１４４１７号公報には、全気孔の５〜２０ 気孔の
直径が０．１〜３ｆｆＩＩＩ＋である焼成塊成鉱が開示
されている。上記のように気孔の直径が大きいと還元ガ
スの拡散がよくなるため、還元性が良好になる。しかし
ながら、気孔の直径が大きいと、強度の低下を招くため
、焼成塊成鉱が移送中に破壊したり、高炉内において粉
化する問題が生ずる。
従って、この発明の目的は、還元性に優れ、しかも移送
中に破壊しだシ高炉内において粉化することがない実用
上十分な強度を有する焼成塊成鉱を提供することにある
。
中に破壊しだシ高炉内において粉化することがない実用
上十分な強度を有する焼成塊成鉱を提供することにある
。
この発明は、粉粒状鉄鉱石に媒溶剤を添加しそして混合
した混合物を造粒して得られた生ペレットを焼成してな
る、多数の気孔を有する焼成塊成鉱において、 前記気孔の・直径が１００μｍ以下であシ、そして、全
気孔の３０〜８０チの気孔の直径が１０〜１００μｍで
あることに特徴を有するものである。
した混合物を造粒して得られた生ペレットを焼成してな
る、多数の気孔を有する焼成塊成鉱において、 前記気孔の・直径が１００μｍ以下であシ、そして、全
気孔の３０〜８０チの気孔の直径が１０〜１００μｍで
あることに特徴を有するものである。
この発明において、焼成塊成鉱の気孔の直径は１００μ
ｍ以下でなければならない。気孔の直径が１００μｍを
超えると、その強度が低下し、移送時の衝撃等てよって
焼成塊成鉱が破壊し、また、高炉内において粉化しやす
くなる問題が生ずる。更に、この発明において、焼成塊
成鉱の全気孔の３０〜８０チの気孔の直径は、１０μｍ
以上、１００μｍ以下でなければならない。全気孔の３
０〜８０％の気孔の直径が１０μｍ未満では、還元時に
焼成塊成鉱中への還元ガスの拡散が抑制される結果、還
元性が劣化する問題が生ずる。
ｍ以下でなければならない。気孔の直径が１００μｍを
超えると、その強度が低下し、移送時の衝撃等てよって
焼成塊成鉱が破壊し、また、高炉内において粉化しやす
くなる問題が生ずる。更に、この発明において、焼成塊
成鉱の全気孔の３０〜８０チの気孔の直径は、１０μｍ
以上、１００μｍ以下でなければならない。全気孔の３
０〜８０％の気孔の直径が１０μｍ未満では、還元時に
焼成塊成鉱中への還元ガスの拡散が抑制される結果、還
元性が劣化する問題が生ずる。
また、１０〜１００μｍの直径の気孔が全気孔の３０チ
未満では、焼成塊成鉱中への還元ガスの拡散が抑制され
る結果、還元性が劣化する問題が生ずる。一方１０〜１
００μｍの直径の気孔が全気孔の８０％を超えると、焼
成塊成鉱の組織全体が著しく多孔性となる結果、その強
度が低下し、前述したように、移送時の衝撃等によって
焼成塊成鉱が破壊し、また、高炉内において粉化しやす
くなる問題が生ずる。
未満では、焼成塊成鉱中への還元ガスの拡散が抑制され
る結果、還元性が劣化する問題が生ずる。一方１０〜１
００μｍの直径の気孔が全気孔の８０％を超えると、焼
成塊成鉱の組織全体が著しく多孔性となる結果、その強
度が低下し、前述したように、移送時の衝撃等によって
焼成塊成鉱が破壊し、また、高炉内において粉化しやす
くなる問題が生ずる。
第１図は、１０〜１００μｍの直径の気孔の、全気孔に
対する割合（気孔率）と、還元率との関係を示すグラフ
である。なお、還元率は、ＪＩＳ Ｍ８７１３に定め
られている方法で求めた。第１図に示すように、１０〜
１００μｍの直径の気孔が全気孔の３０係未満の場合は
、還元率が低下し、７０チ以下になる。
対する割合（気孔率）と、還元率との関係を示すグラフ
である。なお、還元率は、ＪＩＳ Ｍ８７１３に定め
られている方法で求めた。第１図に示すように、１０〜
１００μｍの直径の気孔が全気孔の３０係未満の場合は
、還元率が低下し、７０チ以下になる。
第２図は、１０〜１００μｍの直径の気孔の、全気孔に
対する割合（気孔率）と、シャッター強度との関係を示
すグラフである。なお、シャッター強度は、ＪＩＳ Ｍ
８７１１に定められている方法で求め、＋５閣の指数を
強度指数とした。第２図に示すように、１０〜１００μ
ｍの直径の気孔が全気孔の８０％を超えるとシャッター
強度が低下し、９０チ以下になる。
対する割合（気孔率）と、シャッター強度との関係を示
すグラフである。なお、シャッター強度は、ＪＩＳ Ｍ
８７１１に定められている方法で求め、＋５閣の指数を
強度指数とした。第２図に示すように、１０〜１００μ
ｍの直径の気孔が全気孔の８０％を超えるとシャッター
強度が低下し、９０チ以下になる。
第３図は、全気孔の３０〜８０チの範囲の気孔の直径と
還元率との関係を示すグラフである。第３図に示すよう
に、全気孔の３０〜８０チの範囲の気孔の直径が１μｍ
以上、１０μｍ未満の場合は、還元率が低下し、約６２
％になる。
還元率との関係を示すグラフである。第３図に示すよう
に、全気孔の３０〜８０チの範囲の気孔の直径が１μｍ
以上、１０μｍ未満の場合は、還元率が低下し、約６２
％になる。
第４図は、全気孔の３０〜８０％の範囲の気孔の直径と
シャッター強度との関係を示すグラフである。第４図に
示すように、全気孔の３０〜８０チの範囲の気孔の直径
が１００μｍ超、１０００μｍ以下の場合は、シャッタ
ー強度が低下し、約８６チになる。
シャッター強度との関係を示すグラフである。第４図に
示すように、全気孔の３０〜８０チの範囲の気孔の直径
が１００μｍ超、１０００μｍ以下の場合は、シャッタ
ー強度が低下し、約８６チになる。
上記第１図〜第４図から明らかなように、全気孔の３０
〜８０％の気孔の直径が１０〜１００μｍの場合は、優
れた還元性および実用上支障のない優れたシャッター強
度が得られる。
〜８０％の気孔の直径が１０〜１００μｍの場合は、優
れた還元性および実用上支障のない優れたシャッター強
度が得られる。
次に、この発明の焼成塊成鉱の製造方法の一例を説明す
る。
る。
下記第１表に示す粒度分布および下記第２表に示す成分
組成を有する粉粒状鉄鉱石に、媒溶剤としての生石灰５
．３ｗｔ、％を添加し、ミキサーによって混合した。こ
のようにして得られた混合物を第１ペレタイザに供給し
て水を加えながら造粒し、次いで、得られた造粒物と、
この造粒物に対し、６ｗｔ、％の粉コークスとを第２ベ
レタイザに供給して、造粒物の表面に粉コークスをコー
ティングし、水分含有量が９．２ｗｔ、％で、下記第３
表に示す粒径の生ベレットを調製シタ。
組成を有する粉粒状鉄鉱石に、媒溶剤としての生石灰５
．３ｗｔ、％を添加し、ミキサーによって混合した。こ
のようにして得られた混合物を第１ペレタイザに供給し
て水を加えながら造粒し、次いで、得られた造粒物と、
この造粒物に対し、６ｗｔ、％の粉コークスとを第２ベ
レタイザに供給して、造粒物の表面に粉コークスをコー
ティングし、水分含有量が９．２ｗｔ、％で、下記第３
表に示す粒径の生ベレットを調製シタ。
上記により調製された生ペレットを、下向き乾燥ゾーン
、点火ゾーンおよび焼成ゾーンを有する無端移動グレー
ト式焼成炉に供給し、下向き乾燥ゾーンにおいて２５０
℃の温度のガスにより３分間乾燥し、点火ゾーンにおい
て１１００℃の温度で１分間点火し、焼成ゾーンにおい
て１３５０℃以下の温度で焼成し次いで冷却（焼成、冷
却時間１８分間）することによシ、第４表に示す気孔の
本発明の焼成塊成鉱を製造することができた。
、点火ゾーンおよび焼成ゾーンを有する無端移動グレー
ト式焼成炉に供給し、下向き乾燥ゾーンにおいて２５０
℃の温度のガスにより３分間乾燥し、点火ゾーンにおい
て１１００℃の温度で１分間点火し、焼成ゾーンにおい
て１３５０℃以下の温度で焼成し次いで冷却（焼成、冷
却時間１８分間）することによシ、第４表に示す気孔の
本発明の焼成塊成鉱を製造することができた。
第４表
（ｗｔ、チ）
上記第４表に示す気孔は、水銀が収容された容器内に焼
成塊成鉱を入れ、水銀を１−１０５ＰＳＩまで加圧した
ときにおける、焼成塊成鉱の各気孔に浸透する水銀の量
によっそ測定した。
成塊成鉱を入れ、水銀を１−１０５ＰＳＩまで加圧した
ときにおける、焼成塊成鉱の各気孔に浸透する水銀の量
によっそ測定した。
比較のために、０．０４４ｍ以下の粒径の微粉を７２ｗ
ｔ４含有する微粉鉄鉱石に媒溶剤としての生石灰をａ
６ ｗｔ、％添加しそして混合した混合物を造粒して得
られた生ペレットを、無端移動グレート式焼成炉によシ
焼成してなる従来の焼成塊成鉱の気孔を上記方法で調べ
たところ、大部分の気孔の直径は、０．０５〜へ５μｍ
であった。また、従来の焼結鉱の気孔を上記方法で調べ
たところ、大部分の気孔の直径は、０．１〜１００μｍ
であった。従って、上記のようだして製造された本発明
の焼成塊成鉱の還元率は、前記従来の塊成鉱および前記
従来の焼結鉱に比べて高かった。
ｔ４含有する微粉鉄鉱石に媒溶剤としての生石灰をａ
６ ｗｔ、％添加しそして混合した混合物を造粒して得
られた生ペレットを、無端移動グレート式焼成炉によシ
焼成してなる従来の焼成塊成鉱の気孔を上記方法で調べ
たところ、大部分の気孔の直径は、０．０５〜へ５μｍ
であった。また、従来の焼結鉱の気孔を上記方法で調べ
たところ、大部分の気孔の直径は、０．１〜１００μｍ
であった。従って、上記のようだして製造された本発明
の焼成塊成鉱の還元率は、前記従来の塊成鉱および前記
従来の焼結鉱に比べて高かった。
以上述べたように、この発明によれば、還元性に優れ、
しかも移送中に破壊しだシ高炉内において粉化すること
がない実用上十分な強度を有する焼成塊成鉱が得られる
工業上有用な効果がもたらされる。
しかも移送中に破壊しだシ高炉内において粉化すること
がない実用上十分な強度を有する焼成塊成鉱が得られる
工業上有用な効果がもたらされる。
第１図は１０〜１００μｍの直径の気孔の全気孔ｆ対す
る割合と還元率との関係を示すグラフ、第２図は１０〜
１００μｍの直径の気孔の全気孔に対する割合とシャッ
ター強度との関係を示すグラフ、第３図は全気孔の３０
〜８０％の範囲の気孔の直径と還元率との関係を示すグ
ラフ、そして、第４図は全気孔の３０〜８０チの範囲の
気孔の直径とシャッター強度との関係を示すグラフであ
る。
る割合と還元率との関係を示すグラフ、第２図は１０〜
１００μｍの直径の気孔の全気孔に対する割合とシャッ
ター強度との関係を示すグラフ、第３図は全気孔の３０
〜８０％の範囲の気孔の直径と還元率との関係を示すグ
ラフ、そして、第４図は全気孔の３０〜８０チの範囲の
気孔の直径とシャッター強度との関係を示すグラフであ
る。
Claims (1)
- 粉粒状鉄鉱石に媒溶剤を添加しそして混合した混合物を
造粒して得られた生ペレットを焼成してなる、多数の気
孔を有する焼成塊成鉱において、前記気孔の直径が１０
０μｍ以下であり、そして、全気孔の３０〜８０％の気
孔の直径が１０μｍ以上、１００μｍ以下であることを
特徴とする、優れた還元性および強度を有する焼成塊成
鉱。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14827885A JPS6210226A (ja) | 1985-07-08 | 1985-07-08 | 優れた還元性および強度を有する焼成塊成鉱 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14827885A JPS6210226A (ja) | 1985-07-08 | 1985-07-08 | 優れた還元性および強度を有する焼成塊成鉱 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6210226A true JPS6210226A (ja) | 1987-01-19 |
Family
ID=15449186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14827885A Pending JPS6210226A (ja) | 1985-07-08 | 1985-07-08 | 優れた還元性および強度を有する焼成塊成鉱 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6210226A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0578253A1 (en) * | 1986-12-15 | 1994-01-12 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method for manufacturing agglomerates of fired pellets |
| RU2743435C1 (ru) * | 2020-01-31 | 2021-02-18 | Виктор Михайлович Павловец | Способ получения окатышей |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5419847A (en) * | 1977-07-13 | 1979-02-14 | Tokyo Shibaura Electric Co | Control system for sewing process |
-
1985
- 1985-07-08 JP JP14827885A patent/JPS6210226A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5419847A (en) * | 1977-07-13 | 1979-02-14 | Tokyo Shibaura Electric Co | Control system for sewing process |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0578253A1 (en) * | 1986-12-15 | 1994-01-12 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method for manufacturing agglomerates of fired pellets |
| RU2743435C1 (ru) * | 2020-01-31 | 2021-02-18 | Виктор Михайлович Павловец | Способ получения окатышей |
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