JPS6210226A - 優れた還元性および強度を有する焼成塊成鉱 - Google Patents
優れた還元性および強度を有する焼成塊成鉱Info
- Publication number
- JPS6210226A JPS6210226A JP14827885A JP14827885A JPS6210226A JP S6210226 A JPS6210226 A JP S6210226A JP 14827885 A JP14827885 A JP 14827885A JP 14827885 A JP14827885 A JP 14827885A JP S6210226 A JPS6210226 A JP S6210226A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pores
- ore
- diameter
- strength
- pellets
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、高炉用原料として、優れた還元性および実
用上十分な強度を有する焼成塊成鉱に関するものである
。
用上十分な強度を有する焼成塊成鉱に関するものである
。
近時、高炉用原料として、焼成塊成鉱を使用することが
多くなってきた。このような焼成塊成鉱は、粉粒状鉄鉱
石【媒溶剤または媒溶剤と粉粒状固体燃料とを添加しそ
して混合した混合物を造粒して得られた生ペレット、ま
だは、前記混合物を造粒して得られた造粒物の表面に粉
粒状固体燃料が被覆された生ベレットを焼成することに
より製造される。
多くなってきた。このような焼成塊成鉱は、粉粒状鉄鉱
石【媒溶剤または媒溶剤と粉粒状固体燃料とを添加しそ
して混合した混合物を造粒して得られた生ペレット、ま
だは、前記混合物を造粒して得られた造粒物の表面に粉
粒状固体燃料が被覆された生ベレットを焼成することに
より製造される。
上記のようにして製造された焼成塊成鉱は、多数の気孔
を有している。従来の焼成塊成鉱の大部分の気孔の直径
は0.5μm以下で小さい。従って、従来の焼成塊成鉱
は、還元時における還元ガスの拡散が悪いため、焼結鉱
に比べて還元性が劣る間順を有していた。
を有している。従来の焼成塊成鉱の大部分の気孔の直径
は0.5μm以下で小さい。従って、従来の焼成塊成鉱
は、還元時における還元ガスの拡散が悪いため、焼結鉱
に比べて還元性が劣る間順を有していた。
上述のような問題を解決するために、例えば、特公昭5
7−14417号公報には、全気孔の5〜20 気孔の
直径が0.1〜3ffIII+である焼成塊成鉱が開示
されている。上記のように気孔の直径が大きいと還元ガ
スの拡散がよくなるため、還元性が良好になる。しかし
ながら、気孔の直径が大きいと、強度の低下を招くため
、焼成塊成鉱が移送中に破壊したり、高炉内において粉
化する問題が生ずる。
7−14417号公報には、全気孔の5〜20 気孔の
直径が0.1〜3ffIII+である焼成塊成鉱が開示
されている。上記のように気孔の直径が大きいと還元ガ
スの拡散がよくなるため、還元性が良好になる。しかし
ながら、気孔の直径が大きいと、強度の低下を招くため
、焼成塊成鉱が移送中に破壊したり、高炉内において粉
化する問題が生ずる。
従って、この発明の目的は、還元性に優れ、しかも移送
中に破壊しだシ高炉内において粉化することがない実用
上十分な強度を有する焼成塊成鉱を提供することにある
。
中に破壊しだシ高炉内において粉化することがない実用
上十分な強度を有する焼成塊成鉱を提供することにある
。
この発明は、粉粒状鉄鉱石に媒溶剤を添加しそして混合
した混合物を造粒して得られた生ペレットを焼成してな
る、多数の気孔を有する焼成塊成鉱において、 前記気孔の・直径が100μm以下であシ、そして、全
気孔の30〜80チの気孔の直径が10〜100μmで
あることに特徴を有するものである。
した混合物を造粒して得られた生ペレットを焼成してな
る、多数の気孔を有する焼成塊成鉱において、 前記気孔の・直径が100μm以下であシ、そして、全
気孔の30〜80チの気孔の直径が10〜100μmで
あることに特徴を有するものである。
この発明において、焼成塊成鉱の気孔の直径は100μ
m以下でなければならない。気孔の直径が100μmを
超えると、その強度が低下し、移送時の衝撃等てよって
焼成塊成鉱が破壊し、また、高炉内において粉化しやす
くなる問題が生ずる。更に、この発明において、焼成塊
成鉱の全気孔の30〜80チの気孔の直径は、10μm
以上、100μm以下でなければならない。全気孔の3
0〜80%の気孔の直径が10μm未満では、還元時に
焼成塊成鉱中への還元ガスの拡散が抑制される結果、還
元性が劣化する問題が生ずる。
m以下でなければならない。気孔の直径が100μmを
超えると、その強度が低下し、移送時の衝撃等てよって
焼成塊成鉱が破壊し、また、高炉内において粉化しやす
くなる問題が生ずる。更に、この発明において、焼成塊
成鉱の全気孔の30〜80チの気孔の直径は、10μm
以上、100μm以下でなければならない。全気孔の3
0〜80%の気孔の直径が10μm未満では、還元時に
焼成塊成鉱中への還元ガスの拡散が抑制される結果、還
元性が劣化する問題が生ずる。
また、10〜100μmの直径の気孔が全気孔の30チ
未満では、焼成塊成鉱中への還元ガスの拡散が抑制され
る結果、還元性が劣化する問題が生ずる。一方10〜1
00μmの直径の気孔が全気孔の80%を超えると、焼
成塊成鉱の組織全体が著しく多孔性となる結果、その強
度が低下し、前述したように、移送時の衝撃等によって
焼成塊成鉱が破壊し、また、高炉内において粉化しやす
くなる問題が生ずる。
未満では、焼成塊成鉱中への還元ガスの拡散が抑制され
る結果、還元性が劣化する問題が生ずる。一方10〜1
00μmの直径の気孔が全気孔の80%を超えると、焼
成塊成鉱の組織全体が著しく多孔性となる結果、その強
度が低下し、前述したように、移送時の衝撃等によって
焼成塊成鉱が破壊し、また、高炉内において粉化しやす
くなる問題が生ずる。
第1図は、10〜100μmの直径の気孔の、全気孔に
対する割合(気孔率)と、還元率との関係を示すグラフ
である。なお、還元率は、JIS M8713に定め
られている方法で求めた。第1図に示すように、10〜
100μmの直径の気孔が全気孔の30係未満の場合は
、還元率が低下し、70チ以下になる。
対する割合(気孔率)と、還元率との関係を示すグラフ
である。なお、還元率は、JIS M8713に定め
られている方法で求めた。第1図に示すように、10〜
100μmの直径の気孔が全気孔の30係未満の場合は
、還元率が低下し、70チ以下になる。
第2図は、10〜100μmの直径の気孔の、全気孔に
対する割合(気孔率)と、シャッター強度との関係を示
すグラフである。なお、シャッター強度は、JIS M
8711に定められている方法で求め、+5閣の指数を
強度指数とした。第2図に示すように、10〜100μ
mの直径の気孔が全気孔の80%を超えるとシャッター
強度が低下し、90チ以下になる。
対する割合(気孔率)と、シャッター強度との関係を示
すグラフである。なお、シャッター強度は、JIS M
8711に定められている方法で求め、+5閣の指数を
強度指数とした。第2図に示すように、10〜100μ
mの直径の気孔が全気孔の80%を超えるとシャッター
強度が低下し、90チ以下になる。
第3図は、全気孔の30〜80チの範囲の気孔の直径と
還元率との関係を示すグラフである。第3図に示すよう
に、全気孔の30〜80チの範囲の気孔の直径が1μm
以上、10μm未満の場合は、還元率が低下し、約62
%になる。
還元率との関係を示すグラフである。第3図に示すよう
に、全気孔の30〜80チの範囲の気孔の直径が1μm
以上、10μm未満の場合は、還元率が低下し、約62
%になる。
第4図は、全気孔の30〜80%の範囲の気孔の直径と
シャッター強度との関係を示すグラフである。第4図に
示すように、全気孔の30〜80チの範囲の気孔の直径
が100μm超、1000μm以下の場合は、シャッタ
ー強度が低下し、約86チになる。
シャッター強度との関係を示すグラフである。第4図に
示すように、全気孔の30〜80チの範囲の気孔の直径
が100μm超、1000μm以下の場合は、シャッタ
ー強度が低下し、約86チになる。
上記第1図〜第4図から明らかなように、全気孔の30
〜80%の気孔の直径が10〜100μmの場合は、優
れた還元性および実用上支障のない優れたシャッター強
度が得られる。
〜80%の気孔の直径が10〜100μmの場合は、優
れた還元性および実用上支障のない優れたシャッター強
度が得られる。
次に、この発明の焼成塊成鉱の製造方法の一例を説明す
る。
る。
下記第1表に示す粒度分布および下記第2表に示す成分
組成を有する粉粒状鉄鉱石に、媒溶剤としての生石灰5
.3wt、%を添加し、ミキサーによって混合した。こ
のようにして得られた混合物を第1ペレタイザに供給し
て水を加えながら造粒し、次いで、得られた造粒物と、
この造粒物に対し、6wt、%の粉コークスとを第2ベ
レタイザに供給して、造粒物の表面に粉コークスをコー
ティングし、水分含有量が9.2wt、%で、下記第3
表に示す粒径の生ベレットを調製シタ。
組成を有する粉粒状鉄鉱石に、媒溶剤としての生石灰5
.3wt、%を添加し、ミキサーによって混合した。こ
のようにして得られた混合物を第1ペレタイザに供給し
て水を加えながら造粒し、次いで、得られた造粒物と、
この造粒物に対し、6wt、%の粉コークスとを第2ベ
レタイザに供給して、造粒物の表面に粉コークスをコー
ティングし、水分含有量が9.2wt、%で、下記第3
表に示す粒径の生ベレットを調製シタ。
上記により調製された生ペレットを、下向き乾燥ゾーン
、点火ゾーンおよび焼成ゾーンを有する無端移動グレー
ト式焼成炉に供給し、下向き乾燥ゾーンにおいて250
℃の温度のガスにより3分間乾燥し、点火ゾーンにおい
て1100℃の温度で1分間点火し、焼成ゾーンにおい
て1350℃以下の温度で焼成し次いで冷却(焼成、冷
却時間18分間)することによシ、第4表に示す気孔の
本発明の焼成塊成鉱を製造することができた。
、点火ゾーンおよび焼成ゾーンを有する無端移動グレー
ト式焼成炉に供給し、下向き乾燥ゾーンにおいて250
℃の温度のガスにより3分間乾燥し、点火ゾーンにおい
て1100℃の温度で1分間点火し、焼成ゾーンにおい
て1350℃以下の温度で焼成し次いで冷却(焼成、冷
却時間18分間)することによシ、第4表に示す気孔の
本発明の焼成塊成鉱を製造することができた。
第4表
(wt、チ)
上記第4表に示す気孔は、水銀が収容された容器内に焼
成塊成鉱を入れ、水銀を1−105PSIまで加圧した
ときにおける、焼成塊成鉱の各気孔に浸透する水銀の量
によっそ測定した。
成塊成鉱を入れ、水銀を1−105PSIまで加圧した
ときにおける、焼成塊成鉱の各気孔に浸透する水銀の量
によっそ測定した。
比較のために、0.044m以下の粒径の微粉を72w
t4含有する微粉鉄鉱石に媒溶剤としての生石灰をa
6 wt、%添加しそして混合した混合物を造粒して得
られた生ペレットを、無端移動グレート式焼成炉によシ
焼成してなる従来の焼成塊成鉱の気孔を上記方法で調べ
たところ、大部分の気孔の直径は、0.05〜へ5μm
であった。また、従来の焼結鉱の気孔を上記方法で調べ
たところ、大部分の気孔の直径は、0.1〜100μm
であった。従って、上記のようだして製造された本発明
の焼成塊成鉱の還元率は、前記従来の塊成鉱および前記
従来の焼結鉱に比べて高かった。
t4含有する微粉鉄鉱石に媒溶剤としての生石灰をa
6 wt、%添加しそして混合した混合物を造粒して得
られた生ペレットを、無端移動グレート式焼成炉によシ
焼成してなる従来の焼成塊成鉱の気孔を上記方法で調べ
たところ、大部分の気孔の直径は、0.05〜へ5μm
であった。また、従来の焼結鉱の気孔を上記方法で調べ
たところ、大部分の気孔の直径は、0.1〜100μm
であった。従って、上記のようだして製造された本発明
の焼成塊成鉱の還元率は、前記従来の塊成鉱および前記
従来の焼結鉱に比べて高かった。
以上述べたように、この発明によれば、還元性に優れ、
しかも移送中に破壊しだシ高炉内において粉化すること
がない実用上十分な強度を有する焼成塊成鉱が得られる
工業上有用な効果がもたらされる。
しかも移送中に破壊しだシ高炉内において粉化すること
がない実用上十分な強度を有する焼成塊成鉱が得られる
工業上有用な効果がもたらされる。
第1図は10〜100μmの直径の気孔の全気孔f対す
る割合と還元率との関係を示すグラフ、第2図は10〜
100μmの直径の気孔の全気孔に対する割合とシャッ
ター強度との関係を示すグラフ、第3図は全気孔の30
〜80%の範囲の気孔の直径と還元率との関係を示すグ
ラフ、そして、第4図は全気孔の30〜80チの範囲の
気孔の直径とシャッター強度との関係を示すグラフであ
る。
る割合と還元率との関係を示すグラフ、第2図は10〜
100μmの直径の気孔の全気孔に対する割合とシャッ
ター強度との関係を示すグラフ、第3図は全気孔の30
〜80%の範囲の気孔の直径と還元率との関係を示すグ
ラフ、そして、第4図は全気孔の30〜80チの範囲の
気孔の直径とシャッター強度との関係を示すグラフであ
る。
Claims (1)
- 粉粒状鉄鉱石に媒溶剤を添加しそして混合した混合物を
造粒して得られた生ペレットを焼成してなる、多数の気
孔を有する焼成塊成鉱において、前記気孔の直径が10
0μm以下であり、そして、全気孔の30〜80%の気
孔の直径が10μm以上、100μm以下であることを
特徴とする、優れた還元性および強度を有する焼成塊成
鉱。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14827885A JPS6210226A (ja) | 1985-07-08 | 1985-07-08 | 優れた還元性および強度を有する焼成塊成鉱 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14827885A JPS6210226A (ja) | 1985-07-08 | 1985-07-08 | 優れた還元性および強度を有する焼成塊成鉱 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6210226A true JPS6210226A (ja) | 1987-01-19 |
Family
ID=15449186
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14827885A Pending JPS6210226A (ja) | 1985-07-08 | 1985-07-08 | 優れた還元性および強度を有する焼成塊成鉱 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6210226A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0578253A1 (en) * | 1986-12-15 | 1994-01-12 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method for manufacturing agglomerates of fired pellets |
RU2743435C1 (ru) * | 2020-01-31 | 2021-02-18 | Виктор Михайлович Павловец | Способ получения окатышей |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5419847A (en) * | 1977-07-13 | 1979-02-14 | Tokyo Shibaura Electric Co | Control system for sewing process |
-
1985
- 1985-07-08 JP JP14827885A patent/JPS6210226A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5419847A (en) * | 1977-07-13 | 1979-02-14 | Tokyo Shibaura Electric Co | Control system for sewing process |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0578253A1 (en) * | 1986-12-15 | 1994-01-12 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method for manufacturing agglomerates of fired pellets |
RU2743435C1 (ru) * | 2020-01-31 | 2021-02-18 | Виктор Михайлович Павловец | Способ получения окатышей |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0271863B1 (en) | Method for manufacturing agglomerates of fired pellets | |
JPH024658B2 (ja) | ||
JP2704673B2 (ja) | 半還元焼結鉱の製造方法 | |
JPS60131930A (ja) | 焼結鉱用ペレツト | |
JPS6210226A (ja) | 優れた還元性および強度を有する焼成塊成鉱 | |
JP3708981B2 (ja) | 製鉄用塊成鉱 | |
CN114934173A (zh) | 一种燃料分级分加的强化烧结方法 | |
JPS63149336A (ja) | 焼成塊成鉱の製造方法 | |
JPS63219534A (ja) | 自溶性ペレットの製造方法 | |
JP2002241853A (ja) | 高炉用非焼成塊成鉱 | |
JPS63149331A (ja) | 焼成塊成鉱の製造方法 | |
JP2790026B2 (ja) | 焼成塊成鉱の製造方法 | |
JPH0633151A (ja) | 焼成塊成鉱の製造方法 | |
JP2755042B2 (ja) | 焼成塊成鉱の製造方法 | |
JPH05339653A (ja) | 焼結鉱原料の前処理法および製鉄用焼結鉱原料 | |
JPS62174333A (ja) | 塊成鉱の製造方法 | |
JP2003277838A (ja) | 高炉用焼結原料に用いる高結晶水鉱石、高炉用焼結原料及びその製造方法 | |
JP2755036B2 (ja) | 焼成塊成鉱の製造方法 | |
JP6885386B2 (ja) | 炭材内装粒子の製造方法および炭材内装焼結鉱の製造方法 | |
JPS63149332A (ja) | 焼成塊成鉱の製造方法 | |
JPS63149335A (ja) | 焼成塊成鉱の製造方法 | |
JPS6383205A (ja) | 高炉操業方法 | |
JPH0621298B2 (ja) | 塊成鉱の製造方法 | |
JPS63153226A (ja) | 焼成塊成鉱の製造方法 | |
JPH0425327B2 (ja) |