JPS62101809A - 再熱系を有する一軸コンバインドプラント - Google Patents
再熱系を有する一軸コンバインドプラントInfo
- Publication number
- JPS62101809A JPS62101809A JP24061885A JP24061885A JPS62101809A JP S62101809 A JPS62101809 A JP S62101809A JP 24061885 A JP24061885 A JP 24061885A JP 24061885 A JP24061885 A JP 24061885A JP S62101809 A JPS62101809 A JP S62101809A
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- JP
- Japan
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- turbine
- pressure
- pressure turbine
- steam
- low
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- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/12—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engines being mechanically coupled
- F01K23/16—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engines being mechanically coupled all the engines being turbines
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は高圧蒸気タービン及び再熱蒸気タービンからな
る蒸気タービンとガスタービンが一軸に結合されたコン
バインドプラントに係り、特に起で力時の昇速及び無負
荷運転に伴って発生する高圧蒸気タービンの風損及び低
圧蒸気タービンの風損による過熱を防止すると共に、高
圧タービン通気時に発生する高圧タービン排気温度上昇
を防止し、安全な運転を可能にしたコンバインドプラン
トに関するものである。
る蒸気タービンとガスタービンが一軸に結合されたコン
バインドプラントに係り、特に起で力時の昇速及び無負
荷運転に伴って発生する高圧蒸気タービンの風損及び低
圧蒸気タービンの風損による過熱を防止すると共に、高
圧タービン通気時に発生する高圧タービン排気温度上昇
を防止し、安全な運転を可能にしたコンバインドプラン
トに関するものである。
近年、褐効率発電プラントとしてコンバインドプラント
の連用が多くなり、−軸化、再熱化の傾向をたどってい
る。
の連用が多くなり、−軸化、再熱化の傾向をたどってい
る。
−・ｉ？ｌ−ンバインドプラントにおいては、蒸気ター
ビンとガスタービンとが同時に起動昇速できるために、
多Ｉｉ１＋型コンバインドプラント、すなわち内気ター
ビンとガスタービンとが別軸に構成されているプラント
に比較して、蒸気タービンとガスタービンとが同時に昇
速出来る分だけ、起動時間を′Ｇ格出来るという長所が
ある。
ビンとガスタービンとが同時に起動昇速できるために、
多Ｉｉ１＋型コンバインドプラント、すなわち内気ター
ビンとガスタービンとが別軸に構成されているプラント
に比較して、蒸気タービンとガスタービンとが同時に昇
速出来る分だけ、起動時間を′Ｇ格出来るという長所が
ある。
しかしその反面、蒸気タービンへの通気に際しては、ま
ずガスタービンを昇速しでガスタービン排ガスを発生さ
せ、そのリドガスを熱源としてボイラより蒸気が発生さ
せる。従って、負荷上昇の念めの多面の蒸気が発生じな
いので、蒸気タービンの動力発生はガスタービンよりも
憚れでいる。
ずガスタービンを昇速しでガスタービン排ガスを発生さ
せ、そのリドガスを熱源としてボイラより蒸気が発生さ
せる。従って、負荷上昇の念めの多面の蒸気が発生じな
いので、蒸気タービンの動力発生はガスタービンよりも
憚れでいる。
その結果、７Ａ気タービンはガスタービンにより昇速及
び無負荷運転され、風損によるず温度上昇し、更にシー
ル蒸気により特に低圧最終段近傍が著しく加熱される。
び無負荷運転され、風損によるず温度上昇し、更にシー
ル蒸気により特に低圧最終段近傍が著しく加熱される。
従来この欠点を除くため、補助蒸気源及び補助蒸気配管
を設置して低圧タービンにクーリング蒸気を導く工夫が
なされた（特開昭５８−１１７３０６号公？Ｓ）が補助
ボイラ設置は多大なコスト増加になるという欠点があっ
た。
を設置して低圧タービンにクーリング蒸気を導く工夫が
なされた（特開昭５８−１１７３０６号公？Ｓ）が補助
ボイラ設置は多大なコスト増加になるという欠点があっ
た。
再熱系を有するプラントは起動時間短縮のためバイパス
系を有し、そのため蒸気タービン通気時に再熱系の圧力
が存在するので高圧タービンが仕事せず、高圧排気温度
が上昇するという不具合があった。
系を有し、そのため蒸気タービン通気時に再熱系の圧力
が存在するので高圧タービンが仕事せず、高圧排気温度
が上昇するという不具合があった。
従来火力ではこのため中圧タービンで起動し、高圧ター
ビン排気蒸気は復水器に導き、高圧タービン内の圧力を
低下させることにより、昇速及び無負荷・連転時の高圧
タービン内の１虱損をおさえ、さらに高圧タービン通気
時の温度上昇を防止する工夫があった。
ビン排気蒸気は復水器に導き、高圧タービン内の圧力を
低下させることにより、昇速及び無負荷・連転時の高圧
タービン内の１虱損をおさえ、さらに高圧タービン通気
時の温度上昇を防止する工夫があった。
しかしながら上記の公知技術は、コンバインドプラント
の如くガスタービンで起動及び昇速する場合に適用し得
るものではなく、高圧タービン排気蒸気を単に復水器に
回収するだけで利用価喧が少ないという欠点が必った。
の如くガスタービンで起動及び昇速する場合に適用し得
るものではなく、高圧タービン排気蒸気を単に復水器に
回収するだけで利用価喧が少ないという欠点が必った。
不発明の目的は、再熱系を有する蒸気タービンとガスタ
ービンとが一軸に構成されたコンバインドプラントにお
いて、蒸気タービン昇速及び無負荷時の蒸気タービン加
熱を防止するための新たなコンバインドシステムを提供
するにある。
ービンとが一軸に構成されたコンバインドプラントにお
いて、蒸気タービン昇速及び無負荷時の蒸気タービン加
熱を防止するための新たなコンバインドシステムを提供
するにある。
上記の目的を達成するために創作した本発明の一’Ｍコ
ンバインドプラントについて、先ず、その基本的原理に
ついて略述する。
ンバインドプラントについて、先ず、その基本的原理に
ついて略述する。
本発明の要点（−ｔ、再熱系を有する蒸気タービンにお
いて、高圧タービン出口配管と再熱タービンの中圧ター
ビン排気部、低圧タービン抽気部等とを蒸気制御弁を介
して接続し、高圧タービンから該接続管を通して蒸気を
流すことにより、ガスタービン昇速後 偏圧タービン琲
気部及び低圧タービン排気部が風損によ）加熱されるこ
とを防止するにある。
いて、高圧タービン出口配管と再熱タービンの中圧ター
ビン排気部、低圧タービン抽気部等とを蒸気制御弁を介
して接続し、高圧タービンから該接続管を通して蒸気を
流すことにより、ガスタービン昇速後 偏圧タービン琲
気部及び低圧タービン排気部が風損によ）加熱されるこ
とを防止するにある。
本発明はコンバインドプラントが高効率化及び大型化す
ることに伴う再熱化及び−■化に対し、また起動時間短
縮に伴うバイパス系統の運用に対し、鵬圧及び低圧蒸気
タービンが避けて通ることの出来ない問題点を解決する
ものである。
ることに伴う再熱化及び−■化に対し、また起動時間短
縮に伴うバイパス系統の運用に対し、鵬圧及び低圧蒸気
タービンが避けて通ることの出来ない問題点を解決する
ものである。
上述の原理に基づいて前記の目的を達成するため、本発
明に係る一軸コンバインドプラントは、ガスタービンの
拷ガスを熱源として高圧蒸気タービンの排気蒸気を再熱
する排気再熱ボイラを備え、蒸気タービンとガスタービ
ンとを一軸に連結したコンバインドプラントにおいて、
高圧タービン徘気部と低温再熱配管逆止弁との中間から
分岐せしめて中圧タービンバイパス配管を設け、この中
圧ターヒフバイパス配管に中正タービンバイパス弁を設
けると共に、該中圧タービンバイパス管を、低圧段側タ
ービン排気部及び低圧段側タービン抽気管の少なくとも
何れか一方に接続し、プラント起動に際して高圧タービ
ン排気圧力を抑制して高圧タービンの過熱を防止し得べ
くなすと共に、低圧段側タービンにバイパス蒸気を導入
して該低圧段側タービンの過熱を防止したことを＠−徴
とする。
明に係る一軸コンバインドプラントは、ガスタービンの
拷ガスを熱源として高圧蒸気タービンの排気蒸気を再熱
する排気再熱ボイラを備え、蒸気タービンとガスタービ
ンとを一軸に連結したコンバインドプラントにおいて、
高圧タービン徘気部と低温再熱配管逆止弁との中間から
分岐せしめて中圧タービンバイパス配管を設け、この中
圧ターヒフバイパス配管に中正タービンバイパス弁を設
けると共に、該中圧タービンバイパス管を、低圧段側タ
ービン排気部及び低圧段側タービン抽気管の少なくとも
何れか一方に接続し、プラント起動に際して高圧タービ
ン排気圧力を抑制して高圧タービンの過熱を防止し得べ
くなすと共に、低圧段側タービンにバイパス蒸気を導入
して該低圧段側タービンの過熱を防止したことを＠−徴
とする。
以下、本発明の実施例を図面に沿って説明する。
第１図は本発明の実施例でろる再熱系を有するコンバイ
ンドプラントを示す。
ンドプラントを示す。
圧縮１・及１、ガスタービン２、発を磯３により構成さ
れるガスタービン装置が、カップリング７によって、高
圧タービン４．中圧タービン５．低圧ターピ／６よりな
る蒸気タービンと一軸に連結されている。
れるガスタービン装置が、カップリング７によって、高
圧タービン４．中圧タービン５．低圧ターピ／６よりな
る蒸気タービンと一軸に連結されている。
空気取入口８から流入した空気はサイレンサ９を通り、
圧縮機１で圧縮され、・燃焼躇１０で燃料ガスと混合し
燃焼して鍋温高圧ガスとなり、ガスタービン２に流入す
る。ガスタービ／２では高温副圧ガスのエネルギーを回
転エネルギーに変換する。ガスタービン２で仕事をした
排ガスは蒸気発生器１１に加熱流体として流入する。該
蒸気発生器１１は高圧蒸気発生器１２と再熱蒸気発生器
１３とによって構成されておシ、高圧、＜６気発生器１
２で発生した蒸気は、間圧蒸気配管１４を通じ高圧蒸気
止め弁１５．高圧紫気加減弁１６を通り、高圧タービン
に流入する。また起動時に高圧蒸気条件が確立しない場
合には、高圧バイパス管１７゜高圧バイパス弁１８を通
して低温再熱配管１９へ蒸気を流すようになっている。
圧縮機１で圧縮され、・燃焼躇１０で燃料ガスと混合し
燃焼して鍋温高圧ガスとなり、ガスタービン２に流入す
る。ガスタービ／２では高温副圧ガスのエネルギーを回
転エネルギーに変換する。ガスタービン２で仕事をした
排ガスは蒸気発生器１１に加熱流体として流入する。該
蒸気発生器１１は高圧蒸気発生器１２と再熱蒸気発生器
１３とによって構成されておシ、高圧、＜６気発生器１
２で発生した蒸気は、間圧蒸気配管１４を通じ高圧蒸気
止め弁１５．高圧紫気加減弁１６を通り、高圧タービン
に流入する。また起動時に高圧蒸気条件が確立しない場
合には、高圧バイパス管１７゜高圧バイパス弁１８を通
して低温再熱配管１９へ蒸気を流すようになっている。
高圧タービン４からの蒸気は低温再熱管１９を通じて逆
止弁２０を通り、高圧バイパス配管１７と合流し再熱蒸
気発生器１３に入る。再熱蒸気発生器１３で再熱された
蒸気は高温再熱蒸気配管２１を通じて中圧止め弁２２．
中圧阻止弁２３を通シ、中圧タービン４に流入しクロス
アラウンド管２４を通って低圧タービン６に流入する。
止弁２０を通り、高圧バイパス配管１７と合流し再熱蒸
気発生器１３に入る。再熱蒸気発生器１３で再熱された
蒸気は高温再熱蒸気配管２１を通じて中圧止め弁２２．
中圧阻止弁２３を通シ、中圧タービン４に流入しクロス
アラウンド管２４を通って低圧タービン６に流入する。
低圧蒸気タービン６を出た蒸気は漢水膳２５で復水とな
シ、復水ポンプ２６、グランドコンデンサ２７を介し、
高圧タービン４及び中圧タービン５並びに低圧タービン
６からの抽気蒸気によシ復水を加熱する復水加熱器２８
を経て、゛治水配管２９を通って、高圧蒸気発生器１２
へ戻るようになっている。高圧バイパス管１７と同様に
、起動時に低圧蒸気条件が確立しない場合に２よ、低圧
バイパス管３０．低圧バイパス弁３１を通じて復水器２
５へ蒸気を流すようになっている。
シ、復水ポンプ２６、グランドコンデンサ２７を介し、
高圧タービン４及び中圧タービン５並びに低圧タービン
６からの抽気蒸気によシ復水を加熱する復水加熱器２８
を経て、゛治水配管２９を通って、高圧蒸気発生器１２
へ戻るようになっている。高圧バイパス管１７と同様に
、起動時に低圧蒸気条件が確立しない場合に２よ、低圧
バイパス管３０．低圧バイパス弁３１を通じて復水器２
５へ蒸気を流すようになっている。
高圧タービン４の排気蒸気は低温再熱管１９の逆止＊２
０よりも高圧タービン４側で取り出され、中圧タービン
バイパス配管３２．中圧タービンバイパス、升３３を介
して、中圧タービン５排気部３４′または中圧タービン
抽気管３５に導入される。
０よりも高圧タービン４側で取り出され、中圧タービン
バイパス配管３２．中圧タービンバイパス、升３３を介
して、中圧タービン５排気部３４′または中圧タービン
抽気管３５に導入される。
高圧タービン４排気部の蒸気は、ガスタービン２が昇速
し一軸に連結されていることによシ蒸気タービンが同一
速度で回転する際発生する高圧タービンの風損と低圧タ
ービンの風損とを防止して、両タービン排気部が過熱す
るのを防止すると共に、負荷上昇時、高圧タービン排気
部の蒸気圧力が、低【産褥熱蒸気圧力以上となるまでの
間に、重圧タービン排気部温度が上昇しないようにする
ものである。
し一軸に連結されていることによシ蒸気タービンが同一
速度で回転する際発生する高圧タービンの風損と低圧タ
ービンの風損とを防止して、両タービン排気部が過熱す
るのを防止すると共に、負荷上昇時、高圧タービン排気
部の蒸気圧力が、低【産褥熱蒸気圧力以上となるまでの
間に、重圧タービン排気部温度が上昇しないようにする
ものである。
第２１ｇは前記と異なる実施例を示す。この実施例の構
成を第１図の実施例の構成との比較において、その異な
るところを説明すると、中圧タービンバイパス配管３２
の歴続先を低圧抽気管３７としたものである。本実施例
において上記の接続先を低圧ケーシング３６としても同
様の作用、効果が得られる。
成を第１図の実施例の構成との比較において、その異な
るところを説明すると、中圧タービンバイパス配管３２
の歴続先を低圧抽気管３７としたものである。本実施例
において上記の接続先を低圧ケーシング３６としても同
様の作用、効果が得られる。
第３図は／＠１図及び第２図の実施例における作用の原
理を示すｉ −ｓ線図である。
理を示すｉ −ｓ線図である。
低圧タービン６の最終段近傍は＠翼長が長く、中心径も
大きいので、起動時、ガスタービンにより回転させられ
ると風損が発生し、動翼を中心とした段落温度が上昇す
る。この温間上昇を防止するために高圧タービン１の最
終段で仕事をした低温蒸気を低圧タービン６に導入する
のであるが、起動時に低圧蒸気条件が確立しない場合に
はＬＰバイパス系にて再熱蒸気を復水器２５に流すため
、高温再熱配管には圧力が発生し、高圧蒸気発生器１２
の、ｌ：Ｅ力損失にみあった分だけ高い圧力が低〆品再
熱配−′＃１９に発生する。
大きいので、起動時、ガスタービンにより回転させられ
ると風損が発生し、動翼を中心とした段落温度が上昇す
る。この温間上昇を防止するために高圧タービン１の最
終段で仕事をした低温蒸気を低圧タービン６に導入する
のであるが、起動時に低圧蒸気条件が確立しない場合に
はＬＰバイパス系にて再熱蒸気を復水器２５に流すため
、高温再熱配管には圧力が発生し、高圧蒸気発生器１２
の、ｌ：Ｅ力損失にみあった分だけ高い圧力が低〆品再
熱配−′＃１９に発生する。
上記の現象を第３図で示すと下記の如くになる。
両川タービン入口蒸気は、圧力Ｐ１及びど温度Ｔ１から
なりＡ点に位置し、低Ｒ，量の蒸気を高圧加減弁１６に
て高圧タービン１に流入させると高圧加減弁１６が半開
の為、鳩圧加減弁後はＢ点に示すように圧力Ｐ２まで等
エンタルピ変化した後、鍋圧タービン１内で仕事をし、
低温再熱圧力Ｐ３及び膨張線上の高圧タービン出口温度
Ｔ３に、高圧タービン１内での風損による温度上昇ΔＴ
１を付加した温ｊｌ（Ｔ４とからなるＤ点となる。
なりＡ点に位置し、低Ｒ，量の蒸気を高圧加減弁１６に
て高圧タービン１に流入させると高圧加減弁１６が半開
の為、鳩圧加減弁後はＢ点に示すように圧力Ｐ２まで等
エンタルピ変化した後、鍋圧タービン１内で仕事をし、
低温再熱圧力Ｐ３及び膨張線上の高圧タービン出口温度
Ｔ３に、高圧タービン１内での風損による温度上昇ΔＴ
１を付加した温ｊｌ（Ｔ４とからなるＤ点となる。
中圧タービン５人口蒸気は、再熱系統の圧力損失分だけ
低い圧力Ｐ５及び中圧タービン入口蒸気温度【ｒ５から
なるＥ点であり、本実施例の中正タービンバイパス管３
２の導入先である中圧排気部３４または低圧抽気管３７
はＦ点で示す圧力Ｐ６を時ち、低圧タービン６俳気部（
１、決議部圧力ＰＰ７と膨張線上の低圧タービン排気温
度Ｔ７に、主として低圧ターピノ６内での〕風損による
温度上昇ΔＴ２を付加した温度Ｔ８とからなるＧ点とな
る。
低い圧力Ｐ５及び中圧タービン入口蒸気温度【ｒ５から
なるＥ点であり、本実施例の中正タービンバイパス管３
２の導入先である中圧排気部３４または低圧抽気管３７
はＦ点で示す圧力Ｐ６を時ち、低圧タービン６俳気部（
１、決議部圧力ＰＰ７と膨張線上の低圧タービン排気温
度Ｔ７に、主として低圧ターピノ６内での〕風損による
温度上昇ΔＴ２を付加した温度Ｔ８とからなるＧ点とな
る。
本実施例における高圧タービン１の排気部より中圧ター
ビンバイパス配管３２及び中圧タービンバイパス弁３３
を通じ中圧タービン排気部またはＬＰメタ−ン抽気管に
蒸気を導入する中圧タービンバイパス系により、高圧タ
ービン排気部圧力は圧力Ｐ６よりも中圧タービンバイパ
ス系の圧力損失分だけ高いＰ３Ｘとなり、高圧タービン
全段にて仕事をするため高圧タービン風損による？Ａ
ｇ上昇ΔＴ１ばなく単に膨張線図上の＠度Ｔ３Ｘとなっ
た点ＣＸが高圧タービン出口となるため温度Ｔ４をおさ
えて１温度Ｔ３Ｘとすることが出来る。
ビンバイパス配管３２及び中圧タービンバイパス弁３３
を通じ中圧タービン排気部またはＬＰメタ−ン抽気管に
蒸気を導入する中圧タービンバイパス系により、高圧タ
ービン排気部圧力は圧力Ｐ６よりも中圧タービンバイパ
ス系の圧力損失分だけ高いＰ３Ｘとなり、高圧タービン
全段にて仕事をするため高圧タービン風損による？Ａ
ｇ上昇ΔＴ１ばなく単に膨張線図上の＠度Ｔ３Ｘとなっ
た点ＣＸが高圧タービン出口となるため温度Ｔ４をおさ
えて１温度Ｔ３Ｘとすることが出来る。
また、この低い蒸気温度Ｔ４の蒸気を圧力Ｐ６に導入す
ることにより導入点の温度がＴ６よりＴ６Ｘと低下し、
低圧排気部の膨張線上の点ＨがＨＸとなって温度が低下
するばかりでなく、ＬＰメタ−ン風損による温度上昇Δ
Ｔ ２が段落流計にほぼ反比例するため、中圧タービン
バイパス系のクーリング蒸気によシ段４流遺が積別する
ためΔＴ ２よりも少ないｌ温度上昇ΔＴ２Ｘとなるた
めＬＰメタ−ン排気温度ばＴ８からＴ８Ｘにおさえるこ
とが出来る。
ることにより導入点の温度がＴ６よりＴ６Ｘと低下し、
低圧排気部の膨張線上の点ＨがＨＸとなって温度が低下
するばかりでなく、ＬＰメタ−ン風損による温度上昇Δ
Ｔ ２が段落流計にほぼ反比例するため、中圧タービン
バイパス系のクーリング蒸気によシ段４流遺が積別する
ためΔＴ ２よりも少ないｌ温度上昇ΔＴ２Ｘとなるた
めＬＰメタ−ン排気温度ばＴ８からＴ８Ｘにおさえるこ
とが出来る。
、′ｇ４図は本実施例におけるコンバインドサイクルの
起動曲線の−ν１］を示したものである、−・誦のコン
バインドプラントではＶ、４図（ａ）の如く↓スタービ
ンとガスタービンとの回転数３８が上昇した後、ガスタ
ービン負荷３９ついで蒸気タービン負荷４０が上昇する
。
起動曲線の−ν１］を示したものである、−・誦のコン
バインドプラントではＶ、４図（ａ）の如く↓スタービ
ンとガスタービンとの回転数３８が上昇した後、ガスタ
ービン負荷３９ついで蒸気タービン負荷４０が上昇する
。
本−Ｘ施列において設置した中圧タービンバイパス配管
３２及び弁３３がない場合には、第４図（Ｃ）に破線で
示したように高圧タービン排気温度４１及び低圧タービ
ン出口近傍視度４２上昇するが、第４図（ｂ）の如く中
圧タービンバイパス弁３３開度４３を高圧タービン加減
弁１６開度４４よりも進行させておくと、第４・Ｉ（Ｃ
）の実線の如く高圧タービン排気温度４１及び低圧ター
ビン出口近傍温度４２は急激な上昇はない。
３２及び弁３３がない場合には、第４図（Ｃ）に破線で
示したように高圧タービン排気温度４１及び低圧タービ
ン出口近傍視度４２上昇するが、第４図（ｂ）の如く中
圧タービンバイパス弁３３開度４３を高圧タービン加減
弁１６開度４４よりも進行させておくと、第４・Ｉ（Ｃ
）の実線の如く高圧タービン排気温度４１及び低圧ター
ビン出口近傍温度４２は急激な上昇はない。
第５図は本発明の他の実施例を示すコンバインドプラン
トの系絖図でちる。本実施Ｖ１」は前記中圧タービンバ
イパス配管３３に設は之バイパス弁の下流側に、復水ポ
ンプ２６出口から取シ出し九スプレー４６を設Ｒする。
トの系絖図でちる。本実施Ｖ１」は前記中圧タービンバ
イパス配管３３に設は之バイパス弁の下流側に、復水ポ
ンプ２６出口から取シ出し九スプレー４６を設Ｒする。
このスゲＶ−には上流にスゲノー卯４７が設置ｇされて
いる。低圧排気室近傍・＋Ａｌ］ｆ４８をサーモカップ
ルで計測し、予め設定された低圧リド気至近傍温度スプ
ンー弁４７′４帽（４１または中圧タービンバイパス弁
３３開１１とによりスプＶ−井４７または中圧タービン
バイパス弁３３を・ｊ、ｌ１１卸し、低圧ＩＪ［気室近
傍温度４８を制御する。
いる。低圧排気室近傍・＋Ａｌ］ｆ４８をサーモカップ
ルで計測し、予め設定された低圧リド気至近傍温度スプ
ンー弁４７′４帽（４１または中圧タービンバイパス弁
３３開１１とによりスプＶ−井４７または中圧タービン
バイパス弁３３を・ｊ、ｌ１１卸し、低圧ＩＪ［気室近
傍温度４８を制御する。
１’＋ｉ］圧タービンリド気室近傍（温度４９をサーモ
カッグルで計６１すし、予め設定された高圧排気室近傍
一度と中正タービンバイパス弁３３開度とにより、中圧
タービンバイパス弁３３を刊仰し、高圧タービン排気室
近傍温１ｆ４９を制御する。
カッグルで計６１すし、予め設定された高圧排気室近傍
一度と中正タービンバイパス弁３３開度とにより、中圧
タービンバイパス弁３３を刊仰し、高圧タービン排気室
近傍温１ｆ４９を制御する。
本低圧毒気室近傍１品度４８と高圧排気室近傍温ｌ租４
９との１９！Ｉ Ｉ卸は、各々独立しても可能であり、
また予め：１ｉｌｌ ’Ｊ温度に′、：釜先度を決めて
おくことによシ連立した温度制御が可能である。
９との１９！Ｉ Ｉ卸は、各々独立しても可能であり、
また予め：１ｉｌｌ ’Ｊ温度に′、：釜先度を決めて
おくことによシ連立した温度制御が可能である。
第６図は前記と異る実施例を示し、第５図の実施列にお
いては中圧タービンバイパス配管の接へ先先が中圧ター
ビン排気部ま友は中圧タービン袖気管であったのに対し
、本例では低圧ケーシング３６または低圧抽気管３７と
しである。その様能は第５図の実施νすと同等でるる。
いては中圧タービンバイパス配管の接へ先先が中圧ター
ビン排気部ま友は中圧タービン袖気管であったのに対し
、本例では低圧ケーシング３６または低圧抽気管３７と
しである。その様能は第５図の実施νすと同等でるる。
騰■７図は更に異なる実施例である。
中圧タービン５人口から復水器２５へ蒸気をバイパスす
る低圧バイパス配：＃３０または中圧止め井２２の上流
側配管の進中５０から蒸気を取り出す配管（中圧タービ
ンバイパス配管）５１を設置し、この配管５１に弁（中
圧タービンバイパス弁）５２を設置して、低圧タービン
ケーシング３６または低圧抽気管３７に蒸気を導入して
低圧排気室近傍のａＨ上昇を防止する。これまでの説明
の如く前記中圧タービンバイパス配管の接続先は中圧タ
ービンケージング、中圧タービン抽気管または低圧ケー
シングでもよい。
る低圧バイパス配：＃３０または中圧止め井２２の上流
側配管の進中５０から蒸気を取り出す配管（中圧タービ
ンバイパス配管）５１を設置し、この配管５１に弁（中
圧タービンバイパス弁）５２を設置して、低圧タービン
ケーシング３６または低圧抽気管３７に蒸気を導入して
低圧排気室近傍のａＨ上昇を防止する。これまでの説明
の如く前記中圧タービンバイパス配管の接続先は中圧タ
ービンケージング、中圧タービン抽気管または低圧ケー
シングでもよい。
中圧タービンバイパス配管５１にはスプレー５３を没侍
し、低圧タービン出口近傍幅度４８を計１すし、予め設
定された低圧タービン排気室近傍Ｉ？Ａ度とスプＶ−弁
５４開度−または中圧タービンバイパス弁５２開度とに
より、スプＶ−ｙ′Ｐ５４または中圧タービンバイパス
弁５２を・１ｌｉｌｌ １１し低圧排気室近傍温度４８
を制御する。
し、低圧タービン出口近傍幅度４８を計１すし、予め設
定された低圧タービン排気室近傍Ｉ？Ａ度とスプＶ−弁
５４開度−または中圧タービンバイパス弁５２開度とに
より、スプＶ−ｙ′Ｐ５４または中圧タービンバイパス
弁５２を・１ｌｉｌｌ １１し低圧排気室近傍温度４８
を制御する。
以上詳述したように、本発明の一軸コ／バインドプラン
トによれば、再熱系を有する一ｍコンバインドプラント
において、起動昇速、無負荷時の蒸気タービンの高圧タ
ービン出口近傍の冷却と。
トによれば、再熱系を有する一ｍコンバインドプラント
において、起動昇速、無負荷時の蒸気タービンの高圧タ
ービン出口近傍の冷却と。
低圧タービン出口近傍の冷却とを共に行うことが出来る
。塘た高圧タービン通気時の高圧タービン出口近傍の過
熱を防止することができ、更に、蒸気タービン起動の際
の蒸気タービンの過熱を防止し得るという優れた実用的
効果を奏する。
。塘た高圧タービン通気時の高圧タービン出口近傍の過
熱を防止することができ、更に、蒸気タービン起動の際
の蒸気タービンの過熱を防止し得るという優れた実用的
効果を奏する。
第１図は本発明の一実施例でちる高圧タービン排気を中
圧タービンバイパスに回収する系統を有しｔコンバイン
ドプラントの系、読図、第２図は本発明の池の実施例で
ちる高圧タービン排気を低圧タービン抽気に回収する系
αを有したコンバインドプラントの系統図、第３図は第
１図の叉り＆例および第２図の実施例における作用原理
を示すｉ −ｓ線図、第４図は前記実施例のコンバイン
ドプラント起動状態を示す起動状況図でるる。 ４５図乃至第７図はそれぞれ前記と異なる実施列におけ
る系、読図である。 ｌ・・・圧稲］残、２・・・ガスタービン、３・・・発
ζ機、４・・・高圧タービン、５・・・中正タービン、
６・・・低圧タービン、７・・・カップリング、８・・
・空気取入口、９・・・サイレンサ、１０・・・燃焼器
、１１・・・蒸気再生４．１２・・・高圧蒸気発生器、
１３・・・再熱蒸気発生器、１４・・・高圧蒸気配管、
１５・・・高圧壊気止め弁、１６・・・高圧蒸気加減弁
、１７・・・高圧バイパス管、１８・・・高圧バイパス
ヲＰ、１９・・・低温再熱配管、２０・・・逆止弁、２
１・・・高温再熱蒸気配管、２２・・・中圧止め弁、２
３・・・中正阻止弁、２４・・・クロスアラウンド管、
２５・・・復水器、２６・・・復水ポンプ、２７・・・
グランドコンデンサ、２８・・・復水加熱Ｚ；、２９・
・・■ａ水配管、３０・・・低圧バイパス管、３１・・
・低圧バイパス弁、３２・・・中圧タービンバイパス管
、３３・・・中圧タービンバイパス弁、３４・・・中圧
ターピ排気式部、３５・・・中圧タービン旧気管、３６
・・・低圧ケーシング、３７・・・低圧抽気管、３８・
・・回転数、３９・・・ガスタービン負荷、４０・・・
蒸気タービン負荷、４１・・・高圧タービン負荷、４２
・・・低圧タービン出ロ近傍ｉ、ｉ＝ｉ度、４３・・・
中圧タービンバイパス弁開度、４４・・・動圧タービン
カロ戎弁゛Ｊｄ度、４５・・・主蒸気ｔｒ＆、４６・・
・スプＶ−，４７・・・スプレー弁、４８・・・低圧υ
「気室近傍１品度、４９・・・、４圧拷気呈近傍孟７友
、５０・・・中正止め弁上θｊｆ、 ｊ、ｉｌｊ ｆｅ
ｅ庁、５１・・・中圧タービンパ・ｆパス配管＋ ５
２・・・中正タービンバイパス弁、５３・・・スプレー
、５４・・・スプレー弁、５５・・・中圧抽気止め升、
５Ｇ・・・低圧抽気止め弁。
圧タービンバイパスに回収する系統を有しｔコンバイン
ドプラントの系、読図、第２図は本発明の池の実施例で
ちる高圧タービン排気を低圧タービン抽気に回収する系
αを有したコンバインドプラントの系統図、第３図は第
１図の叉り＆例および第２図の実施例における作用原理
を示すｉ −ｓ線図、第４図は前記実施例のコンバイン
ドプラント起動状態を示す起動状況図でるる。 ４５図乃至第７図はそれぞれ前記と異なる実施列におけ
る系、読図である。 ｌ・・・圧稲］残、２・・・ガスタービン、３・・・発
ζ機、４・・・高圧タービン、５・・・中正タービン、
６・・・低圧タービン、７・・・カップリング、８・・
・空気取入口、９・・・サイレンサ、１０・・・燃焼器
、１１・・・蒸気再生４．１２・・・高圧蒸気発生器、
１３・・・再熱蒸気発生器、１４・・・高圧蒸気配管、
１５・・・高圧壊気止め弁、１６・・・高圧蒸気加減弁
、１７・・・高圧バイパス管、１８・・・高圧バイパス
ヲＰ、１９・・・低温再熱配管、２０・・・逆止弁、２
１・・・高温再熱蒸気配管、２２・・・中圧止め弁、２
３・・・中正阻止弁、２４・・・クロスアラウンド管、
２５・・・復水器、２６・・・復水ポンプ、２７・・・
グランドコンデンサ、２８・・・復水加熱Ｚ；、２９・
・・■ａ水配管、３０・・・低圧バイパス管、３１・・
・低圧バイパス弁、３２・・・中圧タービンバイパス管
、３３・・・中圧タービンバイパス弁、３４・・・中圧
ターピ排気式部、３５・・・中圧タービン旧気管、３６
・・・低圧ケーシング、３７・・・低圧抽気管、３８・
・・回転数、３９・・・ガスタービン負荷、４０・・・
蒸気タービン負荷、４１・・・高圧タービン負荷、４２
・・・低圧タービン出ロ近傍ｉ、ｉ＝ｉ度、４３・・・
中圧タービンバイパス弁開度、４４・・・動圧タービン
カロ戎弁゛Ｊｄ度、４５・・・主蒸気ｔｒ＆、４６・・
・スプＶ−，４７・・・スプレー弁、４８・・・低圧υ
「気室近傍１品度、４９・・・、４圧拷気呈近傍孟７友
、５０・・・中正止め弁上θｊｆ、 ｊ、ｉｌｊ ｆｅ
ｅ庁、５１・・・中圧タービンパ・ｆパス配管＋ ５
２・・・中正タービンバイパス弁、５３・・・スプレー
、５４・・・スプレー弁、５５・・・中圧抽気止め升、
５Ｇ・・・低圧抽気止め弁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ガスタービンの排ガスを熱源として高圧蒸気タービ
ンの排気蒸気を再熱する排気再熱ボイラを備え、蒸気タ
ービンとガスタービンとを一軸に連結したコンバインド
プラントにおいて、高圧段側タービン排気部と低温再熱
配管逆止弁との中間から分岐せしめて中圧タービンバイ
パス配管を設け、この中圧タービンバイパス配管に中圧
タービンバイパス弁を設けると共に、該中圧タービンバ
イパス配管を、低圧段側タービン排気部及び低圧段側タ
ービン抽気管の少なくとも何れか一方に接続し、プラン
ト起動に際して高圧タービン排気圧力を抑制して高圧タ
ービンの過熱を防止し得べくなすと共に、低圧段側ター
ビンにバイパス蒸気を導入して該低圧段側タービンの過
熱を防止し得べくなしたることを特徴とする、再熱系を
有する一軸コンバインドプラント。 ２、前記低圧段側タービンは中圧タービンであることを
特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の再熱系を有す
る一軸コンバインドプラント。 ３、前記低圧段側タービンは低圧タービンであることを
特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の再熱系を有す
る一軸コンバインドプラント。 ４、前記中圧タービンバイパス配管はスプレーを介して
低圧段側の配管に蒸気を供給するものとし、かつ、該中
圧タービンバイパス配管に設けた弁を低圧段側のタービ
ンの温度に基づいて開閉制御する制御装置を設けること
を特徴とする特許請求の範囲第１項乃至同第３項の内の
何れか一つに記載の再熱系を有する一軸コンバインドプ
ラント。 ５、前記中圧タービンバイパス弁は、高圧タービンの排
気部温度に基づいて開閉制御する制御装置を備えたもの
であることを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至同第
３項の内の何れか一つに記載の再熱系を有する一軸コン
バインドプラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24061885A JPS62101809A (ja) | 1985-10-29 | 1985-10-29 | 再熱系を有する一軸コンバインドプラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24061885A JPS62101809A (ja) | 1985-10-29 | 1985-10-29 | 再熱系を有する一軸コンバインドプラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62101809A true JPS62101809A (ja) | 1987-05-12 |
Family
ID=17062173
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24061885A Pending JPS62101809A (ja) | 1985-10-29 | 1985-10-29 | 再熱系を有する一軸コンバインドプラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62101809A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01313605A (ja) * | 1988-06-10 | 1989-12-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 複合発電装置 |
| JPH0223213A (ja) * | 1988-07-13 | 1990-01-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 再熱型コンバインドプラントの起動方法 |
| WO1997049903A1 (en) | 1996-06-26 | 1997-12-31 | Hitachi, Ltd. | Single shaft combined cycle plant and method for operating the same |
| US6220014B1 (en) | 1996-06-26 | 2001-04-24 | Hitachi, Ltd. | Single shaft combined cycle plant and operating method thereof |
| US6405537B1 (en) | 1996-06-26 | 2002-06-18 | Hitachi, Ltd. | Single shaft combined cycle plant and operating thereof |
| EP1881164A1 (en) * | 2006-07-21 | 2008-01-23 | Ansaldo Energia S.P.A. | Device for regulating the intercept valves of a steam-turbine plant |
| EP2175104A1 (en) * | 2007-06-11 | 2010-04-14 | Shanghai Waigaoqiao No.3 Power Generation Co.Ltd | A small bypass system of a generator set and a controlling method thereof |
| US9677430B2 (en) | 2011-03-01 | 2017-06-13 | General Electric Technology Gmbh | Combined cycle power plant |
| JP2018003829A (ja) * | 2016-06-27 | 2018-01-11 | ドゥサン ヘヴィー インダストリーズ アンド コンストラクション カンパニー リミテッド | 蒸気タービンの風損防止装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4956410A (ja) * | 1972-10-02 | 1974-05-31 | ||
| JPS52152604A (en) * | 1976-06-14 | 1977-12-19 | Chemical Grout Co | Anchoring method using wire bag |
-
1985
- 1985-10-29 JP JP24061885A patent/JPS62101809A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4956410A (ja) * | 1972-10-02 | 1974-05-31 | ||
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|---|---|---|---|---|
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| WO1997049903A1 (en) | 1996-06-26 | 1997-12-31 | Hitachi, Ltd. | Single shaft combined cycle plant and method for operating the same |
| US6220014B1 (en) | 1996-06-26 | 2001-04-24 | Hitachi, Ltd. | Single shaft combined cycle plant and operating method thereof |
| US6405537B1 (en) | 1996-06-26 | 2002-06-18 | Hitachi, Ltd. | Single shaft combined cycle plant and operating thereof |
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| EP2175104A1 (en) * | 2007-06-11 | 2010-04-14 | Shanghai Waigaoqiao No.3 Power Generation Co.Ltd | A small bypass system of a generator set and a controlling method thereof |
| EP2175104A4 (en) * | 2007-06-11 | 2012-06-06 | Shanghai Waigaoqiao No 3 Power Generation Co Ltd | SMALL BYPASS SYSTEM FOR A GENERATOR SET AND CONTROL PROCEDURE THEREFOR |
| US9677430B2 (en) | 2011-03-01 | 2017-06-13 | General Electric Technology Gmbh | Combined cycle power plant |
| JP2018003829A (ja) * | 2016-06-27 | 2018-01-11 | ドゥサン ヘヴィー インダストリーズ アンド コンストラクション カンパニー リミテッド | 蒸気タービンの風損防止装置 |
| EP3287613A1 (en) * | 2016-06-27 | 2018-02-28 | Doosan Heavy Industries & Construction Co., Ltd. | Apparatus for preventing windage loss of steam turbines |
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