JPS62101393A - 炭素鋼材等の溶接補修方法 - Google Patents
炭素鋼材等の溶接補修方法Info
- Publication number
- JPS62101393A JPS62101393A JP24110385A JP24110385A JPS62101393A JP S62101393 A JPS62101393 A JP S62101393A JP 24110385 A JP24110385 A JP 24110385A JP 24110385 A JP24110385 A JP 24110385A JP S62101393 A JPS62101393 A JP S62101393A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、炭素14 f4等の溶接補修方法に係り、特
に、炭素鋼材、低合金鋼等において、′h1)修のため
に肉盛り溶接するときに形成される溶接熱影響部を、後
熱処理なして回復さU゛る溶接1Ili修方法に関する
乙のである。
に、炭素鋼材、低合金鋼等において、′h1)修のため
に肉盛り溶接するときに形成される溶接熱影響部を、後
熱処理なして回復さU゛る溶接1Ili修方法に関する
乙のである。
[従来の技術−1
一般に、原子カプラント、化学プラント、火力プラント
等には、各種構造物の構成材料として、炭素鋼及び低合
金鋼等が多用されている。これら構造物において、クラ
ック発生、腐食による肉厚の減少等の現象が発生したと
きは、不具合部分を削り取って肉盛り溶接してhli強
する等の対策か実施される。この場合、面記原子力圧力
容器には、焼き入れ焼き戻しを施した炭素鋼等の材料が
使用されているが、肉盛り溶接を行なった後に、応力除
去焼鈍(以下SRという )が必要であるとされている
。しかし、実際のプラントに組み込まれている部材(例
えば配管、原子炉圧力容器)等では、部材の取り外しが
困%tな場合か多いため、S Itを省略する従来技術
として、ハーフヒ−1・法か提案されている。
等には、各種構造物の構成材料として、炭素鋼及び低合
金鋼等が多用されている。これら構造物において、クラ
ック発生、腐食による肉厚の減少等の現象が発生したと
きは、不具合部分を削り取って肉盛り溶接してhli強
する等の対策か実施される。この場合、面記原子力圧力
容器には、焼き入れ焼き戻しを施した炭素鋼等の材料が
使用されているが、肉盛り溶接を行なった後に、応力除
去焼鈍(以下SRという )が必要であるとされている
。しかし、実際のプラントに組み込まれている部材(例
えば配管、原子炉圧力容器)等では、部材の取り外しが
困%tな場合か多いため、S Itを省略する従来技術
として、ハーフヒ−1・法か提案されている。
このハニフヒード法を第3図及び第・1図に括−ノいて
説明・j−ろと、第3図(A)で示すように、母(オM
のに而にクラック等の不具合部分Qが発生している場合
、不具合部分Qの付近を実線のように削り取ることによ
って、窪部状の被肉盛り部Fを形成しておき、該被肉盛
り部Fに、第3図(I3)に示すように第1ビート層G
、を形成ずろ。該第1ビード層G、をグラインダ等の機
械的手段によって、第3図(C)に示すように半分程の
厚さに削り取り、その研削面■)の上に、第3図(D)
に示すように第2ピー1ζ層G2を形成することにより
、第2ビード層G、の溶接入熱を利用して、被肉盛り部
Fの近傍の母材Mの組織をSRと同様に熱処理する乙の
である。
説明・j−ろと、第3図(A)で示すように、母(オM
のに而にクラック等の不具合部分Qが発生している場合
、不具合部分Qの付近を実線のように削り取ることによ
って、窪部状の被肉盛り部Fを形成しておき、該被肉盛
り部Fに、第3図(I3)に示すように第1ビート層G
、を形成ずろ。該第1ビード層G、をグラインダ等の機
械的手段によって、第3図(C)に示すように半分程の
厚さに削り取り、その研削面■)の上に、第3図(D)
に示すように第2ピー1ζ層G2を形成することにより
、第2ビード層G、の溶接入熱を利用して、被肉盛り部
Fの近傍の母材Mの組織をSRと同様に熱処理する乙の
である。
即ち、ハーフビード法により熱処理される部分について
、第3図(D)に示す極小部分ΔXをモデルとして煮え
ると、第1ビード層G1を形成した状態のときは、第4
図(A)に示すように、肉盛り溶接金属における母44
Mへの溶は込み部Wpの下部に溶接熱影響部H、が発
生する。該溶接熱影響部H、は、溶は込み部wpの下部
のすぐ近くにおいて、母材Mが高温(1200℃以上)
に加熱されるために、結晶が粗大化するとともに急激な
冷却によって母材Mの一部か硬くなる祖粒硬化部IIC
と、その若干下方で焼き入れ温度近くに加熱されるため
に硬くなる細粒硬化部tt rとからなる硬化部に、細
粒硬化部1−1 [から下方に離れた部分で焼き戻しが
行なわれた軟化部Sが付加された状態となっている。次
いで、研削面Pの上に第2ビードEGG、を重ねると、
第2ビード層G2による溶接余盛り部Wr、溶は込み部
Wp及び溶接熱影響部tl 2は、第4図(C)に示す
ように、肉盛り溶接金属Wと溶は込み部Wpとの境界を
研削面I)に合わせて重ねた状態に近似して、第2ビー
ドF:!jc。
、第3図(D)に示す極小部分ΔXをモデルとして煮え
ると、第1ビード層G1を形成した状態のときは、第4
図(A)に示すように、肉盛り溶接金属における母44
Mへの溶は込み部Wpの下部に溶接熱影響部H、が発
生する。該溶接熱影響部H、は、溶は込み部wpの下部
のすぐ近くにおいて、母材Mが高温(1200℃以上)
に加熱されるために、結晶が粗大化するとともに急激な
冷却によって母材Mの一部か硬くなる祖粒硬化部IIC
と、その若干下方で焼き入れ温度近くに加熱されるため
に硬くなる細粒硬化部tt rとからなる硬化部に、細
粒硬化部1−1 [から下方に離れた部分で焼き戻しが
行なわれた軟化部Sが付加された状態となっている。次
いで、研削面Pの上に第2ビードEGG、を重ねると、
第2ビード層G2による溶接余盛り部Wr、溶は込み部
Wp及び溶接熱影響部tl 2は、第4図(C)に示す
ように、肉盛り溶接金属Wと溶は込み部Wpとの境界を
研削面I)に合わせて重ねた状態に近似して、第2ビー
ドF:!jc。
の軟化部Sが、第1ビード層G、の形成時の祖粒硬化部
+1c及び細粒硬化部1−1 rを覆って熱影響を及ぼ
して焼き戻し、この部分が転換されて軟化部Sとなり、
第4図(C)に示すように第1ビード層G1の形成時に
おいて、母材Mの中に発生した溶接熱影響部II 、の
両便化部Hci−1rが軟化部Sに改迎されるものであ
る。
+1c及び細粒硬化部1−1 rを覆って熱影響を及ぼ
して焼き戻し、この部分が転換されて軟化部Sとなり、
第4図(C)に示すように第1ビード層G1の形成時に
おいて、母材Mの中に発生した溶接熱影響部II 、の
両便化部Hci−1rが軟化部Sに改迎されるものであ
る。
「発明か解決しようとする問題点」
しかしながら、ハーフビード法ては、第1ビート層G、
の研削作業が伴うことにより、■既設プラント等では、
場所や測定機器の制限が多く、研削作業性や研削寸法測
定信頼性の低下を招き易い。
の研削作業が伴うことにより、■既設プラント等では、
場所や測定機器の制限が多く、研削作業性や研削寸法測
定信頼性の低下を招き易い。
■研削作業により生じた研削くずの処理が必要であり、
原子カプラントの修理等であると、放射性物質の飛散現
象の発生、被ばく線量の増大等の原因となる。■第1ビ
ード層G1を形成したときに生じたfi1粒硬化部Hc
が、粗粒のまま軟化されて、被肉盛り部Fあるいは溶接
ポンドNの下方におけろ母材中に残される可能性があり
、部材の靭性を低下さU゛てしまう等の問題点か生じる
。
原子カプラントの修理等であると、放射性物質の飛散現
象の発生、被ばく線量の増大等の原因となる。■第1ビ
ード層G1を形成したときに生じたfi1粒硬化部Hc
が、粗粒のまま軟化されて、被肉盛り部Fあるいは溶接
ポンドNの下方におけろ母材中に残される可能性があり
、部材の靭性を低下さU゛てしまう等の問題点か生じる
。
本発明は、これらの問題点を有効に解決する乙のである
。
。
「問題点を解決するための手段及び作用 」自記問題点
の解決のため、本発明は、母材等の肢肉盛り部に第1ビ
ード層ないし第3ビード層からなる肉盛り溶接金属を形
成する工程を有し、該肉盛り溶接金属におけろ第1、第
2、第3ビード層の入熱量を順次大きくするとともに、
ビード層形成時に生じた溶接熱影響部の担粒硬化部及び
細゛拉硬化部をそれぞれ次のビード層形成時における溶
接熱影響部の細粒硬化部及び軟化部により)■うように
して、母材等の肉盛り部における溶接熱影響部を溶接作
業の進行とともに細粒化し、さらに焼き戻して、靭性の
高い軟化部に変換するものである。
の解決のため、本発明は、母材等の肢肉盛り部に第1ビ
ード層ないし第3ビード層からなる肉盛り溶接金属を形
成する工程を有し、該肉盛り溶接金属におけろ第1、第
2、第3ビード層の入熱量を順次大きくするとともに、
ビード層形成時に生じた溶接熱影響部の担粒硬化部及び
細゛拉硬化部をそれぞれ次のビード層形成時における溶
接熱影響部の細粒硬化部及び軟化部により)■うように
して、母材等の肉盛り部における溶接熱影響部を溶接作
業の進行とともに細粒化し、さらに焼き戻して、靭性の
高い軟化部に変換するものである。
「実施例」
本発明においてら、ビード層を重ねて溶接部を構成して
いく点は、従来技術と共通ずるが、第1、第2、第3ビ
ード層を順次重ねて形成するとと乙に、入熱塁を、溶接
熱影響部との関連において調整する点を特徴とずろらの
である。
いく点は、従来技術と共通ずるが、第1、第2、第3ビ
ード層を順次重ねて形成するとと乙に、入熱塁を、溶接
熱影響部との関連において調整する点を特徴とずろらの
である。
以下、本発明の炭素制+4等の溶接補修方法の一実施例
を第1図及び第2図に基づいて説明する。
を第1図及び第2図に基づいて説明する。
該−実施例では、対象熱処理(4が原子炉圧力容器とし
て多用されている低合金鋼(例えば1〕31才)である
場合について説明するものである。
て多用されている低合金鋼(例えば1〕31才)である
場合について説明するものである。
第1図(A)で示すように、1号材Mの表面に不具合部
分Qが発生している場合、不具合部分Qの付近を実線で
示すように削り取ることによって、窪部状の被肉盛り部
Fを形成するまての工程は、第3図の従来例の通りであ
るか、該工程に続いて母材Mの被肉盛り部Fに、自動テ
ィグ溶接機により第1図(B)に示ず第1ビード盾G1
、第1図(C)に示す第2ビード層02%第1図(D)
に示ず第3ビード層G3を順次積重ねて溶接余盛り部W
rを形成する。そして、このとき、例えば第1ビードG
1の溶接熱影響部0−14 KJ/cm、肉盛り厚さか
2.5mm、第2ビード層G2の溶接入熱量が13−
I 7 KJ/cm、肉盛り厚さが2.8mm、第3ビ
ート層G3の溶接入熱量が16〜20 KJ/cm、肉
盛り厚さが3.1mmのように、順次大きくなる関係を
6丁するように設定する。
分Qが発生している場合、不具合部分Qの付近を実線で
示すように削り取ることによって、窪部状の被肉盛り部
Fを形成するまての工程は、第3図の従来例の通りであ
るか、該工程に続いて母材Mの被肉盛り部Fに、自動テ
ィグ溶接機により第1図(B)に示ず第1ビード盾G1
、第1図(C)に示す第2ビード層02%第1図(D)
に示ず第3ビード層G3を順次積重ねて溶接余盛り部W
rを形成する。そして、このとき、例えば第1ビードG
1の溶接熱影響部0−14 KJ/cm、肉盛り厚さか
2.5mm、第2ビード層G2の溶接入熱量が13−
I 7 KJ/cm、肉盛り厚さが2.8mm、第3ビ
ート層G3の溶接入熱量が16〜20 KJ/cm、肉
盛り厚さが3.1mmのように、順次大きくなる関係を
6丁するように設定する。
このような関係を持たせることにより、各ピーF’ l
會c +〜G3を形成するときの溶接熱影響部ト11〜
!(3は、第2図に示すように変化する。即ち、第1ビ
ード層G1を形成することによって生じる溶接熱影響部
1−1 、は、第2図の左側のモデルで示すように、比
較的小さく形成されるか、次いで、第1ビード層G1の
上に、入熱量及び厚さが太きい第2ビード層G、を積み
重ねると、第2図の中央のモデルで示すように、第2ビ
ード層G2を形成するときにおける溶接熱影響部112
の細粒硬化部Iffが、第1ビード層G1の形成によっ
て生した祖粒硬化部ticを覆うのて、該祖拉硬化部I
I rが細粒化され、また、第1ビードG1の形成によ
−て生した細粒硬化部1−1 fのうち、第2ビードG
2形成時の軟化部Sで覆イつれたところか焼き戻しされ
て、この部分が軟化部Sに転換される。さらに、第2図
の右側のモデルで示すように、第2ビード層G、の上に
第3ビード層6.3をh’tみ重ね状態に形成すると、
第3ビード層G3の細粒硬化部11fが第2ビート層G
2形成時の用拉硬化部11C’2葭って細粒化し、第2
ビードG、形成時の細粒硬化部■1 rのうら、第3ビ
ードG3形成時の軟化部Sによって覆われる部分か焼き
戻しされ、この部分ら軟化部Sに転換する。このような
細粒化しさらに軟化部Sべの転換は、第2図における左
右のモデルを比較することにより明らかなように、第1
と一ド層G1の形成時の溶接ボンドNよりら下には、祖
拉部ム硬化部ら存在することがなく、部材としての靭性
を低下させる等の問題点を生じない。つまり、第2図の
右側のモデルで示す両便化部1(c・l−f fについ
て検討ずろと、両便化部1−1 c −)1 「は溶接
ボンドNの表面よりも上方に位置して、母(」〜Iとの
境界において機械的強度を損なうことがなく、一方、母
材Mよりら物理的及び機械的強度に浸れた溶接金属の中
に生しるので、問題化ずろことが少ない。
會c +〜G3を形成するときの溶接熱影響部ト11〜
!(3は、第2図に示すように変化する。即ち、第1ビ
ード層G1を形成することによって生じる溶接熱影響部
1−1 、は、第2図の左側のモデルで示すように、比
較的小さく形成されるか、次いで、第1ビード層G1の
上に、入熱量及び厚さが太きい第2ビード層G、を積み
重ねると、第2図の中央のモデルで示すように、第2ビ
ード層G2を形成するときにおける溶接熱影響部112
の細粒硬化部Iffが、第1ビード層G1の形成によっ
て生した祖粒硬化部ticを覆うのて、該祖拉硬化部I
I rが細粒化され、また、第1ビードG1の形成によ
−て生した細粒硬化部1−1 fのうち、第2ビードG
2形成時の軟化部Sで覆イつれたところか焼き戻しされ
て、この部分が軟化部Sに転換される。さらに、第2図
の右側のモデルで示すように、第2ビード層G、の上に
第3ビード層6.3をh’tみ重ね状態に形成すると、
第3ビード層G3の細粒硬化部11fが第2ビート層G
2形成時の用拉硬化部11C’2葭って細粒化し、第2
ビードG、形成時の細粒硬化部■1 rのうら、第3ビ
ードG3形成時の軟化部Sによって覆われる部分か焼き
戻しされ、この部分ら軟化部Sに転換する。このような
細粒化しさらに軟化部Sべの転換は、第2図における左
右のモデルを比較することにより明らかなように、第1
と一ド層G1の形成時の溶接ボンドNよりら下には、祖
拉部ム硬化部ら存在することがなく、部材としての靭性
を低下させる等の問題点を生じない。つまり、第2図の
右側のモデルで示す両便化部1(c・l−f fについ
て検討ずろと、両便化部1−1 c −)1 「は溶接
ボンドNの表面よりも上方に位置して、母(」〜Iとの
境界において機械的強度を損なうことがなく、一方、母
材Mよりら物理的及び機械的強度に浸れた溶接金属の中
に生しるので、問題化ずろことが少ない。
なお、母材Mの被肉盛り部Fに、自動ティグ溶接機によ
〜て山盛り溶接を行なうことにより、入熱量及び肉盛り
量の調整を容易として設定を正確に4”ることと、各ビ
ート層の表面状態を滑らかにすることと、不活性ガス雰
囲気として水素、窒素、酸素ガスに侵される現象の発生
を防止′4′ろこととをを可能としているが、イナート
ガスアーク溶接による他の溶接手段等によって実施“4
゛ることら可能である。また、溶接補修対象+4料は、
面述した炭素鋼、低合金鋼と同様の溶接熱影響部が形成
されるtlの奉句含十乙l、のである、 「発明の効果J 以」−1悦明したように、本発明は、母(A等の肢肉盛
り部に第1ビード層ないし第3ビード層からなる肉盛り
溶接金属を形成する乙のであり、第1、第2、第3と一
ド層の入熱量を順次大きくするとと6に、ビード層形成
時に生じた溶接熱影響部の粗粒硬化部及び細粒硬化r’
i1+をそれぞれ次のビード層形成時における溶接熱影
響部の細粒便化jM≦及び軟化部により覆うようにして
、母(オ等の肉盛り、′1;における溶接熱影響部を溶
接作業の進行とと乙に細粒化しさらに焼き戻して、軟化
部に変換するらのであるから、従来技術例のハーフビー
ド法の研削作業を省略し得て、研削作業に(I’う諸問
題をjVi決し得ることに加えて、溶接補修作業の進行
と同時に溶接熱形′を一部の一層の改善を行な一層)こ
とにより、靭性をとしく向上さU゛ることかできる。
〜て山盛り溶接を行なうことにより、入熱量及び肉盛り
量の調整を容易として設定を正確に4”ることと、各ビ
ート層の表面状態を滑らかにすることと、不活性ガス雰
囲気として水素、窒素、酸素ガスに侵される現象の発生
を防止′4′ろこととをを可能としているが、イナート
ガスアーク溶接による他の溶接手段等によって実施“4
゛ることら可能である。また、溶接補修対象+4料は、
面述した炭素鋼、低合金鋼と同様の溶接熱影響部が形成
されるtlの奉句含十乙l、のである、 「発明の効果J 以」−1悦明したように、本発明は、母(A等の肢肉盛
り部に第1ビード層ないし第3ビード層からなる肉盛り
溶接金属を形成する乙のであり、第1、第2、第3と一
ド層の入熱量を順次大きくするとと6に、ビード層形成
時に生じた溶接熱影響部の粗粒硬化部及び細粒硬化r’
i1+をそれぞれ次のビード層形成時における溶接熱影
響部の細粒便化jM≦及び軟化部により覆うようにして
、母(オ等の肉盛り、′1;における溶接熱影響部を溶
接作業の進行とと乙に細粒化しさらに焼き戻して、軟化
部に変換するらのであるから、従来技術例のハーフビー
ド法の研削作業を省略し得て、研削作業に(I’う諸問
題をjVi決し得ることに加えて、溶接補修作業の進行
と同時に溶接熱形′を一部の一層の改善を行な一層)こ
とにより、靭性をとしく向上さU゛ることかできる。
第1図ないし第3図は本発明の炭素mil+ +4等の
溶接hli修方法の一実施例を説明するらので、第1図
に、1’; Ijろ(Δ)ないしくD)は工h1図、第
2図は溶接熱影響部のモデル図、第3図における(A)
ないしくD)は従来技術であるハーフビード法の例を説
明する工程図、第4図における(A)ないしくC)は第
3図例の溶接熱影響部のモデル図である。 M・・・・・1ユ材、F・・・・・・被肉盛り部、G、
・・・・・・第1と−ト層、G、・・・・第2ビード層
、G3・・・・・・第3ピード層、tl 、・I−1、
・I−[3・・・・・・溶接熱影響部、l−IC・ 用
拉硬化部、Hc ・・・・細粒硬化部、N・・・・・・
溶接ポンド、Q・・・・・・不具合部分、S・・・・・
・軟化部、Wp ・・・溶は込み部、Wr・・・・・溶
接余盛り部。 出願人 石川島播磨重工業株式会社 第1図 第1図 第2図 第3図 第3図
溶接hli修方法の一実施例を説明するらので、第1図
に、1’; Ijろ(Δ)ないしくD)は工h1図、第
2図は溶接熱影響部のモデル図、第3図における(A)
ないしくD)は従来技術であるハーフビード法の例を説
明する工程図、第4図における(A)ないしくC)は第
3図例の溶接熱影響部のモデル図である。 M・・・・・1ユ材、F・・・・・・被肉盛り部、G、
・・・・・・第1と−ト層、G、・・・・第2ビード層
、G3・・・・・・第3ピード層、tl 、・I−1、
・I−[3・・・・・・溶接熱影響部、l−IC・ 用
拉硬化部、Hc ・・・・細粒硬化部、N・・・・・・
溶接ポンド、Q・・・・・・不具合部分、S・・・・・
・軟化部、Wp ・・・溶は込み部、Wr・・・・・溶
接余盛り部。 出願人 石川島播磨重工業株式会社 第1図 第1図 第2図 第3図 第3図
Claims (1)
- 母材等の被肉盛り部に第1ビード層ないし第3ビード層
からなる肉盛り溶接金属を形成する工程を有し、該肉盛
り溶接金属における第1、第2、第3ビード層の入熱量
を順次大きくするとともに、ビード層形成時に生じた溶
接熱影響部の硬化部を次のビード層形成時における溶接
熱影響部の軟化部により覆い、さらにビード形成時に生
じた粗粒硬化部を次のビード形成時の細粒硬化部で覆う
ことを特徴とする炭素鋼材等の溶接補修方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24110385A JPH0616943B2 (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | 炭素鋼材等の溶接補修方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24110385A JPH0616943B2 (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | 炭素鋼材等の溶接補修方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62101393A true JPS62101393A (ja) | 1987-05-11 |
JPH0616943B2 JPH0616943B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=17069329
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24110385A Expired - Lifetime JPH0616943B2 (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | 炭素鋼材等の溶接補修方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0616943B2 (ja) |
Cited By (6)
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---|---|---|---|---|
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JP2000312969A (ja) * | 1999-04-30 | 2000-11-14 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 溶接継手部の外面バタリング工法 |
JP2002059263A (ja) * | 2000-08-09 | 2002-02-26 | Nippon Steel Corp | 肉盛補修溶接方法 |
USRE37562E1 (en) | 1988-05-05 | 2002-02-26 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Turbine system having more failure resistant rotors and repair welding of low alloy ferrous turbine components by controlled weld build-up |
JP2011245505A (ja) * | 2010-05-26 | 2011-12-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | テンパービード溶接方法 |
EP3501726A1 (en) * | 2017-12-20 | 2019-06-26 | C.R.F. Società Consortile per Azioni | A method for applying a reinforcement of metal material to a component of metal material, particularly in the construction of a motor-vehicle body or a sub-assembly thereof |
Families Citing this family (1)
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JP4496650B2 (ja) * | 2001-01-10 | 2010-07-07 | 富士電機システムズ株式会社 | 蒸気タービン |
-
1985
- 1985-10-28 JP JP24110385A patent/JPH0616943B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0616943B2 (ja) | 1994-03-09 |
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